JPS636295A

JPS636295A - 高圧ホ−スの端部継手構造

Info

Publication number: JPS636295A
Application number: JP61147025A
Authority: JP
Inventors: 千秋須藤
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 1986-06-25
Filing date: 1986-06-25
Publication date: 1988-01-12

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】Ｌ１上五上１１１本発明は、石油掘削用高圧ホース、石油生産システムで
用いる高圧ホース等、その端部に金属製継手筒を取着し
て成る高圧ホースに関するものである。

−−およびその。　、比較的口径の大きな高圧ホースでは、−般に第１０図に
示す様な構造で継手金具が付されてい゛る。

すなわち、高圧ホース０１は、内層ゴム管０２．繊維補
強ゴム層０３．金属線補強ゴム層０４．外皮ゴム層０５
を順次積層さぜた構造体であって、その端部においては
、金Ｂｊａ補強ゴム層０４上に、接着剤として使用され
た樹脂層（例、エポキシ樹脂層）０６を介して、内周面
に複数本の突条を有する円筒金具０１を設け、該円筒金
具０７に外嵌、螺合する環状金具０８をもって金属製継
手筒０９を保持している。

該高圧ホース０１にあっては、樹脂層０６および円筒金
具０７を、高圧ホース０１の全ゴム層を加硫するに先立
って金属線補強ゴム層０４上に設ける必要があり、ホー
ス本体部分のみを加硫して得た後にその端部に端部金具
を取着する製造方法に比して工数増しになって生産性が
阻害される欠点がある（問題点１）。しかも、ホース本
体部分を成形する際に、高圧ホースの製品長を確定して
いなければならず、実用上最適長さの高圧ホースを使用
し雌く、不便であり（問題点２）、また使用する接着剤
樹脂の接着強度からして円筒金具０７が長尺になるため
、全体としての重量増を招き、可撓部分が減少する不利
もある（問題点３）。

しかるに、問題点１．２に対しては、第１１図、第１２
図に示す構造のものを採用するのが、−応有効である。

第１１図について：高圧ホース０１０では、金属製継手
筒０１１　と−体に内筒０１２．外筒０１３を設け、外
筒０１３を縮径加工（かしめ）することにより、内筒０
１２と外筒０１３の間にホース本体部分を強固に挾み込
んでいる。

この端部構造によれば、問題点１．２を解消し得るもの
の、■大口径（口径２インチ以上）のホースに適用する
には、大型、大出力のかしめ機を必要とする。■外＠０
１３が塑性変形を受けているため、腐蝕が生じ易く、ま
た再利用は不可能である２等の欠点がある。

第１２図について二ホース０１４では、金属製継手筒０
１５の主胴部０１６をホース本体内に嵌入し、金Ｒ製締
付は帯０１８　、０１８をもって環状突条０１７゜０１
７を有する主胴部０１６に対してボース本体を締め付け
ている。

この構造は、通常、低圧用ホースに適用されており、問
題点１．２を解消し得るものの、鋼線を補強材として用
いた高圧ホースでは、金属製締め付は帯０１８による締
め付は力が不足して、該締め付は方式を採用することは
できない。

また、問題点３を解決するために、第１３図図示の如く
、高圧ホース０１９の金属線補強ゴム層０２０と一体に
、相対的に剛性の大きな材料（例、エポキシ樹脂等の樹
脂、鉛等の低融点金属）で形成した円筒状楔体０２１を
設け、該楔体０２１の外周面に合致する内周面形状を有
する金Ｒ製外筒０２２を楔体０２１に外嵌させ、外筒０
２２の延長部にて金属製継手筒０２３を保持することが
考えられる。

ここで、斯かる楔係合構造を採用した場合の楔体０２１
の強度について考察する（第１４図）。

その内部を流れる流体の辻力（内圧）に起因して高圧ホ
ース０１９に作用する張力をＦ、外筒０２２との接触面
において楔体０２１に作用する反力をＮ、前記接触面間
で生ずる摩擦力をμＮ、模体楔体１の内、外周面の成す
角度をθ（模角）とすれば、次式（１）が成立する。

Ｆ＝Ｎｓｉｎθ＋μＮＣＯ３θ　　　　　・（１）そし
て、楔体０２１に作用する圧縮力Ｆｃは、式１式％（１）、　（２）式より（３）式を得る。

Φ 今、高圧ホース０１９の内径（ｄｌ）を７６．２ｍ　　
、補強層０２０の外径（２ｒ）を２Ｘ５８Ｍ　　、内圧
の影響が及ぶ高圧ホース０１９の径（耐圧径ｄ２）を９
５Ｍ　、楔体０２１の面角度θ−１０°、摩擦係数（μ
）＝０．３、＾圧ホース０１９の最低破壊圧カー１０３
．４ＨＰａ　　（ただし、ＩＰａ　＝　１ニユートン／
ＴＩｔ）であるとすると、（４）、　（５）式が成立す
る。

Ｆ＝ユπ・ｄ２２Ｘ　１０３．４ＨＰａ一ユπ・（９５
）２　Ｘ　１０３．４　　　　　・・・（４）＝　４．
６４　ｘｌｏＳ　ｘ□・・・（５）０．１８Ｌ２　　＋
１１８Ｌ（ただし、楔体０２１の大径端外径を２Ｒ１楔休０２１
の全長をＬとする。Ｒ＝　ｒ　＋　Ｌ　Ｘ　ｔａｎθ〉
しかして、楔体０２１をエポキシ樹脂で形成した場合を
想定すると、その剪断接着強度が約１５ＨＰａであるの
に対し、圧縮強度は約７０〜８０ＨＰａであり、楔体０
２１に作用する圧縮力（Ｆｃ　）を７０ＨＰａ未満に抑
えれば良く、（５）式においてＦＣ＜７０と置くと、楔
体０２１の全長（Ｌ）は、Ｌ≧１３．８Ｍになる。

安全を見込んで、全長（Ｌ）をその５倍にしても、Ｌ”
＝７０ｍ＋（内径（ｄｌ）の約９０％）であって、同一
内径（ｄりのホースにおいて、エポキシ樹脂を単なる接
着剤として使用した場合に必要な接着部分の長さが、最
低１４１Ｍであり、接着力の経時変化、ホース本体の加
硫熱による劣化等の要因を考えると、その５〜８倍の接
着部（第１０図における円筒金具０７の長さに相当する
）を要することと対比すれば、楔体０２１を採用した構
造は問題点３に対して有効な解決手段であることが判る
。

ところが、この検係合構造によれば、製造過程において
、溶融状態の樹脂、あるいは金属が凝固して楔体０２１
の体積収縮が生じ、楔体０２１と外筒０２２との間に隙
間０２４が生じた場合、またはホース本体の加硫を行う
際、外筒０２２の端部に接合される外皮ゴム層が加硫に
よって収縮し、楔体０２１に対して外筒０２２が変位し
て楔体０２１と外筒０２２との間に隙間０２４が生じた
場合には、内層ゴム管０２５が流体圧の作用によって破
れ、洩れが生ずるおそれがある他、外筒０２２から楔体
０２１に作用する反力の不拘−化、外筒０２２に対する
楔体０２１のがたつき等によって、該楔体０２１が割れ
る可能性もある。

また、荷重が作用した場合にも、楔体０２１．外筒０２
２が弾性変形して、楔体０２１．外筒０２２間に隙間が
生じ、前記と同様の結果になる。

１　　左　゛　るた　の本発明の目的は、高圧ホースに対する端部金具の取着構
造が強固であり、該取着部に欠陥が生じ難く、かつその
耐久性が良好なる高圧ホースの端部継手構造を提供する
点にある。

この目的は、■相対的に剛性の大きな材料で形成され、
その外周面がホース端末方向に向って拡開する形状にな
された円筒状楔体を、ホース端部に一体に設け、前記楔
体の外周面に合致する内周面形状を有する金属製外筒を
前記楔体に外Ｖ、させ、前記外筒の延長部に、該外筒の
小内径方向へ前記楔体を押し込む金属製環状押圧子を螺
入するとともに、同じく該延長部に金属製継手筒を取着
したことを特徴とする高圧ホースの端部継手構造、また
は■ホース端部に金Ｂ製内管を嵌入し、ホースの中心線
に沿う方向で複、数個に分−１され、全体として、その
外周面がホース端末方向に向って拡開する円筒形状にな
された金属製楔体をもってホース端部を外周から抱き込
み、該楔体の外周面に合致する内周面形状を有する金属
製外筒を前記櫟林に外嵌させ、前記外筒の延長部に金属
製継手筒を螺入し、該継手筒に螺嵌された複数個の金属
製押圧子をもって、前記外筒の小内径方向へ前記楔体を
押し込む様に構成したことを特徴とする高圧ホースの端
部継手構造を提供することによって達成される。

支１Ｊｌ以下、第１図ないし第３図に示した本発明の一実施例に
ついて説明する。

第１図は高圧ホース１０をその端部側面図として示し、
第２図はその長尺方向に沿う断面を示している。

高圧ホース１０は、内層ゴム管１２と、内層ゴム管１２
の外周を覆う繊維補強ゴム層１４と、！ｌ維補強ゴム層
１４の外周を覆う鋼線補強ゴム層１６と、鋼線補強ゴム
層１６の外周を覆う繊維補強ゴム層２０と、繊維補強ゴ
ム層２０の外周を覆う外皮ゴム層２２とで形成されてい
る。そして、高圧ホース１ｏの端部では、ｍ維補強ゴム
層２０．外皮ゴム層２２が除去され、外径方向へ向って
拡開せしめられた多数本の補強鋼線１８を補強材とする
樹脂製円筒状楔体３４が、鋼線補強ゴム層１６の延長部
として一体に付されている。

楔体３４は、長尺方向に沿うその断面形状が三角形であ
って、端部外径の大きな円錐台形状体として形成されて
おり、その内周面が楔体３４の外周に合致する円錐台形
主胴部２６と円筒形延長部２８より成る金属製外筒２４
が、楔体３４に外１■せしめられている。なお、外筒２
４に形成された二つの螺子孔３２ａ。

３２ｂは、楔体３４を形成する際に利用されるものであ
り、後記金ＪＲｔＪ環状押圧子３６．繊維補強ゴム層１
４および主胴部２６で画成される空間部に螺子孔３２ａ
を通じて溶融樹脂を注入し、螺子孔３２ｂを通じて空間
部の空気を逃がすことができる。

また、外筒２４の延長部２８は、その内周に雌螺子３０
を有しており、該雌螺子３０部に金属製環状押圧子３６
が螺嵌ぜしめられている。環状押圧子３６の外端面には
、複数の孔３８が、周方向に沿って間隔を置いて配列、
形成されており、この孔３８を利用し、特殊形状の工具
を用いて環状押圧子３６を回転させることができる。

さらに、環状押圧子３６の外方に位置して、孔３８と同
様な複数の孔４２を有する金属製環状保持具４０が、外
筒２４の延長部２８に螺嵌され、その螺合関係によって
、雌螺子４６を有する継手筒４４が固定されている。継
手筒４４の内端には、周方向の条溝が形成され、その内
部に嵌め込まれた環状密封材４８が、環状押圧子３６の
外端面に沿って拡開、折曲された内層ゴム管１２の端部
に押圧せしめられ、もって、高圧ホース１０と継手筒４
４との間の密封が保証されている。

本実施例による高圧ホース１０の端部継手構造は前記の
様になされており、溶融樹脂を凝固させて楔体３４を形
成した時に、楔体３４の凝固、収縮により、該楔体３４
と主胴部２６との間に生じた隙間は、環状押圧子３６を
回転、前進させて楔体３４の端面を押し、主胴部２６に
対して楔体３４の外周を密接させて、これを無くすこと
ができ、更に増締めすることにより、櫟林３４に初期圧
縮応力が与えられる。

実施例においては、環状押圧子３６に対して９８ＯＮ−
ｍ（Ｎ：ニュートン）のトルクを与え、もって高圧ホー
ス１０の耐圧軸力成分の約１０％（約８０ｋＮ）の張力
が作用した場合と同等の初期応力を楔体３４に与えた。

この状態で内径７６．２ＩｒｕＲ’の高圧ホース１０に
対して流体圧を与えて破壊試験を行なったところ、圧力
１０８ＨＰａで、ホース本体部分が破裂した。

−方、環状押圧子３６を用いない同様な構造の高圧ホー
ス（内径７６、　：）ｍ　０）について、破壊試験を行
なったところ、楔体が約２ｍｓずれ、圧力５、８８Ｐａ
にて支えを失なった内層ゴム管が破れ、洩れが生じた。

また、別の例では、環状密封材の部分に隙間が生じ、回
部で洩れが生じた。

本実施例の端部継手構造によれば、従来の様に樹脂接着
剤を用いた端部継手構造に比較して、その長さを約１７
５にすることができ、可撓部分の減少を防ぎ得るととも
に、軽量化が達成される。

また、楔体３４に初期応力を与える構造であるから、楔
体の変形に伴うｉ間の発生がなく外筒２４の主胴部２６
に対して常に楔体３４が押圧せしめられており、内層ゴ
ム管１２．繊維補強ゴム層１４の破れによる流体の洩れ
が防止され、端部継手構造の高い信頼性が確保される。

次に、第４図ないし第７図に示した他の実施例について
説明する。

第４図は、＾圧ホース５０をその端部縦断面図として示
している。高圧ホース５０は、内層ゴム管５２と、内層
ゴム管５２の外周を覆う繊維補強ゴム層５４と、１１雑
補強ゴム層５４の外周を覆う鋼線補強ゴム層５６と、１
４線補強ゴム層５６の外周を覆う外皮ゴム層５８とで形
成されている。

そして、高圧ホース５０の端部では、内層ゴム管５２内
に全屈製内筒６０が嵌挿されるとともに、外皮ゴム層５
８を除去することによって露出した鋼線補強ゴム層５６
および外皮ゴム層５８の一部を四個の金ａ製楔体８０が
協働して覆っている。なお、内筒６０の外周面および楔
体８０の内周面には、それ等の間からの高圧ホース５０
の離脱を抑え得るが、逆方向への変位は許容する如き凹
凸模様が与えられている。

さらに、四個を合ぜると円錐台形状になる楔体８０の外
周面に合致する円錐台形主胴部６４を有する外筒６２が
、楔体８０に外嵌され、該外筒６２の円筒形延長部６６
に形成された内周面雌螺子６８部に、金属製継手筒７０
の鍔７２が螺嵌せしめられている。継手筒７０はその内
端側の一部において、内筒６０に外嵌しており、該嵌合
部に環状密封材８２が介挿されている。

また、継手筒７０の鍔７２には、その周方向に沿って複
数の螺子孔７４．有底孔７６が形成されており、螺子孔
１４には楔体８０の端面を押圧するための金属製押圧螺
子７８が螺嵌され、有底孔７６は、特殊工具を用いて継
手筒ｌＯを回転させて延長部６６の雌螺子６８に螺嵌さ
せるために利用される。

高圧ホース５０に対して、前記各端部金員を取付けるに
は、外皮ゴム層５８を一部除去した後、内層ゴム管５２
内に内筒６０を挿入し、外筒６２を第４図図示の状態よ
りも右側位置まで外嵌、嵌装する。次いで、露出した鋼
線補強ゴム層５６と外筒６２の間に四個の楔体８０を差
し込む。四個の楔体８０は、全体として円筒形状を成し
、鋼線補強ゴム層５６の外周および外皮ゴム層５８の一
部を抱き込む形態で覆う。

なお、この時、楔体８０の座りが悪ければ、瞬間接着剤
等を用いて鋼線補強ゴム層５６に対して楔体８０を仮止
め固定すると良い。

この後、外筒６２を楔゛体８０の外周上に移動させ、延
長部６６の雌螺子６８に対して継手筒７０を螺嵌し、次
いで全ての抑圧螺子７８を前進させて、外筒６２に対し
て楔体８０を押圧せしめる。

斯くて、楔体８０と内８６０の間で高圧ホース５０の端
部が強固に挟持され、内層ゴム管５２と内筒６０の間の
密封が確実に行われる。

ここで、楔体８０の自緊作用について説明する。

第８図に示す様に、部材Ａ、Ｂの面ａ、ｂ間に差し込ま
れた８！ＩＣに対して而す方向の力Ｆが作用した場合を
想定する（ただし、楔角をθ、模Ｃと部材Ａの間の摩擦
係数をμとし、楔Ｃと部材８間の摩擦は零であるものと
仮定する）。

面ａにおいて楔Ｃに作用する反力Ｎは、次式（６）％式
％また、面すにおいて部材Ｂに作用する圧縮力Ｆｃは、（
３）式と同じく、次式（７）で表わされる。

そして、ＦｃとＦの比（Ｆ　ｃ　／　Ｆ　）は、摩擦係
数（μ）と楔角（θ）に依存して変化し、摩擦係数（μ
）が小さい程、また楔角（θ）が小さい程、比（Ｆｃ／
Ｆ）が増大し、条件設定によってＦｃ　＞ｌ：になし得
る（第９図参照）。

本実施例は、この原理を応用したものであって、楔体８
０と外筒６２間の摩擦を、楔体８０と鋼線補強ゴム層５
６間のＦＪ擦に比して十分小さくすることにより、前記
圧縮力Ｆｃの作用で、楔体８０と内筒６０の間に高圧ホ
ース５０の端部が強固に挟持される。

ここで、楔角（θ）が小さい程、自緊作用が大きく、内
層ゴム管５２と内筒６０間の密封性が良好になることは
前述の通りであるが、■内部流体圧が作用しない場合の
内筒６０の耐外圧強度、および■内層ゴム管５２．　ｔ
ｌ維補強ゴム層５４．鋼線補強ゴム層５６の圧縮変形に
より、外筒６２と楔体８０．内層ゴム管５２と内２６０
の門に位置ずれが生ずること等を考慮して、楔角（θ）
の下限値を決定する必要がある。

一方、楔角（θ）が過大になると、楔体８０と内筒６０
による高圧ホース５０に対する挾持力、および内筒６０
と内層ゴム菅５２間の面圧が不足しシール性が損なわれ
るとともに、外筒６２の外径が増大し、全体として重量
増を招く不具合がある。

次に、内筒６０と内層ゴム管５２の接触長（Ｌ）につい
て検討する。本実施例においては、内圧（流体圧）に対
する密封力を楔体８０の自緊作用によって得ているため
、圧縮力（Ｆｃ　）を、内筒６０と内層ゴム管５２の接
触面積で除した圧力値（Ｐ）が、内圧（Ｐａ　）より大
きくなければならず、Ｆ　ｃ　／　Ｆ　＞　１の範囲（
第９図）で、前記接触面積がホース本体の受圧断面積以
下であれば、Ｐ＞Ｐａとなり、接触長（Ｌ）の上限が決
定される。

一方、接触長（Ｌ）が小さ過ぎると、内筒６０によって
挾まれた内層ゴム管５２が、該内筒６０の端部から押し
出される可能性があり、その場合圧力（Ｐ）がかえって
低下する。

また、接触長（Ｌ）が小さ過ぎる場合、圧力（Ｐ）が過
大になり、内筒６０が座屈変形して密封性が損われて終
う。

そこで、本実施例では、接触長（シ）をむしろ大きく確
保し、圧力（Ｐ）が低下した分は、内筒６０の表面に凹
凸模様を設け、局所面圧が内圧（Ｐａ　）より大きくな
る様にした。

さらに、本実施例では、複数本の押圧螺子７６を用いて
楔体８０の端面を押し、楔体８０と鋼線補強ゴム層５６
間、および内筒６０と内層ゴム管５２間に予め面圧を与
えておくことにより、楔体８０の緩みを防止することが
できる。

なおまた、従来の構造では、内筒６０と継手筒７０とを
一体に形成するのが普通であるが、本実施例の様に梗を
用いた構造では、内筒６０と継手筒７０が一体であると
、内筒６０と内層ゴム管５２との間で相対的なずれが生
じた場合、両者間の大きなＩ！Ｊ擦力によって内層ゴム
管５２が破損して終うおそれがあり、そのため、内筒６
０と継手筒７０とを別体にした。

以下、本実施例の利点を列挙する。

■呼称径２インチを越える様な大口径の高圧ホースであ
っても、端部金具装着用の大型の機械を必要とせず、そ
の装着方法も簡単であり、端部金具の取着構造が強固で
、耐久性も良好である。

■外筒６２．内筒６０に対して塑性変形を施すことがな
く、接着剤を用いる必要もないため、組立て。

分解自在であり、必要に応じて再利用を計ることもでき
る。

■流体の圧力を、端部金具のホース本体に対する挟持力
、金属製内筒６０．内層ゴム管５２間の密封力に転換す
ることができるため、従来に比して端部金具が小型化さ
れる。

ｌ叫五皇１以上の説明から明らかな様に、■相対的に剛性の大きな
材料で形成され、その外周面がホース端末方向に向って
拡開する形状になされた円筒状楔形を、ホース端部に一
体に設け、前記楔体の外周面に合致する内周面形状を有
する金属製外筒を前記楔体に外嵌させ、前記外筒の延長
部に、該外筒の小内径方向へ前記楔体を押し込む金属製
環状保持具を螺入するとともに、同じく該延長部に金属
製継手筒を取着したことを特徴とする高圧ホースの端部
継手構造、および■ホース端部に金属製内管を嵌入し、
ホースの中心線に沿う方向で複数個に分割され、全体と
して、その外周面がホース端末方向に向って拡開する円
筒形状になされた楔体をもってホース端部を外周から抱
き込み、該楔体の外周面に合致する内周面形状を有する
金Ｂ製外筒を前記楔体に外嵌させ、前記外筒の延長部に
金属製継手筒を螺入し、該継手筒に螺嵌された複数個の
金属製押圧子をもって、前記外筒の小内径方向へ前記楔
体を押し込む様に構成したことを特徴とする高圧ホース
の端部継手構造が提供された。

本発明では、楔体を用い、該楔体の端面を押圧−子で押
圧する構造を採用したため、端部金具の取着構造は強固
であり、取着部に生じがちな欠陥を排除することにより
耐久性を著しく向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例に係る高圧ホースの端部を示
す側面図、第２図はその断面図、第３図は第１図におけ
る■−■線矢視図、第４図は他の実施例に係る高圧ホー
スの端部継手構造を示す断面図、第５図はそのｖ−ｖ線
矢祝図、第６図は前記端部継手構造で採用した四個の楔
体を示す端面図、第７図はそのＶｌ−Ｖｌ線矢視図、第
８図は楔の自緊作用を説明するための概念図、第９図は
同じく横向（θ）と比（Ｆｃ／Ｆ）の関係を示すグラフ
、第１０図、第１１図、第１２図はそれぞれ公知に係る
ホース端部継手構造を示す断面図、第１３図は楔体を用
いた端部継手構造の例を示す断面図、第１４図は該楔体
によるホース本体の締め付は作用を説明するための概略
図である。１０・・−高圧ホース、１２・・・内層ゴム管、１４・
・・ｌ１ｌｉ補強ゴム層、１６・・・ｓＭａ補強ゴム層
、１８・・・補強鋼線、２０・・・繊維補強ゴム層、２
２・・・外皮ゴム層、２４・・・外筒、２６・・・主胴
部、２８・・・延長部、２８・・・雌螺子、３２ａ。３２ｂ・・・螺子孔、３４・・・楔体、３６・・・環状
押圧子、３８・・・孔、４０・・・金属製環状保持具、
４２・・・孔、４４・・・継手筒、４６・・・雌螺子、
４８・・・環状密封材、５０・・・高圧ホース、５２・
・・内層ゴム管、５４・・・繊維補強ゴム層、５６・・
・鋼線補強ゴム層、５８・・・外皮ゴム層、６０・・・
内筒、６２・・・外筒、６４・・・円錐台形主胴部、６
６・・・延長部、６８・・・１′ａ螺子、７０・・・継
手筒、７２・・・鍔、７４・・・螺子孔、７６・・・有
底孔、７８・・・押圧螺子、８０・・・楔体、８２・・
・環状密封材。第１図第２図！ｎ第６図　　　　第７図第８図第９図才契角（θ）第１０図ｎｌ第１１図第１２図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）その端部に金属製継手筒を取着して成る高圧ホー
スにおいて、相対的に剛性の大きな材料で形成され、その外周面がホ
ース端末方向に向つて拡開する形状になされた円筒状楔
体を、ホース端部に一体に設け、前記楔体の外周面に合
致する内周面形状を有する金属製外筒を前記楔体に外嵌
させ、前記外筒の延長部に、該外筒の小内径方向へ前記楔体を
押し込む金属製環状押圧子を螺入するとともに、同じく
該延長部に金属製継手筒を取着したことを特徴とする高
圧ホースの端部継手構造。
（２）その端部に金属製継手筒を取着して成る高圧ホー
スにおいて、ホース端部に金属製内管を嵌入し、ホースの中心線に沿
う方向で複数個に分割され、全体として、その外周面が
ホース端末方向に向つて拡開する円筒形状になされた金
属製楔体をもってホース端部を外周から抱き込み、該楔
体の外周面に合致する内周面形状を有する金属製外筒を
前記楔体に外嵌させ、前記外筒の延長部に金属製継手筒を螺入し、該継手筒に
螺嵌された複数個の金属製押圧子をもつて、前記外筒の
小内径方向へ前記楔体を押し込む様に構成したことを特
徴とする高圧ホースの端部継手構造。