JPS6360240B2 - - Google Patents

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JPS6360240B2
JPS6360240B2 JP56175338A JP17533881A JPS6360240B2 JP S6360240 B2 JPS6360240 B2 JP S6360240B2 JP 56175338 A JP56175338 A JP 56175338A JP 17533881 A JP17533881 A JP 17533881A JP S6360240 B2 JPS6360240 B2 JP S6360240B2
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JP
Japan
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impeller
disc
ring
fan casing
disc ring
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JP56175338A
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English (en)
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JPS5877200A (ja
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Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04DNON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00Details, component parts, or accessories
    • F04D29/66Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
    • F04D29/661Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/663Sound attenuation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Air-Conditioning Room Units, And Self-Contained Units In General (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、送風機の特性向上に関するものであ
る。
第1図に、送風機の一種であるプロプラフアン
の従来例を示す。図において、1は昇圧、送風作
用を行なう羽根車、2はこの羽根車1を駆動する
モータ、3は風路を形成するフアンケーシング、
4はフアン吹出口である。
従来のプロペラフアンは以上のように構成さ
れ、モータ2により回転させられた羽根車1の作
用により昇圧された空気がフアン吹出口4より吹
出される。この吹出される空気の持つ速度エネル
ギ分はすべて捨て去られてしまうのであるが、そ
の割合は決して小さくなく、最高効率点付近の風
量でも、静圧上昇分の50〜80%にもなつてしまつ
ていた。
また、従来のプロペラフアンは、低い圧力の作
動点から逆流やサージング現象を生じやすく、そ
のため騒音が大きくなる欠点があつた。
この発明は、以上のような欠点を、吹出側付近
のわずかな形状変更だけで効果的に解消すること
を目的とするものである。
第2図はこの発明の一実施例を示す断面図であ
り、図中1〜4は第1図のものと同様である。5
は羽根車1の吹出側に羽根車回転軸に垂直に設置
された羽根車外径と同等以上の大きさの円板、6
は円板5の、フアンケーシング3の外径より大き
い部分に対応させた形で平行に設置された円板リ
ングである。なお図には示していないが、円板5
は円板リング6に数ケ所の支持棒で固定されてい
る。
この発明の送風機は以上のように構成され、羽
根車1から吹出された空気の流れが、元々第1図
に示すように多少径方向向きであるという効果も
手伝つて、円板5によりほとんど圧力損失を生じ
ることなくほぼ半径方向に向けられる。さらにこ
の流れが、円板5と円板リング6で形成される風
路に入るが、この風路が遠心デイフユーザ形状で
あることにより、これまで捨て去られていた速度
エネルギ分の相当量を静圧に変換することがで
き、送風機の静圧特性を向上させることが可能と
なる。
また最適位置に設けた円板5と吹出側への羽根
の一部突出しにより、羽根を通過する流れの一部
が途中から径方向に向けられるため、騒音増大を
供つた羽根先端ギヤツプからの逆流やサージング
現象を生じにくくする効果があるため、騒音レベ
ル自体の低減も可能となる。
ただし、このような複雑な羽根通過流れの改善
をも図るために羽根車直後に流れを制御するため
のものが存在する特殊な流路形状のため、各部の
形状寸法をどのように決定するかは、送風機の静
圧特性を向上させる上で非常に重要な問題とな
る。そこで主要な形状寸法の最適値を実験的に求
めることを行なつた。
特に影響の大きかつた2種類の形状寸法、すな
わち羽根車1と円板リング6との回転軸方向相対
位置関係の影響、および円板5と円板リング6と
で形成された風路入口の円環状面積S1の羽根車吹
出面積S0{S0=π(D2 2―D2 1)/4、ただしD1は羽
根車ハブ径、D2は羽根車外径}に対する面積比
の影響の結果を、それぞれ第3図,第4図,に示
す。ただし実験に使用した羽根車1は、現在この
種の送風機で最も重要な特性となつた騒音特性
(一般に、単位風量単位風圧あたりの騒音レベル
である比騒音レベルKsで表わされ、同一騒音の
場合には静圧特性の向上と騒音特性の向上は等価
である。)が極めて良好で、しかも羽根車吹出流
が第1図に示すように比較的羽根先端付近に偏つ
た流れとなつているため流出速度エネルギ分の損
失が割合大きく、本発明の効果も大きい羽根車形
状数種類に限定した。すなわち、第5図に示すよ
うに羽根の根元から先端までソリデテイ(羽根弦
長C/羽根ピツチt)がほぼ一定で、しかもその
大きさも0.7〜1.1程度と比較的大きい羽根形状と
した。
また比較結果のまとめも、静圧を基準とした騒
音特性が最も良くなる作動点での比騒音レベル
Ksの従来品に対する低減量△Ksを使つた。
ただし羽根形状の違いに上つて、この比騒音レ
ベル差△Ksの最大値△Ksmaxが、3dB(A)程度か
ら9dB(A)まで大きく異なつていたため、第3図第
4図ではそれぞれの羽根車の比騒音レベル差△
Ksの結果を、効果の最大値△Ksmaxで無次元化
した値(△Ks/△Ksmax)を縦軸にとつたグラ
フで示している。
まず第3図に、羽根車1の軸方向寸法の一部l
を円板リング6の位置より吹出側に突出させた時
の影響を、羽根車の最大軸方向寸法Lzで無次元化
して示す。ただし他の形状パラメータS1/S0
0.9の場合の結果である。この結果より、0.15≦
l/Lz≦0.4の範囲の時良い結果が得られること
がわかる。第4図は、/lz=0.25におけるS1
S0と△Ks/△Ksmaxとの関係を求めた結果であ
る。この結果により、0.65≦S1/S0≦1.1の範囲
の時良い結果が得られることがわかる。
なお、本発明によれば、静圧上昇効果だけでは
なく、騒音低減効果をも奏することを述べたが、
このことを第6図により説明する。第6図a,b
は家庭用換気扇に使用されているプロペラフアン
羽根車を対象としており、第6図bは従来に比べ
て静圧上昇効果が生じていることを示すと共に、
第6図aによれば風量位置によつては最大10dB
(A)も騒音レベルが低減していることが判る。これ
は、最適位置に設けた円板と吹出側への羽根の一
部突出により、羽根を通過する流れの一部が途中
から径方向に向けられるため、騒音の増大を伴な
つた逆流やサージング現象を生じにくくなること
による。
第7図は、この発明の他の実施例を示す断面図
で、フアンケーシング3と円板リング6との間に
円錐リング7を設け、さらに円板の中央に円錐板
8を設けることによつて流れをよりスムーズに半
径方向に向けるようにしたもので、多少ではある
が上記実施例よりも特性が改善される。この場合
の上記の最適寸法範囲も、寸法を円板リング6
からでなく円錐リング7の内縁位置からとすれ
ば、ほとんど変わらない。
第8図は、この発明を空気調和機の室外ユニツ
トに応用した場合の断面図で、フアンケーシング
3と円板リング6をユニツト外板9で代用させた
場合を示す。10は熱交換器である。
なお、この発明において、前述の説明では円板
5と円板リング6を平行に設置した場合について
述べたが、寸法制限のためにD3/D2がそれほど
大きくなくフアン吹出口4で流れがまだはく離し
ていない場合には、多少減速比を大きくする、す
なわち円板5と円板リングとの間隔を半径の増加
に伴ない多少増やすようにすることにより、さら
に特性を改善することができる。また前述の説明
では送風機が1台だけの場合について述べたが、
2台以上並んだ時でも、ほぼ同様の効果が期待で
きる。この場合、第1の実施例のフアン吹出口4
の形状は完全な円環状でなくても、相応の吹出面
積を有していれば一体成形上有利な形状に変形し
ても良い。
この発明は以上説明したように、簡単な構造変
更だけで、それまで無駄に捨てられていた速度エ
ネルギ分を静圧に変換すると同時に、羽根通過流
れの改善による騒音レベルの低減が図られ、実質
的な騒音特性の大幅改善を達成できるという効果
がある。
【図面の簡単な説明】
第1図は送風機の一種であるプロペラフアンの
従来例を示す断面図、第2図はこの発明の一実施
例を示す断面図、第3図、第4図、はこの発明の
各部形状パラメータと騒音特性との関係を示す特
性図、第5図は実験に使用した羽根車の概略形状
を示す正面図、第6図はこの発明における風量と
騒音レベル及び静圧との関係を示す特性図、第7
図はこの発明の他の実施例を示す断面図、第8図
はこの発明を空気調和機の室外ユニツトに応用し
た場合の断面図を示す。 図において、1は羽根車、3はフアンケーシン
グ、5は円板、6は円板リング、7は円錐リン
グ、8は円錐である。なお、図中同一符号は同一
または相当部分を示す。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 1 プロペラフアン羽根車の吹出側に上記羽根車
    に対向して上記羽根車の回転軸線に垂直に設置さ
    れ上記羽根車の外径よりも大きい直径の円板と、
    上記羽根車を囲むフアンケーシングの出口端外周
    に設けられ上記円板に対向、かつ、平行に配置さ
    れた円板リングとを備え、上記円板と上記円板リ
    ングにより形成された径方向風路の円環状入口面
    積を上記羽根車の吹出面積S0{S0=π(D2 2
    D2 1)/4、ただしD1は上記羽根車のハブ径、D2
    は上記羽根車の外径}に対し0.65S0〜1.1S0の範
    囲とし、さらに、上記羽根車の軸方向先端部を上
    記羽根車の最大軸方向寸法Lzに対し0.15Lz
    0.4Lzの範囲で上記円板リングより上記円板側へ
    突出させてなる送風機。 2 フアンケーシングと円板リングとの間に形成
    された円錐リングと、円板の内面中央に設けられ
    た円錐板とを備えた特許請求の範囲第1項記載の
    送風機。 3 フアンケーシングと円板リングとが、空気調
    和機の室内ユニツト外板により一体に形成された
    特許請求の範囲第1項記載の送風機。
JP56175338A 1981-10-30 1981-10-30 送風機 Granted JPS5877200A (ja)

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WO2016202582A1 (de) 2015-06-17 2016-12-22 Clariant International Ltd Wasserlösliche oder wasserquellbare polymere als wasserverlustreduzierer in zementschlämmen

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