JP3387987B2 - 多翼送風ファン - Google Patents
多翼送風ファンInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、遠心式多翼送風ファン
に関するもので、詳細には、車両に搭載される空調装置
に使用して好適な遠心多翼送風ファンに関するものであ
る。 【０００２】 【従来の技術】従来より、空調装置などに用いられる多
翼送風機は、例えば特開平４−１５９４９８号公報に示
されるように、ベルマウスをもつケース内に多翼ファン
が収納される。この種の多翼ファンは、前記公報のほか
実開平４−８２３９９号公報に示されるように、多数の
ブレードを円周方向に有し、これらの多数のブレード
は、底プレートと保持リングの間に配設される構造にな
っている。 【０００３】この種の多翼送風機によると、モータによ
り多翼ファンを駆動することによって例えば図８に示す
矢印方向に空気の流れが生じ、空気取入口３６からブレ
ード１の間を通してケース７の空間７ａに取入れた空気
をスクロール形状に沿って流し、図示しない吐出口から
流出する。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の多翼送風機においては、本発明者の実験検討
によると、例えば図８に示すように、ベルマウス６から
ケース７内に空気が吸込まれた後、ケース７の空間７ａ
の上部で渦流１０１が発生すると共に、保持リング２４
とケース７の間に逆流１０２が発生することが判明し
た。 【０００５】この渦流１０１または逆流１０２の発生
は、送風機の風量とは無関係に生ずるもので、多翼ファ
ンの仕事を無駄に消費することになり、また吸込流や吐
出流を乱す影響が大きく、送風機の効率を低下させかつ
送風機の騒音を高める原因になっている。また、従来
より、自動車用空調装置の送風機には、その風量、圧力
等をパラメータとして示される作動点での効率の向上並
びに騒音の低減の観点からシロッコファンが多く使われ
ているが、このシロッコファンは一般に発生する圧力
（全圧）において動圧成分が多いことが知られている。 【０００６】一方、自動車用空調装置に使用する送風
ファンは自動車内の限られたスペース内に熱交換器等と
ともに収納し配置されるため、送風ファンと機能部品と
の設置場所を近接せざるを得ない。 前記およびの面から送風機より熱交換器への流れの
偏よりが発生したり、ファンのブレード形状によっては
急拡大部での渦の発生等に起因する騒音が増大するとい
う問題が発生しやすい。 【０００７】本発明は、ブレード形状に関し、ブレード
出口部で静圧成分の高い圧力特性が得られるようにし、
騒音の低減およびファン効率の向上をはかるようにした
多翼送風ファンを提供することにある。 【０００８】 【課題を解決するための手段】本発明の多翼送風機は、
前記目的を達成するために、 【０００９】円周方向に配設された複数のブレード、前
記複数のブレードの反空気吸込側端部に形成された底プ
レート、および前記複数のブレードの各空気吸込側端部
でこれらの複数のブレードを接続する環状のシュラウド
を有する遠心多翼ファンであって、前記ブレードの内端
部と外端部の間に形成される中間部においてその中間点
とファン中心を結ぶ線分を半径とする円の接線とその中
間点のブレード面とのなす中間角をβ2 、前記ブレード
の外端部の出口点とファン中心を結ぶ線分を半径とする
円の接線とその出口点のブレード面とのなす出口角をβ
3 としたとき、 β2 ＜β3 に設定したことを特徴とする。 【００１０】 【作用および発明の効果】本発明の多翼送風ファンによ
ると、遠心型送風機（ターボファン）の場合に静圧成分
が多い点に着目し、シロッコファン形状においてターボ
ファンの特徴を部分的に与えることで、ブレード内径側
で全圧が高められ、ブレード外径側で静圧が高められる
ため、相対的に静圧成分の割合を増大させる。これによ
り、騒音の低減およびファン効率の向上をはかる。 【００１１】 【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。車両用空調装置の空気を取り込む送風機に本発明
を適用した第１実施例を図１〜図５に示す。通風系統
は、図４に示すように、車室外の空気を取り入れる外気
取入口４２、または車室内の空気を取り入れる内気取入
口４３から取り入れられた空気を送風機４６の空気取入
口３６からケース７内に取り込み、遠心多翼ファン２０
によりエバポレータ４７に導く。外気取入口４２と内気
取入口４３は回動自在な内外気切替ダンパ４５により開
閉される。エバポレータ４７の出口側にはエアミックス
ダンパ４８が設けられ、このエアミックスダンパ４８に
よって仕切られる第１流路１８と第２流路１９のうちの
片側の第２流路１９にヒータコア１７が取り付けられて
いる。エアミックスダンパ４８とヒータコア１７の出口
側に形成されるエアミックスチャンバ４９は、車室内の
上方に向けて吹き出す上方吹出口１３、車両乗員の上部
に向けて吹き出す上部吹出口１２ならびに車両乗員の足
元に向けて吹き出す足元吹出口１０に連通している。各
吹出口１０、１２、１３の入口側には、それぞれの吹出
口の開度を調節するダンパ１４、１５、１６が回動自在
に取り付けられている。 【００１２】前記送風機４６は、その遠心多翼ファンと
ケースの具体的な構造が図２に示され、遠心多翼ファン
の平面図が図１に示される。送風機４６は、遠心多翼フ
ァン２０とケース７とからなる。ケース７は、樹脂成形
された上ケース７ｂと下ケース７ｃとをクランプ、ビス
等により一体に組み付けられたものであって、周知のス
クロール形状に形成されており、径外方向に延びる図４
に示す空気出口部３７を有し、この空気出口部３７はエ
バポレータ４７の空気入口側に接続されている。ケース
７には、遠心多翼ファン２０を回転駆動するファン駆動
用モータ３３が支持固定されている。 【００１３】遠心多翼ファン２０は、底プレート２と、
複数のブレード１と、ブレード１の頂部に環状に形成さ
れ保持リングの役目を兼ねるシュラウド４とから構成さ
れる。底プレート２は、ファン駆動用モータ３３からの
駆動力が伝達されるボス部３を有している。また底プレ
ート２の頂面２ａは中央部から径外方向に滑らかに湾曲
するような曲面に形成されている。ブレード１は、底プ
レート２の外周端２ｂの近傍から立ち上がるように形成
されるもので、底プレート２の外周端２ｂの近傍に円周
方向に沿って所定の円弧間隔をおいて複数配置される。 【００１４】シュラウド４は、ブレード１の空気吸込側
端部と接合され、空気取入口３６から取り入れた空気流
れをファン軸方向よりファン径外方向へ方向転換するよ
うにほぼ円弧状の断面形状に形成される。シュラウド内
周端４ａと底プレート外周端２ｂとを結ぶ線は、型割り
ライン３０にほぼ一致している。このシュラウド内周端
４ａには、上方に突き出す環状の突起４ｂが形成され
る。ブレード１の下端には円周方向に沿って所定の円弧
間隔をおいてサブブレード５が複数配置される。 【００１５】さらに、上ケース７ｂは、図２に示すよう
に、軸方向に空気取入口３６を形成するベルマウス６を
有し、このベルマウス６がシュラウド４の突起４ｂを包
み込むように概断面半円弧状に形成される。このベルマ
ウス内壁６ａと突起４ｂの間には微小な一定間隔δ例え
ば約３ｍｍ程度を有する。次に、ブレード１の形状につ
いて図３に基づいて詳述する。 【００１６】ブレード１は、内端部６１、円弧部６２、
変曲点６３、反り部６４および外端部６５から構成され
る。内端部６１の内端とファン中心Ｏを結ぶ半径ｒ1 を
円とする接線Ｓ1 と内端部６１のブレード面とのなす入
口角β1 は、β1 ＝５５°に設定される。円弧部６２
は、内端部６１から径外方向に円弧状に延びるもので、
その外端に変曲点６３が形成される。 【００１７】この変曲点６３からさらに径外方向に延び
る反り部６４は、前記円弧部６２の湾曲方向と反対方向
に緩やかに反るように形成され、その末端に外端部６５
が形成される。変曲点６３とファン中心Ｏを結ぶ半径ｒ
2 とする円の接線Ｓ2 と変曲点６３の載るブレード面の
なす中間角β2 は、β2 ＝３０°に設定されている。こ
の変曲点６３から径外方向側のブレード形状は緩やかに
円弧部６２と反対方向に反っており、その端末の外端部
６５とファン中心Ｏを結ぶ半径ｒ3 をもつ円の接線Ｓ3
と外端部６５のブレード面とのなす出口角β3 は、β3
＝５７°に設定されている。 【００１８】隣り合うブレード１との間に形成される空
気の流れが通る通路の通路幅は、内端部６１から円弧部
６２にかけて次第に大きくなりその後小さくなり変曲点
６３を通り、さらに変曲点６３より下流側で最小通路幅
となり反り部６４から外端部６５に向かうに従い次第に
通路幅が広くなっている。この反り部６４から外端部６
５に向けて次第に広がる拡開部が形成されることにより
流れの静圧成分が増大する。 【００１９】本実施例では、β2 ＜β1 ＜β3 の構成に
なっている。この変曲点６３の近傍での中間角β2 にお
いて最小角度を構成することで、動圧成分よりも静圧成
分の割合が大幅に大きくなることで、風の流れを円滑に
し、騒音の低減を図っている。本発明の特徴としては、 β2 ＜β3 ２０°≦β2 ≦３０° ５０°≦β3 ≦６５° ３１≦ｎ（整数）≦３７（枚） ５０°≦β1 ≦８０° の範囲が望ましい。ここでｎは、ファンに形成されるブ
レード１の枚数を示す。 【００２０】β2 ＜β3 としたのは、隣り合うブレー
ド１間の通路幅を変曲点６３の近傍から反り部６４を経
由して外端部６５に向けて次第に通路幅を大きくするこ
とで動圧成分の一部を静圧成分に変換するためである。 ２０°≦β2 ≦３０°としたのは、この変曲点６４の
近傍での中間角β2 がこの角度範囲において騒音低減の
ために効果的であることが実験により判明したためであ
る。 【００２１】５０°≦β3 ≦６５°としたのは、外端
部６５における出口角β3 が前記中間角β2 よりも大き
い数値の範囲において騒音低減効果が大であることが実
験により判明したからである。 ３１≦ｎとしたのはｎ≦３０とすると、送風向上効果
が低減するためであり、また３８≦ｎとすると、ブレー
ド枚数の過多により送風抵抗が増大し騒音増大の原因と
なるからである。 【００２２】 ５０°≦β1 ≦８０°としたのは、入
口角β1 がこの範囲で良好だからである。 次に、本発明の前記第１実施例と前記従来の比較例とを
比較した実験データを図５、６および７に示す。実験条
件は、ファン径：１４８ｍｍ、ファン幅：４７．５ｍ
ｍ、スクロール拡がり角：４．５°、ブロアモータ電
圧：１２Ｖ（一定）、シュラウドとケースとの隙間／フ
ァン外径の比：０．０２とし、その結果、流量係数Φと
比騒音ＫS および圧力係数ψとの関係は図５に示すとお
りであった。 【００２３】図５に示す通風系の抵抗曲線から各作動点
では、下記表１に示すように、比較例と前記第１実施例
との差がある。 【００２４】 【表１】 【００２５】表１に示されるように、比較例に比べ前記
第１実施例では、比騒音ＫS が相対的に低く、約１．５
ｄＢＡ低減できることが判る。供試ファンの形状は、前
進翼型の図５に示すの主ブレードと形状および枚数を共
に一致させ、ブレードの下端にサブブレードを有するも
のを使用した。比較例は、前記供試ファンからブレード
のみの形状を変更したものを用いた。 【００２６】図６（Ａ）は、本実施例について出口角β
3 と静圧／全圧比Ｒ（％）、圧力係数Ψおよび比騒音Ｋ
ｓ（ｄＢＡ）の関係を実験したものである。図６から理
解されるように、ブレードの枚数ｎは３７のもので実験
したが、出口角β3 が５７°近傍において比騒音の最低
値が見られることが判る。また●で示されるように静圧
／全圧の比については出口角β3 が５５ないし６０°の
範囲で静圧／全圧の比が大きいことが判り、これに基づ
いてほぼ比騒音との相関関係が理解できる。 【００２７】次に図６（Ｂ）は、ブレードの枚数ｎと静
圧／全圧の比、圧力係数および比騒音との関係を示す。
ブレードの枚数がこの場合３１枚または３５枚の近傍で
比騒音が極小値をとることが判る。また、この比騒音と
静圧／全圧の比との関係は●で示されるように相関関係
があることが理解される。図７は、本発明の前記実施例
と従来の比較例とのブレード形状並びにブレードの内側
端から外側端に至る各点の圧力の全圧成分および静圧成
分を示すものである。 【００２８】図７（Ａ）が本発明の本実施例を示すもの
で、（Ｂ）は従来の比較例を示すものである。ブレード
の枚数は本実施例並びに従来の比較例ともに３７枚に設
定してある。図７（Ａ）、（Ｂ）から理解されるよう
に、従来の比較例（Ｂ）のものに比べ本実施例（Ａ）の
ものでは、全圧成分に対する静圧成分の比率は変曲点か
ら反り部を反って外端部に行くほど静圧成分／全圧成分
の比がより一層増大していることが理解される。これに
より、騒音の低減効果が反り部および外端部の形状によ
り増大されていることが理解される。
に関するもので、詳細には、車両に搭載される空調装置
に使用して好適な遠心多翼送風ファンに関するものであ
る。 【０００２】 【従来の技術】従来より、空調装置などに用いられる多
翼送風機は、例えば特開平４−１５９４９８号公報に示
されるように、ベルマウスをもつケース内に多翼ファン
が収納される。この種の多翼ファンは、前記公報のほか
実開平４−８２３９９号公報に示されるように、多数の
ブレードを円周方向に有し、これらの多数のブレード
は、底プレートと保持リングの間に配設される構造にな
っている。 【０００３】この種の多翼送風機によると、モータによ
り多翼ファンを駆動することによって例えば図８に示す
矢印方向に空気の流れが生じ、空気取入口３６からブレ
ード１の間を通してケース７の空間７ａに取入れた空気
をスクロール形状に沿って流し、図示しない吐出口から
流出する。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の多翼送風機においては、本発明者の実験検討
によると、例えば図８に示すように、ベルマウス６から
ケース７内に空気が吸込まれた後、ケース７の空間７ａ
の上部で渦流１０１が発生すると共に、保持リング２４
とケース７の間に逆流１０２が発生することが判明し
た。 【０００５】この渦流１０１または逆流１０２の発生
は、送風機の風量とは無関係に生ずるもので、多翼ファ
ンの仕事を無駄に消費することになり、また吸込流や吐
出流を乱す影響が大きく、送風機の効率を低下させかつ
送風機の騒音を高める原因になっている。また、従来
より、自動車用空調装置の送風機には、その風量、圧力
等をパラメータとして示される作動点での効率の向上並
びに騒音の低減の観点からシロッコファンが多く使われ
ているが、このシロッコファンは一般に発生する圧力
（全圧）において動圧成分が多いことが知られている。 【０００６】一方、自動車用空調装置に使用する送風
ファンは自動車内の限られたスペース内に熱交換器等と
ともに収納し配置されるため、送風ファンと機能部品と
の設置場所を近接せざるを得ない。 前記およびの面から送風機より熱交換器への流れの
偏よりが発生したり、ファンのブレード形状によっては
急拡大部での渦の発生等に起因する騒音が増大するとい
う問題が発生しやすい。 【０００７】本発明は、ブレード形状に関し、ブレード
出口部で静圧成分の高い圧力特性が得られるようにし、
騒音の低減およびファン効率の向上をはかるようにした
多翼送風ファンを提供することにある。 【０００８】 【課題を解決するための手段】本発明の多翼送風機は、
前記目的を達成するために、 【０００９】円周方向に配設された複数のブレード、前
記複数のブレードの反空気吸込側端部に形成された底プ
レート、および前記複数のブレードの各空気吸込側端部
でこれらの複数のブレードを接続する環状のシュラウド
を有する遠心多翼ファンであって、前記ブレードの内端
部と外端部の間に形成される中間部においてその中間点
とファン中心を結ぶ線分を半径とする円の接線とその中
間点のブレード面とのなす中間角をβ2 、前記ブレード
の外端部の出口点とファン中心を結ぶ線分を半径とする
円の接線とその出口点のブレード面とのなす出口角をβ
3 としたとき、 β2 ＜β3 に設定したことを特徴とする。 【００１０】 【作用および発明の効果】本発明の多翼送風ファンによ
ると、遠心型送風機（ターボファン）の場合に静圧成分
が多い点に着目し、シロッコファン形状においてターボ
ファンの特徴を部分的に与えることで、ブレード内径側
で全圧が高められ、ブレード外径側で静圧が高められる
ため、相対的に静圧成分の割合を増大させる。これによ
り、騒音の低減およびファン効率の向上をはかる。 【００１１】 【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。車両用空調装置の空気を取り込む送風機に本発明
を適用した第１実施例を図１〜図５に示す。通風系統
は、図４に示すように、車室外の空気を取り入れる外気
取入口４２、または車室内の空気を取り入れる内気取入
口４３から取り入れられた空気を送風機４６の空気取入
口３６からケース７内に取り込み、遠心多翼ファン２０
によりエバポレータ４７に導く。外気取入口４２と内気
取入口４３は回動自在な内外気切替ダンパ４５により開
閉される。エバポレータ４７の出口側にはエアミックス
ダンパ４８が設けられ、このエアミックスダンパ４８に
よって仕切られる第１流路１８と第２流路１９のうちの
片側の第２流路１９にヒータコア１７が取り付けられて
いる。エアミックスダンパ４８とヒータコア１７の出口
側に形成されるエアミックスチャンバ４９は、車室内の
上方に向けて吹き出す上方吹出口１３、車両乗員の上部
に向けて吹き出す上部吹出口１２ならびに車両乗員の足
元に向けて吹き出す足元吹出口１０に連通している。各
吹出口１０、１２、１３の入口側には、それぞれの吹出
口の開度を調節するダンパ１４、１５、１６が回動自在
に取り付けられている。 【００１２】前記送風機４６は、その遠心多翼ファンと
ケースの具体的な構造が図２に示され、遠心多翼ファン
の平面図が図１に示される。送風機４６は、遠心多翼フ
ァン２０とケース７とからなる。ケース７は、樹脂成形
された上ケース７ｂと下ケース７ｃとをクランプ、ビス
等により一体に組み付けられたものであって、周知のス
クロール形状に形成されており、径外方向に延びる図４
に示す空気出口部３７を有し、この空気出口部３７はエ
バポレータ４７の空気入口側に接続されている。ケース
７には、遠心多翼ファン２０を回転駆動するファン駆動
用モータ３３が支持固定されている。 【００１３】遠心多翼ファン２０は、底プレート２と、
複数のブレード１と、ブレード１の頂部に環状に形成さ
れ保持リングの役目を兼ねるシュラウド４とから構成さ
れる。底プレート２は、ファン駆動用モータ３３からの
駆動力が伝達されるボス部３を有している。また底プレ
ート２の頂面２ａは中央部から径外方向に滑らかに湾曲
するような曲面に形成されている。ブレード１は、底プ
レート２の外周端２ｂの近傍から立ち上がるように形成
されるもので、底プレート２の外周端２ｂの近傍に円周
方向に沿って所定の円弧間隔をおいて複数配置される。 【００１４】シュラウド４は、ブレード１の空気吸込側
端部と接合され、空気取入口３６から取り入れた空気流
れをファン軸方向よりファン径外方向へ方向転換するよ
うにほぼ円弧状の断面形状に形成される。シュラウド内
周端４ａと底プレート外周端２ｂとを結ぶ線は、型割り
ライン３０にほぼ一致している。このシュラウド内周端
４ａには、上方に突き出す環状の突起４ｂが形成され
る。ブレード１の下端には円周方向に沿って所定の円弧
間隔をおいてサブブレード５が複数配置される。 【００１５】さらに、上ケース７ｂは、図２に示すよう
に、軸方向に空気取入口３６を形成するベルマウス６を
有し、このベルマウス６がシュラウド４の突起４ｂを包
み込むように概断面半円弧状に形成される。このベルマ
ウス内壁６ａと突起４ｂの間には微小な一定間隔δ例え
ば約３ｍｍ程度を有する。次に、ブレード１の形状につ
いて図３に基づいて詳述する。 【００１６】ブレード１は、内端部６１、円弧部６２、
変曲点６３、反り部６４および外端部６５から構成され
る。内端部６１の内端とファン中心Ｏを結ぶ半径ｒ1 を
円とする接線Ｓ1 と内端部６１のブレード面とのなす入
口角β1 は、β1 ＝５５°に設定される。円弧部６２
は、内端部６１から径外方向に円弧状に延びるもので、
その外端に変曲点６３が形成される。 【００１７】この変曲点６３からさらに径外方向に延び
る反り部６４は、前記円弧部６２の湾曲方向と反対方向
に緩やかに反るように形成され、その末端に外端部６５
が形成される。変曲点６３とファン中心Ｏを結ぶ半径ｒ
2 とする円の接線Ｓ2 と変曲点６３の載るブレード面の
なす中間角β2 は、β2 ＝３０°に設定されている。こ
の変曲点６３から径外方向側のブレード形状は緩やかに
円弧部６２と反対方向に反っており、その端末の外端部
６５とファン中心Ｏを結ぶ半径ｒ3 をもつ円の接線Ｓ3
と外端部６５のブレード面とのなす出口角β3 は、β3
＝５７°に設定されている。 【００１８】隣り合うブレード１との間に形成される空
気の流れが通る通路の通路幅は、内端部６１から円弧部
６２にかけて次第に大きくなりその後小さくなり変曲点
６３を通り、さらに変曲点６３より下流側で最小通路幅
となり反り部６４から外端部６５に向かうに従い次第に
通路幅が広くなっている。この反り部６４から外端部６
５に向けて次第に広がる拡開部が形成されることにより
流れの静圧成分が増大する。 【００１９】本実施例では、β2 ＜β1 ＜β3 の構成に
なっている。この変曲点６３の近傍での中間角β2 にお
いて最小角度を構成することで、動圧成分よりも静圧成
分の割合が大幅に大きくなることで、風の流れを円滑に
し、騒音の低減を図っている。本発明の特徴としては、 β2 ＜β3 ２０°≦β2 ≦３０° ５０°≦β3 ≦６５° ３１≦ｎ（整数）≦３７（枚） ５０°≦β1 ≦８０° の範囲が望ましい。ここでｎは、ファンに形成されるブ
レード１の枚数を示す。 【００２０】β2 ＜β3 としたのは、隣り合うブレー
ド１間の通路幅を変曲点６３の近傍から反り部６４を経
由して外端部６５に向けて次第に通路幅を大きくするこ
とで動圧成分の一部を静圧成分に変換するためである。 ２０°≦β2 ≦３０°としたのは、この変曲点６４の
近傍での中間角β2 がこの角度範囲において騒音低減の
ために効果的であることが実験により判明したためであ
る。 【００２１】５０°≦β3 ≦６５°としたのは、外端
部６５における出口角β3 が前記中間角β2 よりも大き
い数値の範囲において騒音低減効果が大であることが実
験により判明したからである。 ３１≦ｎとしたのはｎ≦３０とすると、送風向上効果
が低減するためであり、また３８≦ｎとすると、ブレー
ド枚数の過多により送風抵抗が増大し騒音増大の原因と
なるからである。 【００２２】 ５０°≦β1 ≦８０°としたのは、入
口角β1 がこの範囲で良好だからである。 次に、本発明の前記第１実施例と前記従来の比較例とを
比較した実験データを図５、６および７に示す。実験条
件は、ファン径：１４８ｍｍ、ファン幅：４７．５ｍ
ｍ、スクロール拡がり角：４．５°、ブロアモータ電
圧：１２Ｖ（一定）、シュラウドとケースとの隙間／フ
ァン外径の比：０．０２とし、その結果、流量係数Φと
比騒音ＫS および圧力係数ψとの関係は図５に示すとお
りであった。 【００２３】図５に示す通風系の抵抗曲線から各作動点
では、下記表１に示すように、比較例と前記第１実施例
との差がある。 【００２４】 【表１】 【００２５】表１に示されるように、比較例に比べ前記
第１実施例では、比騒音ＫS が相対的に低く、約１．５
ｄＢＡ低減できることが判る。供試ファンの形状は、前
進翼型の図５に示すの主ブレードと形状および枚数を共
に一致させ、ブレードの下端にサブブレードを有するも
のを使用した。比較例は、前記供試ファンからブレード
のみの形状を変更したものを用いた。 【００２６】図６（Ａ）は、本実施例について出口角β
3 と静圧／全圧比Ｒ（％）、圧力係数Ψおよび比騒音Ｋ
ｓ（ｄＢＡ）の関係を実験したものである。図６から理
解されるように、ブレードの枚数ｎは３７のもので実験
したが、出口角β3 が５７°近傍において比騒音の最低
値が見られることが判る。また●で示されるように静圧
／全圧の比については出口角β3 が５５ないし６０°の
範囲で静圧／全圧の比が大きいことが判り、これに基づ
いてほぼ比騒音との相関関係が理解できる。 【００２７】次に図６（Ｂ）は、ブレードの枚数ｎと静
圧／全圧の比、圧力係数および比騒音との関係を示す。
ブレードの枚数がこの場合３１枚または３５枚の近傍で
比騒音が極小値をとることが判る。また、この比騒音と
静圧／全圧の比との関係は●で示されるように相関関係
があることが理解される。図７は、本発明の前記実施例
と従来の比較例とのブレード形状並びにブレードの内側
端から外側端に至る各点の圧力の全圧成分および静圧成
分を示すものである。 【００２８】図７（Ａ）が本発明の本実施例を示すもの
で、（Ｂ）は従来の比較例を示すものである。ブレード
の枚数は本実施例並びに従来の比較例ともに３７枚に設
定してある。図７（Ａ）、（Ｂ）から理解されるよう
に、従来の比較例（Ｂ）のものに比べ本実施例（Ａ）の
ものでは、全圧成分に対する静圧成分の比率は変曲点か
ら反り部を反って外端部に行くほど静圧成分／全圧成分
の比がより一層増大していることが理解される。これに
より、騒音の低減効果が反り部および外端部の形状によ
り増大されていることが理解される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例による送風ファンの平面図であ
る。 【図２】本発明の実施例の送風ファンおよびファンケー
スを示す一部断面切欠側面図である。 【図３】本発明の実施例のブレード形状を示すもので、
図１に示すIII 線部分の拡大図である。 【図４】本発明の多翼送風機を車両用空調装置に適用し
た実施例を示す概略構成図である。 【図５】本発明の実施例と比較例との流量係数と比騒音
及び圧力係数の関係を対比した特性図である。 【図６】（Ａ）はブレードの出口角β3 と静圧／全圧
比、圧力係数及び比騒音との関係を示したデータ図であ
る。（Ｂ）は本発明の実施例のブレード枚数と静圧／全
圧比、圧力係数及び比騒音との関係を示すデータ図であ
る。 【図７】（Ａ）は本発明の実施例のブレード形状の各位
置における全圧成分及び静圧成分を示すデータ図であ
る。（Ｂ）は従来の比較例のブレード形状の各位置にお
ける全圧成分及び静圧成分を示すデータ図である。 【図８】従来例による多翼送風機を示す部分断面図であ
る。 【符号の説明】 １ ブレード ２ 底プレート ４ シュラウド ６ ベルマウス ７ ケース ２０ 遠心多翼ファン ３６ 空気取入口 ６１ 内端部 ６２ 円弧部 ６３ 変曲点 ６４ 反り部 ６５ 外端部 β1 入口角 β2 中間角 β3 出口角
る。 【図２】本発明の実施例の送風ファンおよびファンケー
スを示す一部断面切欠側面図である。 【図３】本発明の実施例のブレード形状を示すもので、
図１に示すIII 線部分の拡大図である。 【図４】本発明の多翼送風機を車両用空調装置に適用し
た実施例を示す概略構成図である。 【図５】本発明の実施例と比較例との流量係数と比騒音
及び圧力係数の関係を対比した特性図である。 【図６】（Ａ）はブレードの出口角β3 と静圧／全圧
比、圧力係数及び比騒音との関係を示したデータ図であ
る。（Ｂ）は本発明の実施例のブレード枚数と静圧／全
圧比、圧力係数及び比騒音との関係を示すデータ図であ
る。 【図７】（Ａ）は本発明の実施例のブレード形状の各位
置における全圧成分及び静圧成分を示すデータ図であ
る。（Ｂ）は従来の比較例のブレード形状の各位置にお
ける全圧成分及び静圧成分を示すデータ図である。 【図８】従来例による多翼送風機を示す部分断面図であ
る。 【符号の説明】 １ ブレード ２ 底プレート ４ シュラウド ６ ベルマウス ７ ケース ２０ 遠心多翼ファン ３６ 空気取入口 ６１ 内端部 ６２ 円弧部 ６３ 変曲点 ６４ 反り部 ６５ 外端部 β1 入口角 β2 中間角 β3 出口角
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(72)発明者 亀岡 輝彦
愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本
電装株式会社内
(72)発明者 渡辺 晃章
愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本
電装株式会社内
(72)発明者 杉 光
愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本
電装株式会社内
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F04D 29/30
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 円周方向に配設された複数のブレード、
前記複数のブレードの反空気吸込側端部に形成された底
プレート、および前記複数のブレードの各空気吸込側端
部でこれらの複数のブレードを接続する環状のシュラウ
ドを有する遠心多翼ファンであって、 前記ブレードの内端部と外端部の間に形成される中間部
においてその中間点とファン中心を結ぶ線分を半径とす
る円の接線とその中間点のブレード面とのなす中間角を
β2 、前記ブレードの外端部の出口点とファン中心を結
ぶ線分を半径とする円の接線とその出口点のブレード面
とのなす出口角をβ3 としたとき、 β2 ＜β3 に設定したことを特徴とする多翼送風ファン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27102593A JP3387987B2 (ja) | 1993-10-28 | 1993-10-28 | 多翼送風ファン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27102593A JP3387987B2 (ja) | 1993-10-28 | 1993-10-28 | 多翼送風ファン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07119691A JPH07119691A (ja) | 1995-05-09 |
| JP3387987B2 true JP3387987B2 (ja) | 2003-03-17 |
Family
ID=17494362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27102593A Expired - Fee Related JP3387987B2 (ja) | 1993-10-28 | 1993-10-28 | 多翼送風ファン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3387987B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012008238A1 (ja) | 2010-07-16 | 2012-01-19 | 三菱重工業株式会社 | 多翼遠心ファンおよびそれを用いた空気調和機 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100820856B1 (ko) * | 2003-03-05 | 2008-04-11 | 한라공조주식회사 | 축류팬 |
| JP2005030349A (ja) * | 2003-07-10 | 2005-02-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多翼ファン |
| JP4700414B2 (ja) * | 2005-06-02 | 2011-06-15 | 本田技研工業株式会社 | 空冷内燃機関用多翼ファン |
| EP3748236A1 (en) * | 2019-06-07 | 2020-12-09 | Esse 3 S.r.l. | Fan apparatus suitable for being used in a domestic extractor |
-
1993
- 1993-10-28 JP JP27102593A patent/JP3387987B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012008238A1 (ja) | 2010-07-16 | 2012-01-19 | 三菱重工業株式会社 | 多翼遠心ファンおよびそれを用いた空気調和機 |
| US9157449B2 (en) | 2010-07-16 | 2015-10-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Multi-blade centrifugal fan and air conditioner using the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07119691A (ja) | 1995-05-09 |
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