JPS6360176A - 気泡コンクリ−ト硬化促進剤 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、気泡コンクリート硬化促進剤に関し、更に詳
しくはプレフォーム方式による急硬発泡スラリーを用い
た気泡コンクリートの硬化促進剤に関する。

〔従来の技術及びその問題点〕

気泡コンクリートの代表的なものとしてＡＬＣがあり、
発泡硬化体をオートクレープにより高温高圧養生して得
られる、結晶性ケイ酸カルシウム水和物（トバモライト
）ｋ主成分とするものでめる。

ＡＬＣの装造方法は、金属粉末の水性ガス反応を利用し
気泡を生成させるポスト７オーム方式と、気泡を水硬性
スラリー中に吹き込むプレフォーム方式に大別される。

ポスト７オーム方式とは、型枠中で水硬性スラリーを発
泡させる方式で、具体例を示せば次のようになる。

まずポルトランｒセメント、ケイ砂粉末及び石灰系混和
剤等からｌる水硬性スラリーに、金属粉末などを混合し
、型枠内に打設する。その後水性ガス反応によって生成
する気泡がセメントの硬化に伴い、内部に固定され、発
泡硬化体が得られる。

て気泡コンクリートを得るものである。しかしながら、
ポストフオーム方式は、型枠中で水硬性スラリーを発泡
させるため、気泡径が彌いにくく、又、独立気泡性に乏
しく、断熱性の面で十分満足のいくものではなかった。

又、型枠内での発泡中の水硬性スラリーの静圧を考慮す
れば、発成状態の均一性を確保するためには、型枠内の
光泡尚ざは６０ｃｙｎ程度にしかできず、高ＩＩＩｆｉ
な型枠の使用効率が低い結果となり、大型化、異形化寺
の面で十分満足のわくものではなかった。

これに対してプレフォーム方式とは、予め一泡剤を発泡
させて造った泡とセメントペースト又はモルタルとを混
合する方式で、具体例を示せば次のよ５になる。

まず、ポルトランドセメント、ケイ砂粉末及び気 石灰系混和剤等から成る水硬性スラリーに、命泡剤によ
り生成させた気泡全吹き込み、水硬性発泡スラリーとす
る。史に、ＣａＯ・ＡｔｚＯｓ　’ｌ：主成分とするア
ルミナセメントの急硬性スラリーを混合し、急硬段発泡
スラリーと型枠に打設する。この急硬椎発泡スラリーに
は、アルミナセメントが入っている為、気泡が消泡する
前に固定され、発泡硬化体が得られる。この発泡硬化体
を脱砕凌オートクレーブで＾温高圧養生して気泡コンク
リートを得る方式でるる。この方式では、予め気泡を水
硬性スラリーに吹き込み、急硬性スラリーを混合し、気
泡全硬化体中に固定させる為、水性ガスの発生に伴う容
積膨張がなく、気泡径も安定するのでパネルの大型化、
異形化が図れ、パネルの表面加工処理も容易に行える等
の利点がある。しかしながら、プレフォーム方式におい
ても、１枚のスラブに対し１型枠が必要となる為、生産
性を同上させるためには型枠の回松倉早めることが必要
でろり１そのためには、水硬性発泡スラリーの打設から
脱枠までの初期硬化時間の短縮が必須で、各庄産工程に
適合した初期硬化時間を設定する必要がのった。

アルミナセメント喬檜嗜の添加Ｉｋヲ変えることでこの
初期硬化時間を設定することは、ある程度対応可能でお
ったが効果が乏しく、脱枠時の強度が低く、発泡硬化体
の破損が大きかった。又気泡コンクリートスラブに意匠
加工等の表面処理を行う場合は、ｗ期硬化時の微妙なコ
ンシスチンシーの発現について調整する必要がめるが、
アルミナセメント客寥＃での対処は縞しく、長期強度の
低下及び、高温高圧賃生時の発泡硬化体の破損尋の発生
原因となっていた。

不発明者らは、上記問題点全解消すべく、複々検討を加
えた結果、急硬性スラリーに特足のカルシウムアルミネ
ート金添刀口することによって、初期硬化時間の調鷲が
容易になる知見を得て本願発明を完成するに到った。

〔間ｄ点全解決するための手段〕

即ち、本発明は、Ｃａ０−Ａｔｚ０３と１２Ｃａ０・７
Ａｊ２０３聾 とを含有するアルミナセメント５０〜９０ｔｆ’Ｊｌ−
ト硬化促進剤である。

以下、本発明の内容を詳しく説明する。

本発明で使用するアルミナセメント（以下ＡＣという）
とは、ボーキサイト、バイヤーアルミナ等のアルミナ源
と、生石灰、石灰石等のカーｔア源から、焼成法及び／
又は′電融法によって合成したクリ７カーを、ボールミ
ル、ローラーミル等の粉砕機で粉砕したものでるる。こ
の場合、タリンカーは、ＣａＯ−Ａｔ３０３　（以下Ｃ
Ａという）と１２Ｃａ０・７Ａ１２０ｙ、　（以下Ｃｌ
　２Ａ’７という）全含有するように一度に合成しても
良く、又各々に合成したものを混合しても良い。

ＡＣ中のＣＡとＣｌ２Ａ７の割合は特に限定されるもの
ではないが、ＣＡ２０〜８０重量％、Ｃｌ２Ａフ８０〜
２０！ｉｔ％が好ましく、ＣＡ３０〜６０重量％、０１
２人１７０〜４０ムｔ％がより好ましい。

Ｃ）２Ａフが夛Ｊｉ量チより少ないと、急硬発泡スラリ
ーの硬化促進効果が乏しく、８０厘黛チを越えると硬化
促進効果が強過ぎるので好ましくない。

結晶化率は２０〜８０％であることが好ましく、４０〜
７０チがより好ましい。２０％より小さいと急硬性が激
しく、流動性が悪く好ましくなく、又、８０％を越える
と初期強度の発現性が悪くなるので好ましくない。

ここで云う結晶化率はＣｌ２Ａ７の結晶形態を表わすも
ので、粉末Ｘｄ、回折法により、０１２Ａ？の回折強度
を測定したものであり、次式によって算出されるもので
ある。

竺ｌｊ］ｌ慎 比艮面積はプレーン値で３，０００　ｃｍ２／＆以上が
好ましく、４，０００〜６．０００　ｃｍ２７９がより
好ましい。３，０００　ｃｍ２／ｇより小さいと急硬発
泡スラリーの流動性が悪く打設時間が不足し、脱枠時の
強度も不十分で発泡硬化体の破損が生じ易くなる為好ま
しくない。

■型無水石膏（以下ｆｌ−ｃ百という）の比表面積は、
プレーン値で２，８００〜６，５００　ｃｒｎ２／ｇで
あり、４．０００〜６，０００　ｃｍ”／ｉが好ましい
。

２．８００　ｃｒｎ”／ｇより小さいと、セメントとの
反応性が悪＜十５＋な初期強度が得られない。又６，５
００α２／ｙより大きいと、初期強度は高くなるが、急
硬発泡スラリーの硬化遅延効果が乏しく好ましくない。

又、オートクレーブ養生時【１：、エトリンジヤイト水
和物（３ＣａＯ−Ａｔ２０３・３ＣａＳＯ４”３１〜３
２ＨｚＯ）の転移に伴う強度低下を生じ易い為好ましく
ない。

Ａ、　Ｃと［−Ｃ百の配合割合はＡＣ’５［１〜９０重
量部に対し［−Ｃ百５０〜１０重量部であり、ＡＣ６０
〜８０重量部に対しｆＪ−ｃ百４０〜２０Ｘ’ｐｔ部が
好ましい、ＡＣが５０重量部より少ないと脱枠時に十分
な強度が得られない。

又、９０重量部を越えるとオートクレーブ養生時にＡＣ
水和物の転移に伴う強度低下？生じ易い為好ましくない
。一方、■−Ｃ百が１０重量部より少ないと脱枠時に十
分な強度が得られず発泡硬化体の破損が生じ易くなるし
、５０重量部を越えるとオートクレーブによる高温高圧
養生時にＡＣ水和物の転移に伴う強度低下を生じるので
好ましくない。

ＡＣとｌ［−Ｃｍからなる気泡コンクリート硬化促進剤
（以下単に促進剤という）の配合方法は、水硬性スラリ
ーに直接投入してもよく、急硬性スラリーとして混合し
ても良い。

〔実施例〕

次に本発明を比較例、実施例で説明する。

実施例 ポルトランドセメント１００重量部、ケイ砂粉末１００
．を置部、混和剤６重量部及び水１２０重量部からなる
水硬性スラリーに、タンパク分解気泡剤７重量部と水９
６重量部で発泡させた比重０．０５　＆／ｃｍ”の水性
気泡を吹き込み、比重０　、７Ｖｃｒｎ”の水硬性発泡
スラリーを調製した。この水硬性発泡スラＩＪ　−１０
０重量部と次に表−１に示す急硬性スラリー６２重量部
２混合し、急硬発泡スラリーとし型枠に打設後、発泡硬
化体を、オートクレーブで高温高圧養生して気泡コンク
リートを作製しその物性を測定した。結果を表−２に示
す。

尚、物性の測定は次の方法で行った。

（１）初期硬化時間：急硬発泡スラリーの温度が打設直
後から１０℃発熱上昇するまでに要し た時間を温度記録計にて測定した。

（２）初期強度：急硬発泡スラリーを型枠に打設後、所
定時間経過した時の強度を、貫入 抵抗１直として測定した。

（３）中期強度：オートクレープ養生後の強度打設した
供試体（１０Ｘ２０ｃｍ）を２０時 間室温で養生し、オートクレーブ内 に入れ１８０°０．１０ｋｇ／α２．８時間高温高圧養
生後室温まで放冷した 時の圧縮強度を中期強度とした。

表−２に示す通り、本発明の硬化促進剤を用いると急硬
発泡スラリーの硬化時間を短縮できると共に、脱枠時に
十分な強度が得られ、脱枠までに要する時間を短縮でき
る。この為、高価な型枠の有効利用が図れ生産性が向上
する。又、Ｃｌ２Ａ７含有量によって硬化時間が調整で
きる為、製造工程に合った硬化時間に設定することが可
能である。

更に、オートクレーブによる高温高圧養生後も十分な強
度が得られる。

く使用材料〉 ポルトランドセメント　：普通ポルトランドセメントケ
イ砂粉末　　　　ニブレーン１直約３　、０００　ａｎ
２／ｊＪの珪石粉 混　和　剤　　　：消石灰 タンパク分解気泡剤　：ケラチン系タンパク分解気泡剤 半水石膏　　　ニリン酸副生半水石膏 二水石膏　　°　　Ｉ　二水石責 比較例 表−６に示す急硬性スラリーを用いたこと以外は実施例
１と同様に行った。

結果を長−４に示す。

尚、表−６中１その他”に該当する鉱物としてはＣａＯ
’２Ａｔ２０３　、２ＣａＯ・ＡＡ２０３”５ｉ０２１
４ＣａＯ’Ａｔ２０３’ＦＩ９２０３　ｐ　　α−Ａｔ
２０３及びＣａＯ−ＴｉＯ２等が挙げられる０表−４ ゝ４ 表−４に示す通り本発明の硬化促進剤を用いた気泡コン
クリートはＡＣだけを用い、たものより硬化促進作用に
優れ初期強度も高いことが認められる。

更にオートクレーブ養生後の強度も高く気泡コンクリー
トとしての物性に優れている。

〔発明の効果〕

本発明の硬化促進剤はアルミナセメントに比べ急硬発泡
スラリーの硬化促進作用に優れ、脱枠時の強度も増加し
脱枠時間の短縮が図れる。

又、本発明の硬化促進剤は、硬化促進作用に優れアルミ
ナセメントを使用したときの様な整置が無く、オートク
レープ養生後も十分な強度が得られる。

従って本発明の硬化促進剤を用いると気泡コンクリート
製造時の従来のアルミナセメントに比へ少量の使用で急
硬発泡スラリーの硬化時間を短縮でさると共に、脱枠時
の強度も十分で、大福に脱枠時間を短縮でき、高価な型
枠の利用効率を高め生産性が向上する。

又、オートクレーブによる高温高圧養生後も十分な強度
を確保できる。本発明を用い製造された気泡コンクリー
トは、建築物、構造物及び住宅部材等に使用でき軽量化
、省エネルギー化が図れる。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ＣａＯ・Ａｌ＿２Ｏ＿３と１２ＣａＯ・７Ａｌ＿２Ｏ＿
   ３とを含有するアルミナセメント５０〜９０重量寥と比
   表面積が２，８００〜６，５００ｃｍ＾２／ｇのII型無
   水石膏５０〜１０重量部とからなる気泡コンクリート硬
   化促進剤。