JPS6360134A - 噴流層造粒炉 - Google Patents
噴流層造粒炉Info
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- JPS6360134A JPS6360134A JP20430586A JP20430586A JPS6360134A JP S6360134 A JPS6360134 A JP S6360134A JP 20430586 A JP20430586 A JP 20430586A JP 20430586 A JP20430586 A JP 20430586A JP S6360134 A JPS6360134 A JP S6360134A
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- furnace
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Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Glanulating (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、サスベンジ5ンプレヒータ、噴流層造粒炉、
流動層焼成炉および冷却装置からなるセメントクリンカ
製造装置において、噴流層造粒炉の原料供給点を複数化
することにより、コーチング(セメント原料の溶融成分
による壁面への付着物)を防止することができる噴流層
造粒炉に関するものである。
流動層焼成炉および冷却装置からなるセメントクリンカ
製造装置において、噴流層造粒炉の原料供給点を複数化
することにより、コーチング(セメント原料の溶融成分
による壁面への付着物)を防止することができる噴流層
造粒炉に関するものである。
従来、セメントクリンカ製造装置とし2ては、たとえば
特公昭60−13738号公報に示されるように、複数
のサイクロンを組み合わせたサスペンションブレヒータ
、噴流層造粒炉、流動層焼成炉、冷却装置などからなり
、噴流層造粒炉の下部と流動層焼成炉の上部とが排ガス
ダクトで接続されたセメントクリンカ製造装置が知られ
ている。
特公昭60−13738号公報に示されるように、複数
のサイクロンを組み合わせたサスペンションブレヒータ
、噴流層造粒炉、流動層焼成炉、冷却装置などからなり
、噴流層造粒炉の下部と流動層焼成炉の上部とが排ガス
ダクトで接続されたセメントクリンカ製造装置が知られ
ている。
上記従来の装置においては、サスペンう・ジンブレヒー
タからの予熱原料を、冷却装置と造粒炉とを連絡する導
管内に投入し、冷却装置から抽気した高温の冷却法空気
と混合、熱交換せしめなから造粒炉に搬送することを特
徴としている。このため冷却装置と造粒炉とを連絡する
導管の内壁面に原料の溶融成分が粘着、成長してコーチ
ングとなるというトラブルは発生することはなく、かつ
セメントクリンカの冷却装置からの回収熱量をきわめて
有効に利用することができるという効果を有している。
タからの予熱原料を、冷却装置と造粒炉とを連絡する導
管内に投入し、冷却装置から抽気した高温の冷却法空気
と混合、熱交換せしめなから造粒炉に搬送することを特
徴としている。このため冷却装置と造粒炉とを連絡する
導管の内壁面に原料の溶融成分が粘着、成長してコーチ
ングとなるというトラブルは発生することはなく、かつ
セメントクリンカの冷却装置からの回収熱量をきわめて
有効に利用することができるという効果を有している。
上記の特公昭60〜13738号公報に記載された装置
において、噴流層造粒炉内は約1250〜1350℃程
度の液相生成温度範囲に保持されているが、噴流層造粒
炉のバーナは造粒炉の直胴部側壁に設けられており、さ
らに仮焼原料を含む冷却装置からの抽気された比較的低
温の燃焼空気が、噴流層造粒炉内壁面付近を覆うように
導入されているため、バーナからの燃料によって噴流層
内に層別辺部との温度差が大きい局部高温領域が形成さ
れない、したがって噴流層内の温度分布はほぼ均一とな
る。
において、噴流層造粒炉内は約1250〜1350℃程
度の液相生成温度範囲に保持されているが、噴流層造粒
炉のバーナは造粒炉の直胴部側壁に設けられており、さ
らに仮焼原料を含む冷却装置からの抽気された比較的低
温の燃焼空気が、噴流層造粒炉内壁面付近を覆うように
導入されているため、バーナからの燃料によって噴流層
内に層別辺部との温度差が大きい局部高温領域が形成さ
れない、したがって噴流層内の温度分布はほぼ均一とな
る。
噴流層内に局部高温領域が形成されず、はぼ均一温度で
あるために、セメント原料粉の一部が容融した液相成分
の生成量が少ない。その結果、造粒物は小粒径のものし
か製造されず、しかもセメント原料粉の造粒速度が遅く
、さらに粒径の不揃いのものができやすい、一方、液相
生成量を増すために、噴流層の層温度を上昇させれば、
層温度が均一に上昇するために、噴流層がアグロメレー
シテン(粒子の集塊化)を起こし、安定した噴流層は形
成できない。
あるために、セメント原料粉の一部が容融した液相成分
の生成量が少ない。その結果、造粒物は小粒径のものし
か製造されず、しかもセメント原料粉の造粒速度が遅く
、さらに粒径の不揃いのものができやすい、一方、液相
生成量を増すために、噴流層の層温度を上昇させれば、
層温度が均一に上昇するために、噴流層がアグロメレー
シテン(粒子の集塊化)を起こし、安定した噴流層は形
成できない。
本発明者らは上記の問題点を解決するために、第4図に
示すように、噴流層造粒炉1の下部にバーナ9を設け、
噴流層内にホットスポット、すなわち局部高温域14を
形成させて造粒を促進するようにしたセメントクリンカ
製造装置を開発し、既に特願昭61−75131号とし
て特許出願している。
示すように、噴流層造粒炉1の下部にバーナ9を設け、
噴流層内にホットスポット、すなわち局部高温域14を
形成させて造粒を促進するようにしたセメントクリンカ
製造装置を開発し、既に特願昭61−75131号とし
て特許出願している。
15は原料供給シュート、16は造粒物排出シュートで
ある。
ある。
上記の特願昭61−75131号に示す装置においては
、噴流層造粒炉1のコーン部17内には、局部高温域1
4が形成され、コーン部17の下端に近づくにつれて、
壁面付近の温度が高くなっている。この場合、原料供給
シェード15は1本であるので、とくに原料供給点付近
以外では、その傾向が強い。
、噴流層造粒炉1のコーン部17内には、局部高温域1
4が形成され、コーン部17の下端に近づくにつれて、
壁面付近の温度が高くなっている。この場合、原料供給
シェード15は1本であるので、とくに原料供給点付近
以外では、その傾向が強い。
このため、コーン部17の下端にコーチングが発生し易
く、長期安定運転が困難であるという問題点がある。ま
た上記のように、コーン部全周に沿って温度分布が均一
でないので、装置の大型化が困難であるという問題点も
ある。
く、長期安定運転が困難であるという問題点がある。ま
た上記のように、コーン部全周に沿って温度分布が均一
でないので、装置の大型化が困難であるという問題点も
ある。
本発明は上記の問題点を解決するためになされたもので
、原料供給点を複数化することにより、コーン部壁面付
近の温度が全周にわたって一様に下がり、コーチングを
防止することができ、かつスケールアンプを容易に図る
ことができる噴流層造粒炉の提供を目的とするものであ
る。
、原料供給点を複数化することにより、コーン部壁面付
近の温度が全周にわたって一様に下がり、コーチングを
防止することができ、かつスケールアンプを容易に図る
ことができる噴流層造粒炉の提供を目的とするものであ
る。
本願の第1の発明の噴流層造粒炉は、図面を参照して説
明すれば、サスペンシランプレヒータ3、噴流層造粒炉
1、流動層焼成炉2および冷却装置10からなるセメン
トクリンカ製造装置において、噴流層造粒炉1の原料供
給点を複数化するように、噴流層造粒炉1に複数の原料
供給シュー) 15a、15b、15cを接続したこと
を特徴としている。
明すれば、サスペンシランプレヒータ3、噴流層造粒炉
1、流動層焼成炉2および冷却装置10からなるセメン
トクリンカ製造装置において、噴流層造粒炉1の原料供
給点を複数化するように、噴流層造粒炉1に複数の原料
供給シュー) 15a、15b、15cを接続したこと
を特徴としている。
また本願の第2の発明の噴流層造粒炉は、サスペンショ
ンプレヒータ3、噴流層造粒炉1、流動層焼成炉2およ
び冷却装置10からなるセメントクリンカ製造装置にお
いて、噴流層造粒炉1の原料供給点を複数化するように
、噴流層造粒炉1に複数の原料供給シュート15a、
15b、 15cを接続し、さらに造粒物排出シュート
16を隣り合う原料供給シュートから相等しい中間位置
に設けたことを特徴としている。
ンプレヒータ3、噴流層造粒炉1、流動層焼成炉2およ
び冷却装置10からなるセメントクリンカ製造装置にお
いて、噴流層造粒炉1の原料供給点を複数化するように
、噴流層造粒炉1に複数の原料供給シュート15a、
15b、 15cを接続し、さらに造粒物排出シュート
16を隣り合う原料供給シュートから相等しい中間位置
に設けたことを特徴としている。
原料粉の供給点を複数化しているので、壁面付近の循環
下降流によって、コーン部全周にわたって比較的低温の
原料粉がコーン部下端まで供給され、コーン部壁面付近
の温度が一様に下がり、コーチングが防止できる。また
噴流層造粒炉内の温度分布が一定になり、造粒粒径が均
一となる。
下降流によって、コーン部全周にわたって比較的低温の
原料粉がコーン部下端まで供給され、コーン部壁面付近
の温度が一様に下がり、コーチングが防止できる。また
噴流層造粒炉内の温度分布が一定になり、造粒粒径が均
一となる。
また造粒物排出シュートを隣り合う原料供給シュートか
ら相等しい中間位置に設ける場合は、造粒されない生の
原料がそのまま排出されることが防止される。
ら相等しい中間位置に設ける場合は、造粒されない生の
原料がそのまま排出されることが防止される。
以下、図面を参照して本発明の好適な実施例を詳細に説
明する。ただしこの実施例に記載されている構成機器の
形状、その相対配置などは、とくに特定的な記載がない
限りは、本発明の範囲をそれらのみに限定する趣旨のも
のではなく、単なる説明例にすぎない。
明する。ただしこの実施例に記載されている構成機器の
形状、その相対配置などは、とくに特定的な記載がない
限りは、本発明の範囲をそれらのみに限定する趣旨のも
のではなく、単なる説明例にすぎない。
第1図および第2図において、セメント原料は噴流層造
粒炉1および流動層焼成炉2の燃焼排ガスによってサイ
クロンC3、C2、C8、C#からなるサスペンション
ブレヒータ3で予熱されながら、サイクロンC#→Cx
= Ct = Cz→C,と順次移送され、フラップ
ダンパ4a、4b、4cを経て噴流層造粒炉1に投入さ
れて造粒される。5はフラップダンパ、6は誘引ファン
である中 噴流層造粒炉1.には、複数(図面では一例として3本
)の原料供給シュート15a、15b、15e、が放射
状に接続されている。また造粒物排出シュート16は隣
り合う原料供給シュートから相等しい中間位置に設けら
れている。なお原料供給シュートは必ずしも同じ角度に
する必要はない、さらに造粒物排出シェードを2本以上
設ける場合もある。また原料供給シ二−トを噴流層造粒
炉の同一レベルに接続すれば、コーン部壁面付近全周に
わたっての温度分布をより一定にすることができるので
望ましい。
粒炉1および流動層焼成炉2の燃焼排ガスによってサイ
クロンC3、C2、C8、C#からなるサスペンション
ブレヒータ3で予熱されながら、サイクロンC#→Cx
= Ct = Cz→C,と順次移送され、フラップ
ダンパ4a、4b、4cを経て噴流層造粒炉1に投入さ
れて造粒される。5はフラップダンパ、6は誘引ファン
である中 噴流層造粒炉1.には、複数(図面では一例として3本
)の原料供給シュート15a、15b、15e、が放射
状に接続されている。また造粒物排出シュート16は隣
り合う原料供給シュートから相等しい中間位置に設けら
れている。なお原料供給シュートは必ずしも同じ角度に
する必要はない、さらに造粒物排出シェードを2本以上
設ける場合もある。また原料供給シ二−トを噴流層造粒
炉の同一レベルに接続すれば、コーン部壁面付近全周に
わたっての温度分布をより一定にすることができるので
望ましい。
噴流層造粒炉1内で造粒されなかったセメント原料は、
サイクロンCIを経由して再び噴流層造粒炉1内に戻さ
れる。噴流層造粒炉1内で滞留成長した造粒物は、造粒
物のマテリアルシールを用いたL型の気密装置7(以下
、Lバルブ7という)によって流動層焼成炉2に排出さ
れ、そこで再び1400〜1500℃で焼成される。焼
成されたセメントクリンカは、Lバルブ8により流動層
クーラなどの冷却装置fffIOに排出されて冷却され
、気密装置(シールバルブ) 11を介して製品として
取り出される。
サイクロンCIを経由して再び噴流層造粒炉1内に戻さ
れる。噴流層造粒炉1内で滞留成長した造粒物は、造粒
物のマテリアルシールを用いたL型の気密装置7(以下
、Lバルブ7という)によって流動層焼成炉2に排出さ
れ、そこで再び1400〜1500℃で焼成される。焼
成されたセメントクリンカは、Lバルブ8により流動層
クーラなどの冷却装置fffIOに排出されて冷却され
、気密装置(シールバルブ) 11を介して製品として
取り出される。
一方、押込みファン12によって冷却装置10に供給さ
れた冷却空気は、焼成りリンカと熱交換し、流動層焼成
炉2に燃焼空気として供給される。
れた冷却空気は、焼成りリンカと熱交換し、流動層焼成
炉2に燃焼空気として供給される。
冷却装置10からの余剰空気は、除塵器(図示せず)を
介して系外に放出される。
介して系外に放出される。
流動層焼成炉2に導かれた燃焼空気は、流動層焼成炉2
および噴流層造粒炉1の燃焼空気として使用され、噴流
層造粒炉1から燃焼排ガスとして排出され、サスペンシ
ョンブレヒータ3内でサイクロンC+ −Ct ””’
Cs −Caと順次、流通しながらセメント原料を予
熱した後、誘引ファン6で除塵器(図示せず)を介して
大気に排気される。13は噴流層造粒炉の下部と流動層
焼成炉の上部とを接続する排ガスダクトである。
および噴流層造粒炉1の燃焼空気として使用され、噴流
層造粒炉1から燃焼排ガスとして排出され、サスペンシ
ョンブレヒータ3内でサイクロンC+ −Ct ””’
Cs −Caと順次、流通しながらセメント原料を予
熱した後、誘引ファン6で除塵器(図示せず)を介して
大気に排気される。13は噴流層造粒炉の下部と流動層
焼成炉の上部とを接続する排ガスダクトである。
上記の実施例は、原料供給シュートを分岐して分配する
場合であるが、第3図に示すように、サイクロンC9を
複数個設けて原料を分配するように構成してもよい、第
3図は一例として、サイクロンCIを3つのサイクロン
C1いC2いC1cに分割し、セメント原料を原料供給
シュート15a、15b、15cを介して噴流層造粒炉
1に分配供給する場合を示している。他の構成および作
用は第1図および第2図の場合と同様である。
場合であるが、第3図に示すように、サイクロンC9を
複数個設けて原料を分配するように構成してもよい、第
3図は一例として、サイクロンCIを3つのサイクロン
C1いC2いC1cに分割し、セメント原料を原料供給
シュート15a、15b、15cを介して噴流層造粒炉
1に分配供給する場合を示している。他の構成および作
用は第1図および第2図の場合と同様である。
本発明は上記のように構成されているので、つぎのよう
な効果を有している。
な効果を有している。
+11 セメント原料の供給点を複数化することによ
って、壁面付近の循環下降流によってコーン部全周にわ
たって比較的低温のセメント原料がコーン部下端まで供
給され、コーン部壁面付近の温度が一様に下がり、コー
チングが防止できる。このため長期安定運転が可能とな
る。
って、壁面付近の循環下降流によってコーン部全周にわ
たって比較的低温のセメント原料がコーン部下端まで供
給され、コーン部壁面付近の温度が一様に下がり、コー
チングが防止できる。このため長期安定運転が可能とな
る。
(2) 噴流層造粒炉内の温度分布が一定になり、造
粒粒径が均一となる。
粒粒径が均一となる。
(3) 原料供給点を複数化することにより、コーン
部全周にわたっての温度分布が均一になり、装置の大型
化(スケールアップ)を容易に行うことができる。
部全周にわたっての温度分布が均一になり、装置の大型
化(スケールアップ)を容易に行うことができる。
(4)原料供給点から相等しい位置に造粒物排出シュー
トを設ける場合は、造粒されない生の原料がそのまま排
出されるのが防止され、流動層焼成炉へ造粒物のみが供
給されるので、セメントクリンカの品質向上を図ること
ができる。
トを設ける場合は、造粒されない生の原料がそのまま排
出されるのが防止され、流動層焼成炉へ造粒物のみが供
給されるので、セメントクリンカの品質向上を図ること
ができる。
第1図は本発明の噴流層造粒炉を備えたセメントタリン
力製造装置の一例を示すフローシート、第2図は第1図
におけるA−A線拡大断面図、第3図は本発明の噴流層
造粒炉を備えたセメントタリン力製造装置の他の例を示
すフローシート、第4図は従来の噴流層造粒炉の一例を
示す説明図である。 C3〜C,、C1いC3いCIC・・・サイクロン、1
・・・噴流層造粒炉、2・・・流動層焼成炉、3・・・
サスベンジタンブレヒータ、Aa、Ab、4c、5・・
・フラップダンパ、6・・・誘引ファン、7.8・・・
Lバルブ、9・・・バーナ、10・・・冷却装置、11
・・・気密装置、12・・・押込みファン、13・・・
排ガスダクト、14・・・局部高温域、15.15a、
15b、 15cm原料供給シュート、16・・・造粒
物排出シュート、17・・・コーン部 第2図 第不図 ?
力製造装置の一例を示すフローシート、第2図は第1図
におけるA−A線拡大断面図、第3図は本発明の噴流層
造粒炉を備えたセメントタリン力製造装置の他の例を示
すフローシート、第4図は従来の噴流層造粒炉の一例を
示す説明図である。 C3〜C,、C1いC3いCIC・・・サイクロン、1
・・・噴流層造粒炉、2・・・流動層焼成炉、3・・・
サスベンジタンブレヒータ、Aa、Ab、4c、5・・
・フラップダンパ、6・・・誘引ファン、7.8・・・
Lバルブ、9・・・バーナ、10・・・冷却装置、11
・・・気密装置、12・・・押込みファン、13・・・
排ガスダクト、14・・・局部高温域、15.15a、
15b、 15cm原料供給シュート、16・・・造粒
物排出シュート、17・・・コーン部 第2図 第不図 ?
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 サスペンションプレヒータ、噴流層造粒炉、流動層
焼成炉および冷却装置からなるセメントクリンカ製造装
置において、噴流層造粒炉の原料供給点を複数化するよ
うに、噴流層造粒炉に複数の原料供給シュートを接続し
たことを特徴とする噴流層造粒炉。 2 サスペンションプレヒータ、噴流層造粒炉、流動層
焼成炉および冷却装置からなるセメントクリンカ製造装
置において、噴流層造粒炉の原料供給点を複数化するよ
うに、噴流層造粒炉に複数の原料供給シュートを接続し
、さらに造粒物排出シュートを隣り合う原料供給シュー
トから相等しい中間位置に設けたことを特徴とする噴流
層造粒炉。 3 原料供給点を同一レベルにした特許請求の範囲第1
項記載の噴流層造粒炉。 4 原料供給点を同一レベルにした特許請求の範囲第2
項記載の噴流層造粒炉。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20430586A JPH0676240B2 (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 噴流層造粒炉 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20430586A JPH0676240B2 (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 噴流層造粒炉 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6360134A true JPS6360134A (ja) | 1988-03-16 |
JPH0676240B2 JPH0676240B2 (ja) | 1994-09-28 |
Family
ID=16488281
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20430586A Expired - Lifetime JPH0676240B2 (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 噴流層造粒炉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0676240B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5478234A (en) * | 1992-12-28 | 1995-12-26 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus for manufacturing cement clinker |
US5536167A (en) * | 1993-02-26 | 1996-07-16 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for sintering cement clinker |
US5944513A (en) * | 1992-12-28 | 1999-08-31 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus for manufacturing cement clinker |
WO2011058693A1 (ja) * | 2009-11-16 | 2011-05-19 | 三菱マテリアル株式会社 | 混合か焼炉 |
JP2011116651A (ja) * | 2011-03-03 | 2011-06-16 | Mitsubishi Materials Corp | 混合か焼炉 |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP20430586A patent/JPH0676240B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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