JPS6357746A - 合金鋼材、それから製造されたダイブロック及び他の鍛造及び鋳造品並びに合金鋼材を製造する方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の技術分野 本発明は、合金鋼材並びにそれから製造された大断面鍛
造品及び鋳造品に関し、特に、工具及び／又は機械構造
部材用の合金鋼に関する。これらの合金鋼材の代表的な
用途とし、ては鍛造用ダイブロック、特に大型の鍛造品
及び鋳造品並びにそれらの関連部材がある０本発明は１
合金鋼を製造する方法、特に合金成分の量に比べて非常
に高い焼入れ性を付与する特別な方法にも関する。この
ことはグイブロック用合金鋼の合金成分コストが、グイ
ブロックの性能になんら悪影響を与えることなく現在市
場で使用されている製品のコストよりかなり低いことを
意味する。上記に述べた「関連部材」にはインサート、
ガイドビン、タイプレート、ドロップハンマー用ラムガ
イド及びラム並びにプレス用ポルスタープレートがある
が、以下これらを総称してグイブロックと言う。

発明の背景 鍛造用ダイブロックは過酷な機械的及び熱的条件の下で
操作される。これらのグイブロックは間欠加熱及び冷却
、高応力並びに多大な摩耗を受ける。鍛造用ダイブロッ
ク又は機械構造部材用素材に使用すべき鋼の重要な特性
は次のものである：１、　例えば、通常ブロックはその
有効期間中何度かキャビティを形成し直すので、良好な
焼き入れ性： ２、　ダイプロッタ又は素材はそれらの有効期間中にや
め焼入れされ、かつ広範に機械加工されねばならないの
で、良好な機械加工性；３、　ダイプロッタ又は素材の
特に中心における十分な靭性：及び ４、　高温での強度及び耐摩耗性の保持。

実際、上記項目１〜３に述べた特性は大型の鍛造又は鋳
造吊金てに望ましい特性である。

発明の概要 本発明は、主に上記１の項目、すなわち、焼入れ性につ
いて考慮するが、本発明の鋼組成及び製造方法は、最終
的な鋼製品が上記項目２〜４も十分に満足させるもので
ある。鋼の焼入れ性は、その鋼のオーステナイト状態か
ら冷却中にベイナイト又はパーライトのような非マルテ
ンサイト変態物を形成する傾向を説明する。焼入れ性が
高ければ高いほど、鋼を、完全に焼入れされた（マルテ
ンサイトの）ミクロ組織を保持させながら、よりゆっく
り冷却することができる０ｗ４の焼入れ性を高めるため
には、はとんどの合金元素が冷却中に変態を遅らせるの
で、合金成分の量をふやすことが通常必要である。しか
しながら、合金成分の量をふやすことは鋼の製造コスト
を必然的に高めることになる。

本発明の主たる目的は、極めて良好な焼入れ性を有し、
かつ既存の鋼材より製造コストが安い、鍛造用グイブロ
ック並びに他の大型鍛造品及び鋳造品用の鋼材を提供す
ることにある。

本発明の一態様は、特別な溶融法によって鋼の焼入れ性
を改善する方法も提供することにある。

この方法においては、焼入れ可能な鋼の溶融物が形成さ
れ、次いで、全溶融物が１６２５℃以上の温度になるよ
うに注出前に過熱される。その後、溶融物は１６２５℃
以上に少なくとも２分間保持された後、真空処理（必要
に応じて）及び注出される。

本発明の他の態様によれば、上記過熱処理を行なう前の
溶鋼にアルミニウムもしくはチタンもしくはジルコニウ
ム又はそれらの２種もしくは全部を微量、しかし鋼を脱
酸するのに必要な量以上添加すべきである。アルミニウ
ムを単独で添加する場合、その量は０．０２〜０．１６
重量％、好ましくは０．０４〜０．１重量％の最終的な
溶融量を達成するに十分であるべきであり、単独でチタ
ン又はジルコニウムを用いる場合は、その最終的な溶融
量が０．０１５〜０．０８％であり、またアルミニウム
、チタン及びジルコニウムの少なくとも２種を添加する
場合は、アルミニウム含有量と２倍のチタン及びジルコ
ニウム含有量との合計が約０．０２〜約０．１６重量％
、好ましくは約０．０４重量％以上であるべきである。

本発明の方法は、改良された低合金鋼材を製造するため
に開発されたものであるが、申合金鋼材の製造にも有用
であると思われる。ゆえに、下記表１の広範な組成（重
量％）範囲の鋼が上記のように処理される： 聚−」 炭素　　　　　　０．１２　〜０．７５マンガン　　　
　０．３　　〜１．５ ケイ素　　　　微量　　〜１．０ クロム　　　　　微量　　　〜５．０ ニッケル　　　　微量　　　〜２．０ モリブデン　　　０．０５　〜３．０ バナジウム　　　０．０５　〜１．５ ニオブ　　　　　微量　　　〜０．３ 燐　　　　　　　０．０３以下 硫黄　　　　　　微量　　　〜０．０５゜アルミニウム
　　０．０２　〜０．１又はチタン　　　　　０．０１
５〜０．０８又はジルコニウム　　０．０１５〜０．０
８残部　　実質的には鉄だけであるが１通常の不純物及
び付帯成分、特に、スクラップ を原料にした鋼製造に際し生じる不純 物及び付帯成分を含む （ただし、アルミニウム及び／又はチタン及び／又はジ
ルコニウムを添加する場合は、Ａｌ＋２（Ｔｉ＋Ｚｒ）
の合計量は約０．０２〜約０．１６％である）。

その開発が本発明のもともとの目的であった低合金鋼に
おいて、クロムの含有量は１．８％以下であり、モリブ
デン及びバナジウムの含有量はそれぞれ０．４％及び０
．１５％以下である。しかしながら、上記３元素以外の
元素の含有量を上記表１の各上限より低く制限しながら
、上記表１の広範な範囲内でクロム、モリブデン及びバ
ナジウムの各元素の１種又は２種を選択することも可能
である。低合金鋼材及び申合金鋼材に関して、炭素の含
有量は０．３〜０．５５％の範囲内で選択すべきであり
、かつ単独で存在する場合のアルミニウムの含有量は０
．０４％以上０．１％以下であり、またＡｌ　＋　２（
Ｔｉ　＋　Ｚｒ）の合計量が０．０４％以上であること
が示唆される。ニオブは不純物の範囲でしか鋼に含まれ
ないことも示唆される。ゆえに、下記表２の広範な組成
（重量％）ＷＡ囲の鋼が本発明にしたがって処理される
： 夫−１ 炭素　　　　　　０．３　　〜０．５５マンガン　　　
　０．３　〜１．５ ケイ素　　　　微量　　〜１．０ クロム　　　　　０．７５〜１．８ ニッケル　　　　微量　　　〜２．０ モリブデン　　　０．０５〜０．４ バナジウム　　　０．０５〜０．１５ 燐　　　　　　　０．０３以下 硫黄　　　　　　微量　　　〜０．０５アルミニウム　
　０．０４〜０．１又はチタン０　、０１５〜０　、０
８又は ジルコニウム　　０．０１５〜０．０８残部　　実質的
には鉄だけであるが、通常の不純物及び付帯成分、特に
、メクラ−２プを原料にした鋼製造に際し生じる不純 物及び付帯成分を含む （ただし、アルミニウム及び／又はチタン及び／又はジ
ルコニウムを添加する場合は、　Ａｌ＋　２（Ｔｉ＋Ｚ
ｒ）の合計量は約０．０４〜約０．１６％である）。

しかしながら、鍛造用ダイブロックとして用いるために
は、次の組成（重量％）ａ！囲が好ましい： 及−】 炭素　　　　　　　　　０．４　　　〜０．５５マンガ
ン　　　　０．５　〜１．２ ケイ素　　　　　微量　　　〜１．０ クロム　　　　　１．１　　〜１．８ ニッケル　　　　０．２　　〜１．２ モリブデン　　　０．１５〜０．４ バナジウム　　　０．０５　〜０．１５燐　　　　　　
　０．０２５以下 硫黄　　　　　　０．００５〜０．０５アルミニウム　
　０．０４〜０．０８又はチタン　　　　　０．０１５
〜０．０６又はジルコニウム　　０．０１５〜０．０６
残部　　実質的には鉄だけであるが、通常の不純物及び
付帯成分、特に、スクラップ を原料にした鋼製造に際し生じる不純 物及び付帯成分を含む （ただし、アルミニウム及び／又はチタン及び／又はジ
ルコニウムを添加する場合は、Ａｌ＋　２（Ｔｉ＋Ｚｒ
）の合計量は約０．０４〜約０．１３％である）。

表３における組成範囲に関し、次の狭い組成範囲、すな
わち、マンガン二０．６〜１．１％；ケイ素二０．５％
以下及びｉ黄：０．０２〜０．０５％を選択することが
できる。

鍛造用グイブロックのための最も好ましい組成範囲は次
の通りである：（重量％） Ｌ」 炭素　　　　　　０．４２〜０．４９ マンガン　　　　０．６　　〜１．０ ケイ素　　　　　０．４以下 クロム　　　　　１．４　〜１．７ ニッケル　　　　０．２　　〜０．８ モリブデン　　　０．１５〜０．３０ バナジウム　　　０．０７　〜０．１３燐　　　　　　
　０．０２５以下 硫ｉ　　　　　　　０．０２５〜０．０４５アルミニウ
ム　　０．０４〜０．０７又はチタン　　　　　０．０
１５〜０．０６又はジルコニウム　　０．０１５〜０，
０６残部　　実質的には鉄だけであるが、通常の不純物
及び付帯成分、特に、スクラップ を原料にした鋼製造に際し生じる不純 物及び付帯成分を含む （ただし、アルミニウム及び／又はチタン及び／又はジ
ルコニウムを添加する場合は、Ａｌ＋　２（Ｔｉ＋Ｚｒ
）の合計量は約０．０４〜約０．１２％である）。

最も好ましい組成範囲内の鋼を溶融し、上記に概説した
特別な処理を行ない、次いで注出してインゴットを製造
してしまえば、そのインゴットを通常の鍛造法によって
鍛造用グイブロックに成形することができる。同様に、
必要に応じた硬さにするための熱処理（急冷及び焼戻し
）を通常の方法によって行なうことができる。

この熱処理は鋼ブロツク材又は適当な鋼片を８００〜９
００℃で２〜２０時間オーステナイト化し、その後油又
は水中で急冷し、最後に５００〜７００℃、好ましくは
５５０〜６５０℃、最適には約６００℃の温度で約２〜
２０時間焼戻しすることから成る。

実施例 次に図面を参照して実施例によって本発明を説明する。

ン）によりそれぞれ規定された。

供試インゴット（研究室バッチ）の組成を下記表５に示
す。

Ｌ」 供試インゴット（研究室バッチ）の化学組ｒ＆（ｆｆｉ
量％） 鋼番号　　ＣＭｎＳ□　。ｒ　　＋４ｏ　　Ｎｉ　　Ｖ
　　ＴＩＡ　　　　　　　　　　　　Ｏ，、ｕ　　　Ｏ
，７１０，３２１，０３０，３７０，４４０，０７−１
３０，４１０，５９０，２０１，１００，３７０，４４
０，ＬＬ　　　０．０３０（０，３９０，６５０，３４
Ｌｉｄ　　　Ｏ，３５０，４１０，０Ｂ　　　０．０３
８Ｄ　　　　　　　　　　　Ｏ，４２０，ａ７　０．３
０　　１．４９　　０．２０　　０．１１２　　０．０
８　０．０３２鋼Ａ、Ｃ及びＤは、製造にあたり、１６
５０℃で２分間過熱し、その後注出した。一方、Ｗ４Ｂ
は最高温度１５７０℃で加熱する通常の溶融法を採用し
た。

（以下余白） 研究室バッチの各小型インゴットを３５０トンプレスで
３０ｍｍ平方断面に熱間鍛造し、標準ジョミニー試料を
これらの棒材から加工した。ジョミニー試験を８７５℃
で３０分間オーステナイト化した後実施した。

第１図に、上記４鋼材Ａ−Ｄのジョミニー焼入れ曲線を
示す、これらの曲線において、ロックウェル硬さをジョ
ミニー試験によって急冷される試料の端部からの距離の
関数としてプロットした。

急冷端からの距離がますにしたがい硬さが急激に低下す
ることが焼入れ性の低さを示している。換言すれば、ジ
ョミニー曲線が水平線に近ずけば近ずくほど、焼入れ性
は高くなる。Ｗ４Ａ−Ｃは炭素、マンガン、クロム、モ
リブデン、ニッケル及びバナジウムに関しもともと同様
な分析値を有しているが、それらのジョミニー曲線れ曲
線は非常に異なっている（第１図参照）０次の事項＝（
ａ）　　合金成分としてチタンを微量添加及び（ｂ）　
　注出前に２分間１６５０℃で過熱によって特徴付けら
れる鋼Ｃは鋼Ａ及びＢより著しく高い焼入れ性を示して
いる。

ｆｉＡは注出前に２分間１６５０℃で過熱処理に付され
たが、チタンを含有しておらず、一方、鋼Ｂは合金成分
としてチタンを微量添加されているが、注出前に過熱さ
れなかった。鋼りは鋼Ａ−Ｃよりもともと高い焼入れ性
を有している。すなわち、炭素、マンガン及びクロムを
より多く含んでいる。しかし、高価なモリブデンの添加
量は鋼Ａ〜Ｃより少ないことに注意すべきである。すな
わち、鋼りはそれ自体高い焼入れ性を有しているにもか
かわらず高価な合金元素を少ししか含んでいない、鋼り
において１合金成分としてのチタンの微量添加と注出前
に２分間１６５０℃で過熱することとを組合せることが
実際上水平なジョミニー焼入を得る結果となる。すなわ
ち、鋼りは非常に高い焼入れ性を実際に示している。

鋼の焼入れ性の程度が本発明の一部である特別な溶融法
によってなぜ上昇するのかという機構は明らかでなく、
なお継続されている研究課題である。アルミニウム及び
チタンの双方とも（但しアルミニウムおよび／又はチタ
ンは全部又は　一部をジルコニウムに代えることがてき
る）確実な焼き入れ効果を示すのにト分な量のＬ記成分
の少なくとも１種を添加すると、強い窒化物形成性を示
すという１ｔにおそらく意味かあると思われる。したが
って、チタンもしくはアルミニウムもしくはジルコニウ
ムのいずれか１種（鋼を脱酸するのに必要な量より多く
）又はそれらの２種もしくは全部を含む溶鋼の温度を高
くすることによって窒化チタン及び／又は窒化アルミニ
ウム及び／′又は窒化ジルコニウムが固溶させられ、が
っ注出後の鋼の凝固中にもう一度再析出させられるとい
う１つの可能性がある。本方法では、窒化チタン及び／
又は窒化アルミニウム及び／又は窒化ジルコニウムの分
散は、溶鋼が過熱されなかった場合に生じるものより細
かい。この窒化チタン及び／又は窒化アルミニウム及び
／又は窒化ジルコニウムが細かく分散することが冷却中
に鋼の焼入わ性を通常−１限するベイナイト及び／又は
パーライトへの変態をＨらせ、確実に焼入れ性を高くす
ると考えられる。

上記研究室実験の経験に基づいて、３０トンの鋼を電気
炉で製造した。溶鋼をＡＳＥＡ−５ＫＦ取鍋に移した。

その時の組成は下記の通りであった（重量％、ただし、
ガスは重量ｐｐｍで示す）。

Ｌ」 ＣＭｎ　　　　Ｓｉ　　　　Ｐ　　　　　Ｓ　　　　　
Ｃｒ　　　　Ｎｏ　　　　Ｎｉ　　　　Ｖ　　　　ＡＸ
　　　　ＴｉＯ，４Ｆｌ　０．８６　０．２４　０．０
１１　０．０１５　１．５９　０．２２　０．３７　０
．１０　０．０３３　０．０４Ｏ０Ｈ 溶鋼を取鍋中で１６５８℃の温度に加熱し、この温度で
２分間保持した０次いで、取鍋を真空脱ガス部に移動し
、２０分間アルゴンフラッシングと組合せて真空処理し
た。この処理後の溶鋼の温度は１５８６℃であった。

次いで、溶鋼を１５６５℃にさらに冷却し、その後、注
出した。鋼インゴツトの最終的なガス法度を表６の合金
元素の下に示す。

次いで、鋼インゴツトをダイブロー、りを製造するため
の通常のプレス鍛造法を用いてダイブロックに鍛造した
。シミ１ミニ−試験片を鍛造された鋼材から加圧し、８
７５℃で３０分間オーステナイト化した後試験した。得
られたジョミニー焼入れ曲線Ｅを第２図に示す。図から
れかるように、曲線はほぼ水平であり、第１図の鋼りて
示される曲線と非常に似ている。注出前の過熱処理とチ
タンの微１辻添加を行わない以外は、表６に示したもの
と同じ分析値を示す鋼に予期される計算上のシ、。

ミニ−曲線Ｆも第２表に示″４−０本発明で主張する溶
鋼の特別な処理による焼入れ性に関するソイ１著な効果
が明らかに示されている。

表６に示した組成の鋼から製造されたタイプロックを次
のように処理した。オースブナイト化＝８４３℃／１０
時間、油冷・１２１℃に、焼戻し＝６２４℃／１２時間
。本発明のタイプロックを製造するためのこれらの熱処
理条件も第３図に示す。

大断面鍛造品、特にり・ｒプロッタ及び関連部品に関し
本発明によって与えら、十する特別な和１・、す、か次
の比較から明らかになる。士、記し・たように熱処理さ
れ、かつ表６に示す鋼組成を有するタイプロックを重■
％て次の組成を有する鋼から製造された同様の大きさく
３００ｘ５００ｘ５００＋＋＋［ｌＩ）のブロックと比
較した。

及−ユ ＣＫｎ　　Ｓｌ　　、Ｐ　　　Ｓ　　　Ｃｒ　　Ｎｏ　
　ＭＬ　　ＶＯ，５５０，７６０，３１０，００９０，
０２３０，９５０，４０１，ｃ６０．０５２つのダイブ
ロックの中心を通断面の硬さ分布を図中の数値（ブリネ
ル硬さ）として第３図に示す。本発明の鋼から成る夕゛
イブロック（ｂ）は表７て示した組成の鋼から成るタイ
プロック（ａ）の特徴となる硬さと少なくとも同し硬さ
を均一に存していることを示している。

【図面の簡単な説明】

第１図は研究室的に製造された４つの鋼のジョミニー焼
入れ曲線（ジョミニー試験片の急冷端からの距離に対す
る硬さ）を比較表示し、第２図は大規模（３０トン）生
産された本発明の鋼で得られたジョミニー焼入れ曲線を
示し、及び第３図は本発明の鋼から成る鍛造及び熱処理
されたグイブロック及び比較量としての従来の鋼グイブ
ロックの断面硬さ分！１テデータを示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）合金成分の量に比べて非常に高い焼入れ性を有する
   合金鋼材を製造する方法において、合金成分の大部分を
   含む所定量の鋼組成物を少なくとも溶融して、溶鋼を形
   成し、 前記鋼組成物にアルミニウム、チタン及びジルコニウム
   から成る群から選択される少なくとも１種の微量の合金
   成分を添加し、その後前記溶鋼を少なくとも１６２５℃
   の温度に過熱し、かつ少なくとも２分間前記溶融物を同
   温度に保持して、過熱溶融物を形成し、 前記過熱溶融物を注出、鋳造して、鋳物を形成し、次い
   で 前記鋳物を熱間加工して、前記合金鋼材を得ることを特
   徴とする方法。 ２）前記溶融物を少なくとも１６２５℃の温度に過熱し
   、かつ少なくとも２分間同温度に保持した後、得られた
   溶融物を真空脱ガス及び注出する特許請求の範囲第１項
   記載の方法。 ３）単独でアルミニウムを添加する場合は、得られる合
   金鋼中の最終的なアルミニウム含有量が０．０２〜０．
   １６％であり、単独でチタン又はジルコニウムを添加す
   る場合は、その最終的な含有量が０．０１５〜０．０８
   ％であり、またアルミニウムとチタン及び／又はジルコ
   ニウムを添加する場合は、最終的なアルミニウム含有量
   と２倍のチタン及びジルコニウム含有量との合計が０．
   ０２〜０．１６％であるように、前記所定量の鋼組成物
   を溶融した後であるが、前記過熱処理を行なう前に、ア
   ルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又はそれらの
   成分の少なくとも２種を前記溶鋼に添加する特許請求の
   範囲第１項記載の方法。 ４）最終的なアルミニウム含有量と２倍のチタン及び／
   又はジルコニウム含有量との合計が少なくとも約０．０
   ４％であるように、前記所定量の鋼組成物を溶融した後
   であるが、前記過熱処理を行なう前に、アルミニウム、
   チタンもしくはジルコニウム又はそれらの成分の少なく
   とも２種を前記溶鋼に添加する特許請求の範囲第３項記
   載の方法。 ５）アルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又はそ
   れらの成分の少なくとも２種を添加する前の前記所定量
   の鋼組成物が重量％で次の組成を有する特許請求の範囲
   第３項記載の方法： 炭素　０．１２〜０．７５ マンガン　０．３〜１．５ ケイ素　微量〜１．０ クロム　微量〜５．０ ニッケル　微量〜２．０ モリブデン　０．０５〜３．０ バナジウム　０．０５〜１．５ ニオブ　微量〜０．３ 燐　０．０３以下 硫黄　微量〜０．０５ 残部　実質的には鉄だけであるが、通常の不純物及び付
   帯成分、特に、スクラップを原料にした鋼製造に際し生
   じる不純物及び付帯成分を含む。 ６）アルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又はそ
   れらの少なくとも２種を添加する前の前記所定量の鋼組
   成物が０．３〜０．５５％の炭素を含有する特許請求の
   範囲第５項記載の方法。 ７）アルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又はそ
   れらの少なくとも２種を添加する前の前記所定量の鋼組
   成物が０．７５〜１．８％のクロムを含有する特許請求
   の範囲第５項記載の方法。 ８）アルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又はそ
   れらの成分の少なくとも２種を添加する前の前記所定量
   の鋼組成物が０．０５〜０．４％のモリブデンを含有す
   る特許請求の範囲第５項記載の方法。 ９）アルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又はそ
   れらの成分の少なくとも２種を添加する前の前記所定量
   の鋼組成物が０．０５〜０．１５％のバナジウムを含有
   する特許請求の範囲第５項記載の方法。 １０）アルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又は
   それらの成分の少なくとも２種を添加する前の前記所定
   量の鋼組成物が微量でしかニオブを含有しない特許請求
   の範囲第５項記載の方法。 １１）アルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又は
   それらの成分の少なくとも２種を添加する前の前記所定
   量の鋼組成物が重量％で次の組成を有する特許請求の範
   囲第５項記載の方法：炭素　０．３〜０．５５ マンガン　０．３〜１．５ ケイ素　微量〜１．０ クロム　０．７５〜１．８ ニッケル　微量〜２．０ モリブデン　０．０５〜０．４ バナジウム　０．０５〜０．１５ 燐　０．０３以下 硫黄　微量〜０．０５ 残部　実質的には鉄だけであるが、通常の不純物及び付
   帯成分、特に、スクラップを原料にした鋼製造に際し生
   じる不純物及び付帯成分を含む。 １２）アルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又は
   それらの成分の少なくとも２種を添加する前の前記所定
   量の鋼組成物が重量％で次の組成を有する特許請求の範
   囲第１１項記載の方法：炭素　０．４〜０．５５ マンガン　０．５〜１．２ ケイ素　微量〜１．０ クロム　１．１〜１．８ ニッケル　０．２〜１．２ モリブデン　０．０１５〜０．４ バナジウム　０．０５〜０．１５ 燐　０．０２５以下 硫黄　０．００５〜０．０５ 残部　実質的には鉄だけであるが、通常の不純物及び付
   帯成分、特に、スクラップを原料にした鋼製造に際し生
   じる不純物及び付帯成分を含む。 １３）アルミニウム、チタンもしくはジルコニウム又は
   それらの成分の少なくとも２種を添加する前の前記所定
   量の鋼組成物が重量％で次の組成を有する特許請求の範
   囲第１２項記載の方法：炭素　０．４２〜０．４９ マンガン　０．５〜１．０ ケイ素　０．４以下 クロム　１．４〜１．７ ニッケル　０．２〜０．８ モリブデン　０．１５〜０．３０ バナジウム　０．０７〜０．１３ 燐　０．０２５以下 硫黄　０．０２５〜０．０４５ 残部　実質的には鉄だけであるが、通常の不純物及び付
   帯成分、特に、スクラップを原料にした鋼製造に際し生
   じる不純物及び付帯成分を含む。 １４）単独で添加した場合のアルミニウムの量が０．０
   ４〜０．０８重量％の最終溶融量を達成するのに十分で
   あり、単独で添加した場合のチタン又はジルコニウムの
   量が０．０１５〜０．０６重量％の最終溶融量を達成す
   るのに十分であり、またアルミニウム、チタン及びジル
   コニウムの少なくとも２種を添加する場合は、最終的な
   アルミニウム量とチタン量の２倍及びジルコニウム量の
   ２倍の合計が少なくとも０．０４％であるが、０．１３
   ％を越えないように、前記溶鋼を過熱する前に、アルミ
   ニウム及び／又はチタン及び／又はジルコニウムを添加
   する特許請求の範囲第４項記載の方法。 １５）単独で添加した場合の最終的なアルミニウムの量
   が０．０７％以下であり、またアルミニウムとチタン及
   び／又はジルコニウムとを添加し場合のアルミニウム量
   とチタン量の２倍及びジルコニウム量の２倍の合計が０
   ．１２％以下である特許請求の範囲第１４項記載の方法
   。 １６）前記鋳物が鍛造によって熱間加工される特許請求
   の範囲第１項記載の方法。 １７）前記熱間加工品を８００〜９００℃の温度でオー
   ステナイト化し、油中急冷し、かつ５００〜７００℃の
   温度で焼戻しする特許請求の範囲第１項記載の方法。 １８）重量％で次の組成を有する合金鋼から成り： 炭素　０．１２〜０．７５ マンガン　０．３〜１．５ ケイ素　微量〜１．０ クロム　微量〜５．０ ニッケル　微量〜２．０ モリブデン　０．０５〜３．０ バナジウム　０．０５〜１．５ ニオブ　微量〜０．３ 燐　０．０３以下 硫黄　微量〜０．０５、 アルミニウム　０．０２〜０．１６又は チタン　０．０１５〜０．０８又は ジルコニウム　０．０１５〜０．０８ 残部　実質的には鉄だけであるが、通常の不純物及び付
   帯成分、特に、スクラップを原料にした鋼製造に際し生
   じる不純物及び付帯成分を含む （ただし、アルミニウム、チタン及びジルコニウムの少
   なくとも２種を添加する場合は、Ａｌ＋２（Ｔｉ＋Ｚｒ
   ）の合計量は約０．０２〜約０．１６％である）： アルミニウム、チタン及びジルコニウムを含まない所定
   量の鋼組成物を炉で溶融し、前記アルミニウム及び／又
   はチタン及び／又はジルコニウムを前記溶鋼に微量添加
   し、微量合金成分を添加された鋼組成物を少なくとも２
   分間少なくとも１６２５℃に過熱した後、前記過熱溶鋼
   を注出、鋳造あるいは目的によって熱間加工することに
   よって製造されたブロック材、棒材、板材又は鍛造体も
   しくは鋳物の形状の合金鋼材。 １９）前記合金鋼が０．３〜０．５５％の炭素を含有す
   る特許請求の範囲第１８項記載の合金鋼材。 ２０）前記合金鋼が合金鋼が０．７５〜１．８％のクロ
   ムを含有する特許請求の範囲第１８項記載の合金鋼材。 ２１）前記合金鋼が０．０５〜０．４％のモリブデンを
   含有する特許請求の範囲第１８項記載の合金鋼材。 ２２）前記合金鋼が０．０５〜０．１５％のバナジウム
   を含有する特許請求の範囲第１８項記載の合金鋼材。 ２３）前記合金鋼が微量のニオブしか含有しない特許請
   求の範囲第１８項記載の合金鋼材。 ２４）前記合金鋼が重量％で次の組成を有する特許請求
   の範囲第１８項記載の合金鋼材： 炭素　０．４２〜０．４９ マンガン　０．６〜１．０ ケイ素　０．４以下 クロム　１．４〜１．７ ニッケル　０．２〜０．８ モリブデン　０．１５〜０．３０ バナジウム　０．０７〜０．１３ 燐　０．０２５以下 硫黄　０．０２５〜０．０４５ アルミニウム　０．０４〜０．０８又は チタン　０．０１５〜０．０６又は ジルコニウム　０．０１５〜０．０６ 残部　実質的には鉄だけであるが、通常の不純物及び付
   帯成分、特に、スクラップを原料にした鋼製造に際し生
   じる不純物及び付帯成分を含む （ただし、アルミニウム、チタン及びジルコニウムの少
   なくとも２種を添加する場合は、Ａｌ＋２（Ｔｉ＋Ｚｒ
   ）の合計量は約０．０４〜約０．１３％である）。 ２５）前記合金鋼が重量％で次の組成を有する特許請求
   の範囲第２４項記載の合金鋼材： 炭素　０．４２〜０．４９ マンガン　０．６〜１．０ ケイ素　０．４以下 クロム　１．４〜１．７ ニッケル　０．２〜０．８ モリブデン　０．１５〜０．３０ バナジウム　０．０７〜０．１３ 燐　０．０２５以下 硫黄　０．０２５〜０．０４５ アルミニウム　０．０４〜０．０７又は チタン　０．０１５〜０．０６又は ジルコニウム　０．０１５〜０．０６ 残部　実質的には鉄だけであるが、通常の不純物及び付
   帯成分、特に、スクラップを原料にした鋼製造に際し生
   じる不純物及び付帯成分を含む （ただし、アルミニウム、チタン及びジルコニウムの少
   なくとも２種を添加する場合は、Ａｌ＋２（Ｔｉ＋Ｚｒ
   ）の合計量は約０．０４〜約０．１２％である）。 ２６）８００〜９００℃の温度でオーステナイト化され
   、油中で急冷され、かつ５００〜７００℃で焼戻しされ
   た特許請求の範囲第１８項〜第２５項のいずれか１項記
   載の合金鋼材。