JPS6347333A - 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents
鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS6347333A JPS6347333A JP18957686A JP18957686A JPS6347333A JP S6347333 A JPS6347333 A JP S6347333A JP 18957686 A JP18957686 A JP 18957686A JP 18957686 A JP18957686 A JP 18957686A JP S6347333 A JPS6347333 A JP S6347333A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- steel sheet
- temperature
- less
- iron loss
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 63
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims description 31
- 229910000565 Non-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims description 14
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 28
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 8
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 4
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims description 4
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 5
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 3
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 1
- KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L chromic acid Substances O[Cr](O)(=O)=O KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000008119 colloidal silica Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N furo[3,4-b]pyrazine-5,7-dione Chemical compound C1=CN=C2C(=O)OC(=O)C2=N1 AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法に
係わり、ＪＩＳ Ｃ２５５２で規定されている最高グレ
ードＳ９（鉄損ＷＩＳ／Ｓ。が２．９０Ｗ／ｋｇ以下（
０，５０龍厚） 、２．４０Ｗ／ｋｇ以下（０，３５＋
ｎ厚）〕より優れたＳ８グレ一ド以上の高級な無方向性
電磁鋼板の製造法に関するものである。
係わり、ＪＩＳ Ｃ２５５２で規定されている最高グレ
ードＳ９（鉄損ＷＩＳ／Ｓ。が２．９０Ｗ／ｋｇ以下（
０，５０龍厚） 、２．４０Ｗ／ｋｇ以下（０，３５＋
ｎ厚）〕より優れたＳ８グレ一ド以上の高級な無方向性
電磁鋼板の製造法に関するものである。
現在の高級な無方向性電磁鋼板として、Ｓ９グレートが
あり、大型回転機の磁芯材料等に利用されている。しか
し、無方向性電磁鋼板は高級品といえども鉄損は低いが
磁束密度が劣るので、電機メーカーでは大型回転機用磁
芯材料に必ずしも十分に使用せず、高価な磁束密度の高
い方向性電磁鋼板を使うところもある。
あり、大型回転機の磁芯材料等に利用されている。しか
し、無方向性電磁鋼板は高級品といえども鉄損は低いが
磁束密度が劣るので、電機メーカーでは大型回転機用磁
芯材料に必ずしも十分に使用せず、高価な磁束密度の高
い方向性電磁鋼板を使うところもある。
最近はコスト低減および大型回転機の高効率化を図るた
め、大型回転機用鉄芯材料は見回されつつあり、Ｓ９グ
レードよりもさらに低鉄損で磁束密度も良好な高級品が
要求されている。
め、大型回転機用鉄芯材料は見回されつつあり、Ｓ９グ
レードよりもさらに低鉄損で磁束密度も良好な高級品が
要求されている。
（従来の技術）
ところで、Ｓ８．７グレードの高級な無方向性電磁鋼板
の製造について、これまで幾つかの提案がなされている
。例えば特開昭５５−９７４２６号公報記載の方法では
、Ｓを０．００５％以下、Ｎを０．００４％以下に規制
して、微細な介在物や析出物の生成を抑制し、鉄損、磁
束密度の改善を図り、熱延板焼鈍を非脱炭性雰囲気で行
い、仕上げ焼鈍を非酸化性雰囲気で行うかあるいはアル
カリ金属塩溶液を鋼板に塗布し脱炭雰囲気で９５０〜１
１００℃にて１〜５分間行って、内部酸化を防止し磁気
特性の改善を図っている。
の製造について、これまで幾つかの提案がなされている
。例えば特開昭５５−９７４２６号公報記載の方法では
、Ｓを０．００５％以下、Ｎを０．００４％以下に規制
して、微細な介在物や析出物の生成を抑制し、鉄損、磁
束密度の改善を図り、熱延板焼鈍を非脱炭性雰囲気で行
い、仕上げ焼鈍を非酸化性雰囲気で行うかあるいはアル
カリ金属塩溶液を鋼板に塗布し脱炭雰囲気で９５０〜１
１００℃にて１〜５分間行って、内部酸化を防止し磁気
特性の改善を図っている。
特開昭５４−６８７１７号公報記載の方法では、Ｓを０
゜００７％以下に低下させて、ｓｂをｏ、ｏｏｓ〜０．
３０％含有させ、結晶粒の成長と集合Ｍｉ織の改善を図
り、さら に熱延板の焼鈍を行って磁気特性の改善を図
っている。
゜００７％以下に低下させて、ｓｂをｏ、ｏｏｓ〜０．
３０％含有させ、結晶粒の成長と集合Ｍｉ織の改善を図
り、さら に熱延板の焼鈍を行って磁気特性の改善を図
っている。
（発明が解決しようとする問題点）
これらの提案に加え、さらにＳｉやＡβの含有量を高め
る等の方策により無方向性電磁鋼板について鉄損の低下
が図られている。しかし製造ラインにて工業的規模で製
造するさいには、Ｓ８グレードを大幅に上回る高級な無
方向性電磁鋼板を安定して製造することは難しく、今後
さらに研究の必要があるというのが実情である。
る等の方策により無方向性電磁鋼板について鉄損の低下
が図られている。しかし製造ラインにて工業的規模で製
造するさいには、Ｓ８グレードを大幅に上回る高級な無
方向性電磁鋼板を安定して製造することは難しく、今後
さらに研究の必要があるというのが実情である。
特に８８グレ一ド以上の高級品の製造においては、その
鋼板の板幅方向で磁気特性、なかでも鉄損が異なり、板
端から板幅の１／３までの板端部が中央部に比べて、鉄
損が数％劣るか、あるいは逆に中央部が板端部に比べて
数％劣るという問題が散見され、高級品を安定して製造
するうえで大きな障害となっている。
鋼板の板幅方向で磁気特性、なかでも鉄損が異なり、板
端から板幅の１／３までの板端部が中央部に比べて、鉄
損が数％劣るか、あるいは逆に中央部が板端部に比べて
数％劣るという問題が散見され、高級品を安定して製造
するうえで大きな障害となっている。
また、Ｓ８グレ一ド以上の低鉄損材を製造するうえで、
焼鈍中の表面酸化が大きな問題になる。
焼鈍中の表面酸化が大きな問題になる。
現状設備、プロセスでは、熱延板焼鈍あるいは中間焼鈍
、仕上げ焼鈍で若干の酸化は避けられない。
、仕上げ焼鈍で若干の酸化は避けられない。
本発明はＳ８グレ一ド以上の高級な無方向性電磁鋼板を
、板幅方向にわたって均等でかつすぐれた磁気特性を有
するように安定して製造する方法、換言すると鉄損の著
しく低い無方向性電磁鋼板の製造法を提供することを目
的とするものである。
、板幅方向にわたって均等でかつすぐれた磁気特性を有
するように安定して製造する方法、換言すると鉄損の著
しく低い無方向性電磁鋼板の製造法を提供することを目
的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明者達は、板端部と中央部の鉄損差がなく、板幅方
向すべてにわたって鉄損がすぐれ、Ｓ８グレ一ド以上の
高級な無方向性電磁鋼板を安定して製造すべく検討を行
った。その結果、Ｃを０．００５％以下、Ｓを０．００
３０％以下に低減した珪素鋼板を最終板厚に冷延後、仕
上げ焼鈍するにあたり、該仕上げ焼鈍を９００〜１２０
０℃で５秒〜１５分間行って、その後、板幅中央温度が
６００℃に冷却されるまで、板幅方向全幅の温度を（板
幅中央±２０℃）以内に保ちつつ冷却したあと、絶縁被
膜処理を施すことにより、鉄損が例えばＷＩＳ／Ｓ。で
２．ＯＯＷ／ｋｇ以下（０，３５ｍｍ厚） 、２．３０
Ｗ ／ ｋｇ以下（０，５０ｍ−厚）と著しく低く、し
かも板幅全体にわたって均一な鉄損をもつＳ６，３７グ
レードのものが安定して製造出来ることを見出した。こ
の効果は、耐熱性絶縁被膜を形成する溶液を塗布する前
に酸化被膜除去処理を行うことにより、さらに大きくな
る。
向すべてにわたって鉄損がすぐれ、Ｓ８グレ一ド以上の
高級な無方向性電磁鋼板を安定して製造すべく検討を行
った。その結果、Ｃを０．００５％以下、Ｓを０．００
３０％以下に低減した珪素鋼板を最終板厚に冷延後、仕
上げ焼鈍するにあたり、該仕上げ焼鈍を９００〜１２０
０℃で５秒〜１５分間行って、その後、板幅中央温度が
６００℃に冷却されるまで、板幅方向全幅の温度を（板
幅中央±２０℃）以内に保ちつつ冷却したあと、絶縁被
膜処理を施すことにより、鉄損が例えばＷＩＳ／Ｓ。で
２．ＯＯＷ／ｋｇ以下（０，３５ｍｍ厚） 、２．３０
Ｗ ／ ｋｇ以下（０，５０ｍ−厚）と著しく低く、し
かも板幅全体にわたって均一な鉄損をもつＳ６，３７グ
レードのものが安定して製造出来ることを見出した。こ
の効果は、耐熱性絶縁被膜を形成する溶液を塗布する前
に酸化被膜除去処理を行うことにより、さらに大きくな
る。
以下に本発明の詳細な説明する。
まず、鋼成分について述べる。
Ｃは磁気特性を劣化させる成分で、０．００５％を越え
て含有すると炭化物が析出し、鉄損を増大し、また磁気
時効を生じるので０．００５％以下とする。
て含有すると炭化物が析出し、鉄損を増大し、また磁気
時効を生じるので０．００５％以下とする。
鉄損を低くするための好ましい含有量は０．００３％以
下である。
下である。
Ｓｉは鋼の固有抵抗を高めて、渦電流を減らし鉄損を低
下せしめるので、２．５％以上含有させる。
下せしめるので、２．５％以上含有させる。
しかしその含有量が多くなると鋼を脆化させるので４．
０％以下とする。
０％以下とする。
Ｓは微細な硫化物を形成し、鋼のマトリックスを汚し、
鉄損を劣化させるので０．００５％以下とする。
鉄損を劣化させるので０．００５％以下とする。
Ａｌは鋼の固有抵抗を高め、前記Ｓｔと同様に鉄損を低
下せしめる作用がある。その作用を発揮させるにはＡｌ
０．３０％以上が必要である。一方、この含有量が増す
と鋼が脆化するので上限を１．５％とする。
下せしめる作用がある。その作用を発揮させるにはＡｌ
０．３０％以上が必要である。一方、この含有量が増す
と鋼が脆化するので上限を１．５％とする。
Ｎは磁気特性を劣化させるので０．００４％以下とする
。
。
Ｍｎは本発明で規制する成分ではないが、熱間加工性を
劣化させないために０．１〜１．０％の範囲とする。
劣化させないために０．１〜１．０％の範囲とする。
なお、不可避的に含まれる元素Ｐ、 Ｔｉ、 Ｚｒ等は
少ないほど好ましい。
少ないほど好ましい。
前記成分からなる鋼スラブは、転炉で溶製され連続鋳造
あるいは造塊−分塊圧延により、製造される。鋼スラブ
は公知の方法で加熱され、次いで例えば１．５〜３．５
０板厚に熱間圧延される。
あるいは造塊−分塊圧延により、製造される。鋼スラブ
は公知の方法で加熱され、次いで例えば１．５〜３．５
０板厚に熱間圧延される。
熱間圧延後は熱延板焼鈍を例えば８００〜１０５０℃で
行って、−回の冷間圧延により最終板厚例えば０．３５
〜０．５０ｍｍにするか、あるいは熱延板焼鈍は施さず
に、中間に焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により最
終板厚にする。
行って、−回の冷間圧延により最終板厚例えば０．３５
〜０．５０ｍｍにするか、あるいは熱延板焼鈍は施さず
に、中間に焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により最
終板厚にする。
次いで仕上げ焼鈍するが、まず、９００〜１２００℃の
温度に加熱し、この温度で５秒〜１５分間均熱する。９
００℃未満の温度では結晶粒が小さく、鉄損が劣化（値
が大きい）する。一方、加熱温度が余りにも高温になる
と鋼板の内部酸化が進行し、磁気特性の劣化を招くため
、上限は１２００℃とする。
温度に加熱し、この温度で５秒〜１５分間均熱する。９
００℃未満の温度では結晶粒が小さく、鉄損が劣化（値
が大きい）する。一方、加熱温度が余りにも高温になる
と鋼板の内部酸化が進行し、磁気特性の劣化を招くため
、上限は１２００℃とする。
また均熱時間が５秒未満では鉄損の向上が少なく、１５
分間を越えると非酸化性雰囲気といえども内部酸化を生
じることがあるので、１５分以下とする。なお、冷却歪
を最小にし、優れた鉄損を得るには、１０００〜１２０
０℃で均熱処理したあとの鋼板を焼鈍温度と同等もしく
は低い温度例えば９００〜１０００℃で保定（例：９０
０〜９５０℃Ｘ１５秒）することが望ましい。
分間を越えると非酸化性雰囲気といえども内部酸化を生
じることがあるので、１５分以下とする。なお、冷却歪
を最小にし、優れた鉄損を得るには、１０００〜１２０
０℃で均熱処理したあとの鋼板を焼鈍温度と同等もしく
は低い温度例えば９００〜１０００℃で保定（例：９０
０〜９５０℃Ｘ１５秒）することが望ましい。
次いで、板幅中央温度が６００℃に冷却されるまで、板
幅方向全幅の温度を（板幅中央温度±２０℃）に保ちつ
つ冷却する。板幅方向の温度偏差が２０℃超の場合、冷
却歪に基づく鉄損劣化が著しく大きくなるためである。
幅方向全幅の温度を（板幅中央温度±２０℃）に保ちつ
つ冷却する。板幅方向の温度偏差が２０℃超の場合、冷
却歪に基づく鉄損劣化が著しく大きくなるためである。
冷却後は通常の無方向性電磁鋼板の製造法に従い、防錆
、打抜き性向上、絶縁性付与の目的で無機系または有機
系の被膜処理を行う。必要に応じて被膜処理に先立って
、酸化被膜除去処理を行うと、鋼板表面の酸化層が除去
されるため、さらに低鉄損を得ることができる。
、打抜き性向上、絶縁性付与の目的で無機系または有機
系の被膜処理を行う。必要に応じて被膜処理に先立って
、酸化被膜除去処理を行うと、鋼板表面の酸化層が除去
されるため、さらに低鉄損を得ることができる。
この処理について実験データを参照して述べる。
Ｃ： ０．００１５％、Ｓｉ ： ３．０６％、Ｓ ：
０．０００８％、ＡＡ： １．００９％、Ｍｎ ：
０．１３％、Ｎ ： ０．００１５％を含む鋼スラブ供
試材を熱間圧延後、熱延板焼鈍し、次いで冷間圧延で板
厚０．５０ｍｍの冷延板とした。
０．０００８％、ＡＡ： １．００９％、Ｍｎ ：
０．１３％、Ｎ ： ０．００１５％を含む鋼スラブ供
試材を熱間圧延後、熱延板焼鈍し、次いで冷間圧延で板
厚０．５０ｍｍの冷延板とした。
仕上げ焼鈍をまず１０３０℃Ｘ、１５秒で行い、次いで
９５０〜９００℃の範囲で１′５秒間保定したあと、板
幅方向の冷却速度を変更して冷却し、塩＃酸洗したサン
プルと塩酸酸洗しなかったサンプルにそれぞれ被膜処理
を施した。仕上げ焼鈍における雰囲気ガスは、１０％ｌ
ｈ＋９０％Ｎ２のドライとした。
９５０〜９００℃の範囲で１′５秒間保定したあと、板
幅方向の冷却速度を変更して冷却し、塩＃酸洗したサン
プルと塩酸酸洗しなかったサンプルにそれぞれ被膜処理
を施した。仕上げ焼鈍における雰囲気ガスは、１０％ｌ
ｈ＋９０％Ｎ２のドライとした。
この条件で処理した後、５５鶴ｘ５５ｍｍｓｓＴサンプ
ルによる鉄損値Ｗ 、 、、、。を測定し、第１図に示
した。同図に於いて、・印は酸洗処理なし、○は酸洗処
理ありのデータである。同図から、仕上げ焼鈍後の冷却
を幅方向に均一化し、板幅中央６００℃の時、板端部５
８０〜６２０℃に制御した場合、鉄損が著しく向上する
（値が小さくなる）ことが判る。これは板幅方向の均一
冷却により、冷却歪の発生が防止できるためである。し
かも酸洗処理ありの方がより優れた鉄損値を示す。
ルによる鉄損値Ｗ 、 、、、。を測定し、第１図に示
した。同図に於いて、・印は酸洗処理なし、○は酸洗処
理ありのデータである。同図から、仕上げ焼鈍後の冷却
を幅方向に均一化し、板幅中央６００℃の時、板端部５
８０〜６２０℃に制御した場合、鉄損が著しく向上する
（値が小さくなる）ことが判る。これは板幅方向の均一
冷却により、冷却歪の発生が防止できるためである。し
かも酸洗処理ありの方がより優れた鉄損値を示す。
この熱処理での雰囲気ガスは、Ｎ２とＮ２の混合ガスあ
るいはそれらの単一ガス、Ａｒガス等が用いられうるが
、ドライで非酸化性であることが好ましい。酸洗のあと
鋼板表面にリン酸、ホウ酸、酸化マグネシウム、酸化ア
ルミニウム、クロム酸、コロイドシリカ等の絶縁被膜を
形成する溶液を塗布し、乾燥する。
るいはそれらの単一ガス、Ａｒガス等が用いられうるが
、ドライで非酸化性であることが好ましい。酸洗のあと
鋼板表面にリン酸、ホウ酸、酸化マグネシウム、酸化ア
ルミニウム、クロム酸、コロイドシリカ等の絶縁被膜を
形成する溶液を塗布し、乾燥する。
（実施例）
次に実施例について述べる。
ＣＦ ０．００２６％、Ｓｉ ： ３．１１％、Ｍｎ
： ０．１２％、Ｓ：０．００１３％、Ａ Ｉ！： ０
．５９８％、Ｎ ： ０．００１８％を含む板厚１．３
ｘｘＯ熱延鋼板を９５０℃×３０秒で熱延板焼鈍し、
板厚０．５０ｍｍまで冷間圧延を行った。引き続き、１
０４０℃×１０秒、次いで（９５０〜９００） ’ｃ
ｘ １０秒の均熱処理を施し、板幅方向の板温を測定し
つつ、冷却の後、塩酸酸洗した材料としない材料に絶縁
被膜処理を行った。これらの材料を３０削×３２０ｎの
エプスタイン試験片に圧延方向および直角方向からそれ
ぞれ半量ずつ剪断して、Ｗ、。７．。。
： ０．１２％、Ｓ：０．００１３％、Ａ Ｉ！： ０
．５９８％、Ｎ ： ０．００１８％を含む板厚１．３
ｘｘＯ熱延鋼板を９５０℃×３０秒で熱延板焼鈍し、
板厚０．５０ｍｍまで冷間圧延を行った。引き続き、１
０４０℃×１０秒、次いで（９５０〜９００） ’ｃ
ｘ １０秒の均熱処理を施し、板幅方向の板温を測定し
つつ、冷却の後、塩酸酸洗した材料としない材料に絶縁
被膜処理を行った。これらの材料を３０削×３２０ｎの
エプスタイン試験片に圧延方向および直角方向からそれ
ぞれ半量ずつ剪断して、Ｗ、。７．。。
Ｗ 、 、、、。の鉄損と８５０の磁束密度について磁
気特性を測定した。
気特性を測定した。
第１表に結果を示すとおり、板幅中央＝６００℃の時の
板幅方向温度偏差が２０℃以内の場合、磁性が大幅に向
上する。しかも酸洗処理ありの方がより優れている。
板幅方向温度偏差が２０℃以内の場合、磁性が大幅に向
上する。しかも酸洗処理ありの方がより優れている。
第１図は、仕上げ焼鈍の冷却中に、板幅中央部の温度が
６００℃になった時の、板幅方向温度偏差（中央−板端
）と鉄ｔＭＷ＋ｓｚｓ。の関係をそれぞれ板幅位置側に
表示したものである。鉄損のグラフで・印は絶縁被膜処
理前に酸洗のない場合、Ｏは酸洗ありの場合を示す。
６００℃になった時の、板幅方向温度偏差（中央−板端
）と鉄ｔＭＷ＋ｓｚｓ。の関係をそれぞれ板幅位置側に
表示したものである。鉄損のグラフで・印は絶縁被膜処
理前に酸洗のない場合、Ｏは酸洗ありの場合を示す。
Claims (3)
- （１）重量％でＣ：０．００５％以下、Ｓｉ：２．５〜
４．０％、Ｓ：０．００５％以下、Ａｌ０．３〜１．５
％、Ｎ：０、００４％以下を含む珪素鋼スラブを熱間圧
延後、熱延板焼鈍し、１回の冷間圧延により、または中
間に焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により、最終板
厚とし、仕上げ焼鈍を行う無方向性電磁鋼板の製造法に
おいて、仕上げ焼鈍を９００〜１２００℃で５秒〜１５
分間均熱し、その後、板幅中央部温度が６００℃に冷却
されるまで、板幅方向全幅を（板幅中央温度±２０℃）
以内の温度に保ちながら冷却したあと、絶縁処理被膜を
施すことを特徴とする鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼
板の製造法。 - （２）重量％でＣ：０．００５％以下、Ｓｉ：２．５〜
４．０％、Ｓ：０．００５％以下、Ａｌ０．３〜１．５
％、Ｎ：０．００４％以下を含む珪素鋼スラブを熱間圧
延後、熱延板焼鈍し、１回の冷間圧延により、または中
間に焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延により、最終板
厚とし、仕上げ焼鈍を行う無方向性電磁鋼板の製造法に
おいて、仕上げ焼鈍を９００〜１２００℃で５秒〜１５
分間均熱し、その後、板幅中央部温度が６００℃に冷却
されるまで、板幅方向全幅を（板幅中央温度±２０℃）
以内の温度に保ちながら冷却し、酸洗または電解研磨等
の酸化被膜除去処理を行った後、絶縁処理被膜を施すこ
とを特徴とする鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製
造法。 - （３）仕上焼鈍を９００〜１２００℃で５秒〜１５分間
均熱し、この焼鈍温度の範囲内でかつ焼鈍温度と同等も
しくは低い温度で保定することを特徴とする特許請求の
範囲第１項または第２項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18957686A JPS6347333A (ja) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18957686A JPS6347333A (ja) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6347333A true JPS6347333A (ja) | 1988-02-29 |
Family
ID=16243640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18957686A Pending JPS6347333A (ja) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6347333A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024071378A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| WO2024095665A1 (ja) * | 2022-10-31 | 2024-05-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255925A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | Nippon Steel Corp | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
-
1986
- 1986-08-14 JP JP18957686A patent/JPS6347333A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255925A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | Nippon Steel Corp | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024071378A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| WO2024095665A1 (ja) * | 2022-10-31 | 2024-05-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4653261B2 (ja) | 薄いスラブからの高磁気特性を備えた粒配向性電気鋼ストリップの製造方法 | |
| JPH09118964A (ja) | 高い体積抵抗率を有する粒子方向性珪素鋼およびその製造法 | |
| KR101149792B1 (ko) | 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| JPH0762436A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP6631724B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3456862B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3392669B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US3180767A (en) | Process for making a decarburized low carbon, low alloy ferrous material for magnetic uses | |
| JPH03219020A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CZ291194B6 (cs) | Způsob výroby pásů z křemíkové oceli | |
| KR100779579B1 (ko) | 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의제조방법 | |
| JPH04173923A (ja) | 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP5005873B2 (ja) | 方向性電磁鋼帯を製造する方法 | |
| JP2592740B2 (ja) | 超低鉄損一方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6335684B2 (ja) | ||
| JPS6347333A (ja) | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JP2005530033A (ja) | 珪素含有量が３．２重量％以上である、電磁用途用の冷間圧延鋼ストリップ | |
| GB2060697A (en) | Grain-oriented silicon steel production | |
| JPS6253571B2 (ja) | ||
| US3586545A (en) | Method of making thin-gauge oriented electrical steel sheet | |
| JPH03260017A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0762437A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3498978B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH04346621A (ja) | 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR20030052139A (ko) | 응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성전기강판의 제조방법 |