KR20030052139A - 응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성전기강판의 제조방법 - Google Patents

응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성전기강판의 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20030052139A
KR20030052139A KR1020010082037A KR20010082037A KR20030052139A KR 20030052139 A KR20030052139 A KR 20030052139A KR 1020010082037 A KR1020010082037 A KR 1020010082037A KR 20010082037 A KR20010082037 A KR 20010082037A KR 20030052139 A KR20030052139 A KR 20030052139A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
annealing
steel sheet
steel
stress relief
oriented electrical
Prior art date
Application number
KR1020010082037A
Other languages
English (en)
Other versions
KR100530069B1 (ko
Inventor
이청산
봉원석
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR10-2001-0082037A priority Critical patent/KR100530069B1/ko
Publication of KR20030052139A publication Critical patent/KR20030052139A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100530069B1 publication Critical patent/KR100530069B1/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel

Abstract

본 발명은 인체에 유해한 기존의 Sb 대신 Ni을 첨가하고, 냉간압연 후 소둔시 냉연판의 승온속도를 조절하고 소둔온도를 낮춤으로써 열간압연판소둔을 하지 않아도 수요가 가공후의 응력제거소둔시 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것이다.
본 발명은 중량%로, C:0.005%이하, S :0.005%이하, N :0.005%이하, Si:0.1∼1.0%, 산가용성 Al:0.1~1.0%, Mn:0.1~1.0%, Ni:0.1∼3.0%, 나머지 Fe 및 기타 불순물로 조성된 강 슬라브를 1050∼1250℃온도에서 재가열하여 1.8~3.0mm두께로 열간압연하고 600∼800℃온도에서 권취한 다음, 산세척 후 0.2~0.65mm두께로 1회 냉간압연하고, 5℃/초 이상의 승온속도로 승온하여 600∼800℃온도에서 30∼300초동안 소둔한 다음, 수요가 가공 후 700∼850℃온도에서 응력제거소둔하는 것을 포함하여 이루어지는 응력제거소둔후 철손이 낮고 자속밀도가 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것을 그 기술요지로 한다.

Description

응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의 제조방법{Manufacturing method for non-oriented electrical steel sheet having low core loss and high magnetic induction after stress relief annealing}
본 발명은 응력제거소둔 후 철손이 낮은 무방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 열간압연판소둔과 경압연(Skin-Pass) 과정을 거치지 않고서도 응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판을 제조하는 방법에 관한 것이다.
무방향성 전기강판은 뛰어난 자기특성을 가지고 있으므로 각종 모터, 소형변압기, 안정기 등의 전기기기의 철심재료로 널리 사용되고 있으며, 크게 2종류로 구분된다. 수요가가 가공후에 응력제거소둔을 반드시 실시해야만 하는 세미프로세스(Semi-Process) 제품과 수요가가 응력제거소둔을 할 필요가 없는 풀리프로세스(Fully-process) 제품이 그것이다. 상기 세미프로세스 제품은 통상 제강 →연속주조 → 슬라브 재가열 →열간압연 →권취 →열연판소둔 → 냉간압연 → 소둔 → 경(Skin-Pass)압연 → 절연코팅의 제조공정으로 변형을 받은 상태로 출하되므로 수요가는 제품을 구입하여 원하는 형상으로 제품을 가공한 후에는 그 제품에 맞는 자기특성을 얻기 위하여 응력제거소둔을 실시해야한다. 한편, 풀리프로세스 제품은 제강 →연속주조 →슬라브 재가열 →열간압연 →권취 →열연판소둔 → 냉간압연 → 최종소둔 → 절연코팅의 제조공정을 통하여 변형이 해소된 상태로 출하되므로 수요가가 응력제거소둔을 하지 않고 사용할 수 있는 장점을 갖는다.
최근 에너지절약의 차원에서 전기기기의 효율을 높이고 소형화하려는 추세에 따라 철심재료인 전기강판에 있어서도 철손이 낮고 자속밀도가 높은 제품에 대한 욕구가 점차 증가되고 있는 실정이다. 일반적으로 철손은 철심의 무게(㎏)당 전기적 손실(Watt), 즉, 특정 자속밀도 및 주파수에서 발열 등으로 나타나는 전기에너지 손실로서 W/㎏으로 표시한다. 따라서, 철손이 낮은 철심 소재일수록 고효율 전기기기를 제작하는 데 바람직하다. 이에 고자속밀도와 저철손을 갖는 무방향성 전기강판을 제공하고자 다양한 방법이 제시되어오고 있다. 이중 미국특허 4,204,890호에는 Si, Al, Mn, Sb 등을 함유한 고자속밀도와 저철손 등 우수한 자기특성을 갖는 무방향성 전기강판의 제조방법이 제안되어 있다. 그러나, 이 무방향성 전기강판에는 인체에 유해한 Sb를 첨가하는 것을 필수로 하므로 제강공정에서 별도의 첨가설비가 필요한 단점이 있으며, 또한, 열간압연판소둔을 필수적으로 행해야 하므로 별도의 열처리 공정이 필요하다는 단점이 있다.
본 발명은 앞서 설명한 바와 같은 응력제거소둔 후 철손이 낮은 무방향성 전기강판을 더욱 간소화된 방법에 따라 제조하고자 하는 것으로서, 풀리프로세스재 무방향성 전기강판의 경우 열간압연판 소둔과정을 생략하고, 세미프로세스재 무방향성 전기강판의 경우 경압연 과정을 생략하고도 타발 및 체결작업을 마친 후 응력제거소둔을 함으로써 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판을 제조하는 방법을 제공하는 데 그 목적이 있다.
상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의 제조방법은, 중량%로, C:0.005%이하, S :0.005%이하, N :0.005%이하, Si:0.1∼1.0%, 산가용성 Al:0.1~1.0%, Mn:0.1~1.0%, Ni:0.1∼3.0%, 나머지 Fe 및 기타 불순물로 조성된 강 슬라브를 1050∼1250℃온도에서 재가열하여 1.8~3.0mm두께로 열간압연하고 600∼800℃온도에서 권취한 다음, 산세척 후 0.2~0.65mm두께로 1회 냉간압연하고, 5℃/초 이상의 승온속도로 승온하여 600∼800℃온도에서 30∼300초동안 소둔한 다음, 수요가 가공 후 700∼850℃온도에서 응력제거소둔하는 것을 포함하여 구성된다.
이하 본 발명을 상세히 설명한다.
본 발명자들은 Sb를 첨가하는 대신 Ni을 적정량 첨가하고, 냉간압연판 소둔시 승온속도를 제어함으로써 열간압연 후 열간압연판소둔을 하지 않아도, 수요가 가공후의 응력제거 소둔시 결정립 성장이 용이하게 되며, 자성에 유리한 집합조직이 발달하게 되어 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판을 제조할 수 있음을 연구와 실험을 통해 확인하고 본 발명을 완성한 것이다.
본 발명은 크게 강 슬라브의 성분조성단계, 열간압연단계, 냉간압연단계, 소둔단계 및 응력제거소둔단계로 분류된다. 각 단계별 공정조건을 제어하여 열간압연판소둔 및 경압연을 생략하고서도 응력제거소둔 후 저철손 및 고자속밀도를 갖는 무방향성 전기강판을 제공하는데, 이하에서는 각 단계별로 작용 효과를 상세히 설명한다.
[강슬라브 성분조성 단계]
강 슬라브 제조를 위한 성분조성단계 전에는 통상적으로 제강, 용강 및 조괴 또는 연속주조공정이 선행된다. 먼저 제강단계에서 용강내에 C, N, S의 함유량을 낮게 제어하고 Si, Al, Mn, Ni 등을 적정량 부가한다. 이어 용강을 조괴 또는 연속주조공정을 행함으로써 적정량의 성분을 함유한 강 슬라브를 제조한다. 본 발명의 슬라브강의 구성성분 중 C, N, S는 결정립 성장을 방해하는 원소이므로 이미 제강단계에서 그 함유량을 낮게 제어하는 것이 필요하며, Si, 산가용성 Al, 및 Mn은 철손을 낮추기 위한 용도로 강내에 첨가하고, Ni은 응력제거소둔 후의 철손 및 자속밀도를 향상시키기 위한 용도로 첨가한다. 그 조성범위 한정이유를 설명한다.
·C: 0.005%이하
C는 과량 함유될 경우 본 발명의 전기강판 제조과정중에 탄화물(Carbide)을형성하여 결정립 성장을 방해하며, 또한 전기기기의 철심으로 사용하는 중 자기시효를 일으켜서 자기적 특성을 저하시키는 경향이 있으므로 슬라브강내에 0.005 이하의 조성을 갖도록 함유하는 것이 바람직하다.
·N:0.005%이하
N은 본 발명의 강판 제조과정중에 Al과 반응하여 AlN 석출물을 형성하여 입자성장을 억제시키는 경향이 있어 가능한한 최소량을 갖도록 하는 것이 바람직하므로 본 발명의 경우 0.005% 이하의 조성을 갖도록 함유하는 것이 바람직하다.
·S:0.005%이하
상기 C 및 N과 더불어, S는 Mn과 반응하여 미세한 석출물인 MnS를 형성하여 결정립 성장을 억제시키는 경향이 있어 가능한한 최소량을 갖도록 하는 것이 중요하므로 본 발명의 경우 0.005% 이하의 조성을 갖도록 함유하는 것이 바람직하다.
·Si:0.1~1.0%
Si의 함량이 0.1wt% 미만인 경우에는 강의 비저항이 작게 되어 철손특성이 열화되어 바람직하지 않으며, 1.0wt% 초과인 경우에는 우수한 자속밀도를 얻을 수 없을 뿐만 아니라 타발성이 열화되므로 수요가 금형마모율이 증가하여 좋지 않다.
·산가용성 Al:0.1~1.0%
산가용성 Al은 0.1wt% 미만인 경우에는 강의 비저항이 작게 되어 철손특성이 열화되어 바람직하지 않으며, 1.0wt% 초과인 경우에는 냉간압연성을 해치게 되어 나쁘다.
·Mn:0.1~1.0%
Mn의 경우도 0.1wt% 미만인 경우에는 강의 비저항이 작게 되어 철손특성이 열화되어 바람직하지 않으며, 1.0wt% 초과인 경우에는 롤 하중이 증가하여 냉간압연성이 열화되므로 바람직하지 않다.
·Ni:0.1~3.0%
제강중 강내에 첨가되는 Ni은 자기특성에 유리한 (200)면강도를 증가시키는 원소로서, 첨가량이 0.1wt% 미만인 경우 응력제거소둔 후의 철손 및 자속밀도개선 효과가 미미하며, 3.0wt% 초과인 경우에는 상승되는 효과가 없어 원재료비의 상승만을 초래하므로, 본 발명의 경우 Ni는 0.1∼3wt%의 양으로 첨가하는 것이 바람직하다.
상기 성분외에 강내에는 Fe 및 기타 불가피한 불순물들이 함유되어 있다. 본 발명에서는 Sb를 첨가하지 않는 것이 중요하다. 이는 인체에 유해한 Sb를 첨가하기 위해서는 제강시 별도의 용강내 Sb 투입설비를 구비해야 할 뿐만 아니라, Ni과 동시에 첨가시 Sb가 입계편석이 심하게 되어 응력제거소둔시 결정립 성장율이 감소하게 되는 결과 이력손실(hysteresis loss)이 증가하여 총 철손이 다소 열화되기 때문이다.
[열간압연단계]
상기 성분조성단계 이후 행하여지는 열간압연단계의 전처리과정으로서 상기 강 슬라브를 가열로에 장입하여 재가열하는데, 이때 열간압연이 용이하기 위해서는강 슬라브의 재가열온도를 1050℃ 이상으로 하여야 하지만, 1250℃를 넘으면 AlN, MnS 등과 같은 철손특성에 해로운 석출물이 재용해되어 열간압연 후 미세한 석출물이 과도하게 발생하는 경향이 있다. 이러한 미세한 석출물은 결정립 성장을 방해하여 철손특성을 열화시키므로 바람직하지 않다. 따라서, 본 발명의 경우 1050∼1250℃ 온도로 가열하는 것이 좋다.
상기와 같이 가열하여 열간압연하는데, 그 조업조건은 통상의 방법에 따라 행해지며, 이때 열간압연판의 산화층이 과다하게 발생하지 않도록 하기 위해서는 마무리압연온도는 800∼950℃로 조절하는 것이 바람직하다. 열간압연판 두께는 1.8mm 미만인 경우는 열간압연판 형상이 불량해지므로 바람직하지 않으며, 3.0mm를 초과하는 경우는 양호한 집합조직을 얻을 수 없어 자속밀도가 열화되므로 좋지 않다.
이어, 열간압연판 권취는 열간압연판에 산화층이 과도하게 발생되지 않도록 800℃ 이하의 온도에서 행하되 열간압연판의 결정립 성장을 위해 600℃ 이상의 온도에서 행하는 것이 바람직하다. 이후 공기중에서 코일상태로 냉각하거나, 보다 바람직하게는 로냉한다.
[냉간압연단계]
이어, 상기 열간압연판은 열간압연판소둔을 행하지 않고 산세 후 바로 냉간압연 단계를 행한다. 이때 64% 미만의 압하율로 압연하는 경우 압연 생산성이 감소하므로 64%이상의 압하율로 1회 압연하는 것이 바람직하다. 이 때, 냉간압연 두께는 0.20mm미만인 경우 소둔후 자성에 불리한 집합조직인 (111)면 강도가 증가하여 자속밀도가 감소하므로 바람직하지 않으며, 0.65mm를 초과하는 경우에는 판두께의 증가에 따라 와전류손실(eddy current loss)이 증가하여 총 철손이 증가하게 되므로 좋지 않다.
[소둔단계]
상기 방법에 따라 제조된 냉연판은 이어 행하여지는 소둔단계에서, 소둔온도가 600℃보다 낮으면 재료내에 압연조직이 과도하게 잔류하여 수요가 가공시 가공이 어렵고, 800℃보다 높으면 재료내의 잔류응력이 없어져서 수요가가 응력제거 소둔후 강판의 자기적 특성 개선율이 낮게 되는 단점이 있으므로, 600∼800℃온도에서 소둔하는 것이 바람직하다. 또한, 이 때 승온속도는 강판내에 자성에 유리한 집합조직인 (200)면의 강도에 영향을 미치므로, 응력제거소둔 후 (200)면이 강한 재료로 발달시켜 철손특성을 향상시키기 위하여, 승온속도는 5℃/초 이상인 것이 바람직하고, 소둔시간은 30∼300초로 조절함이 바람직하다.
상기 소둔단계에서 소둔한 강판은 경(Skin-Pass) 압연 단계를 거치지 않고 바로 유기질, 무기질 및 유무기복합피막으로 처리하거나 기타 절연가능한 피막제를 입혀 절연피막처리후 수요가로 출하되며, 수요가는 원하는 제품으로 타발한다.
[응력제거소둔단계]
이후 잔류응력을 제거하기 위한 수요가 열처리과정인 응력제거소둔단계는, 온도가 700℃보다 낮으면 강판내 잔류응력이 잔존할 수 있으며, 850℃보다 높으면 절연피막이 손상될 수 있으므로 본 발명의 경우 700∼850℃온도로 조절하는 것이 바람직하다. 이러한 온도하에서 30분 이상 비산화성 분위기로 실시한다.
이하, 본 발명을 보다 구체적으로 설명하지만, 본 발명이 이들 예로만 한정되는 것은 아니다.
[실시예 1]
하기 표1과 같은 성분을 갖는 강슬라브를 제조하고, 이 강슬라브를 1160℃의 온도에서 가열하고 860℃의 마무리압연 온도조건으로 열간압연하여 2.5mm두께로 열간압연판을 만든 후, 740℃의 온도에서 권취후 공기중에서 냉각하였다.냉각권취된 열간압연판은 열간압연판 소둔을 행하지 않고 산세만 한 후 0.5mm두께로 냉간압연한 다음, 하기 표2에 나타낸 바와 같이 최종소둔하였다. 최종소둔분위기는 수소 20%와 질소80%의 분위기였다. 소둔판은 유무기복합의 절연피막을 입힌후 절단후 770℃의 온도에서 1시간20분간 비산화성분위기로 응력제거소둔을 실시한 다음, 자기특성, 결정립도 및 (200)면강도를 조사하고 그 결과를 하기표2에 나타내었다. 이때, 철손, W15/50은 50Hz의 교류에서 철심에 1.5Tesla의 자속밀도를 유도하였을 때 열 등으로 소모되는 에너지 손실량이며, 자속밀도, B50은 5000A/m의 여자력에서 유기되는값이며, 결정립도는 응력제거소둔한 시편의 단면을 연마한 후 3% 나이탈(Nital)로 에칭하여 이미지 어넬라이저(Image Analyzer)로 측정하였다. 면강도는 호르타(Horta)식에 의한 집합조직강도로 그 정도를 나타내었는데, (200)면강도가 증가할수록 자화가 용이해져 자기특성이 개선되는 것이다.
강종 성분(중량%)
C Si 산가용성Al Mn S N Ni Sb
발명강 A 0.003 0.5 0.7 0.5 0.003 0.002 2.0 미첨가
B 0.005 0.6 0.6 0.6 0.003 0.003 1.5 미첨가
C 0.003 0.8 0.4 0.6 0.005 0.002 2.2 미첨가
D 0.002 0.7 0.5 0.7 0.004 0.002 0.1 미첨가
E 0.003 0.6 0.6 0.8 0.003 0.003 3.0 미첨가
F 0.004 0.7 0.5 0.7 0.003 0.003 0.5 미첨가
G 0.003 0.5 0.7 0.6 0.003 0.002 1.0 미첨가
비교강 A 0.006* 0.8 0.5 0.6 0.003 0.003 2.0 미첨가
B 0.003 0.05* 0.7 0.6 0.003 0.002 2.0 미첨가
C 0.003 1.5* 0.7 0.6 0.003 0.002 2.0 미첨가
D 0.003 0.7 0.05* 0.7 0.003 0.002 2.0 미첨가
E 0.003 0.5 0.6 0.05* 0.003 0.003 2.0 미첨가
F 0.003 0.6 0.5 0.7 0.006* 0.003 2.0 미첨가
G 0.003 0.7 0.8 0.6 0.003 0.006* 1.5 미첨가
H 0.003 0.7 0.8 0.6 0.003 0.003 3.5* 미첨가
I 0.003 0.7 0.8 0.8 0.003 0.003 0.05* 미첨가
J 0.003 0.7 0.8 0.8 0.003 0.003 2.0 0.1*
*: 본 발명범위를 벗어난 조건임
시료번호 최종소둔조건 철손,W15/50(W/kg) 자속밀도,B10(T) 응력제거소둔판결정립도(㎛) 응력제거소둔판 (200)면강도 강종
소둔온도(℃) 가열속도(℃) 소둔시간(분)
발명재1 725 5 2 2.82 1.74 160 0.58 발명강A
발명재2 700 10 2 2.85 1.73 150 0.56 발명강B
발명재3 750 10 2 2.80 1.74 152 0.59 발명강C
발명재4 700 10 2 2.84 1.72 156 0.51 발명강D
발명재5 700 10 2 2.78 1.75 159 0.62 발명강E
발명재6 730 10 2 2.83 1.73 158 0.53 발명강F
발명재7 700 10 2 2.81 1.74 153 0.55 발명강G
비교재1 725 3* 2 3.62* 1.69* 156 0.38* 발명강F
비교재2 700 10 2 3.80* 1.73 85* 0.55 비교강A
비교재3 750 10 2 3.09* 1.74 152 0.57 비교강B
비교재4 700 10 2 2.78 1.68* 155 0.56 비교강C
비교재5 700 10 2 3.06* 1.74 154 0.55 비교강D
비교재6 730 10 2 3.05* 1.74 155 0.56 비교강E
비교재7 700 10 2 3.85* 1.73 77* 0.55 비교강F
비교재8 700 10 2 3.84* 1.73 78* 0.55 비교강G
비교재9 730 10 2 3.79 1.75 155 0.62 비교강H
비교재10 700 10 2 3.68* 1.69* 153 0.40* 비교강I
비교재11 700 10 2 3.10* 1.74 117* 0.55 비교강J
상기 표1 및 표2에 나타난 바와 같이, 발명재(1-7)가 비교재(1-11)에 비해 철손 및 자속밀도 특성이 우수함을 알 수 있었다.구체적으로 설명하면, 비교재1은 성분은 본 발명범위내에 있으나 최종소둔시 가열속도가 너무 느려서 (200)면의 집합조직 발달이 미흡하여 철손이 열화하였다. 비교재2,7,8은 C,S,N의 함유량이 본 발명범위 이상인 경우로 응력제거소둔후 충분한 결정립 성장이 이루어지지 않아 우수한 철손특성이 얻어지지 않았으며, 비교재3은 Si의 함량이 본 발명범위 미만으로 첨가되었기 때문에 역시 우수한 철손특성이 얻어지지 않은 반면, 비교재4는 Si이 본 발명범위를 초과하여 첨가된 경우로 철손특성은 우수하나 자속밀도가 열등하였다. 또한 산가용성 Al 및 Mn이 각각 본 발명범위 미만으로 첨가된 비교재5, 비교재6의 경우도 우수한 철손특성이 얻어지지 않았다. 비교재9 는 Ni첨가량이 본 발명범위를 초과하는 경우로 철손 및 자속밀도 특성이 공히 우수하나 Ni첨가에 의한 (200)면강도 상승에 의한 집합조직개선 효과가 더 이상 나타나지 않아, 제조원가는 상승하는데 반해 Ni증량에 의한 철손 및 자속밀도 개선효과는 포화되므로 본 발명범위에 포함하지 않았다(발명재5와 비교해 보면 알수 있음). 비교재10은 Ni이 본 발명범위 미만으로 첨가된 경우로 집합조직이 열화된 결과로 우수한 자속밀도 및 철손특성이 얻어지지 않았다. 한편 비교재11은 Ni 및 Sb를 동시에 첨가한 경우로 자속밀도 특성은 우수하나 결정립도가 작아진 결과 철손특성이 저하되는 결과를 초래하였다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 응력제거소둔후 철손이 낮고 및 자속밀도가 높은 우수한 무방향성 전기강판을 제공할 수 있는 효과가 있다. 또한, 본 발명에 의하면 제강시 인체에 유해한Sb를 첨가하기 위해 별도의 용강내 Sb투입설비를 필요로 하지 않을 뿐만 아니라 열간압연판소둔 및 경압연을 거치지 않고도 우수한 자기특성을 확보할 수 있어 제조공정이 단축되는 효과가 있는 것이다.

Claims (1)

  1. 무방향성 전기강판의 제조방법에 있어서,
    중량%로, C:0.005%이하, S :0.005%이하, N :0.005%이하, Si:0.1∼1.0%, 산가용성 Al:0.1~1.0%, Mn:0.1~1.0%, Ni:0.1∼3.0%, 나머지 Fe 및 기타 불순물로 조성된 강 슬라브를 1050∼1250℃온도에서 재가열하여 1.8~3.0mm두께로 열간압연하고 600∼800℃온도에서 권취한 다음, 산세척 후 0.2~0.65mm두께로 1회 냉간압연하고, 5℃/초 이상의 승온속도로 승온하여 600∼800℃온도에서 30∼300초동안 소둔한 다음, 수요가 가공 후 700∼850℃온도에서 응력제거소둔하는 것을 포함하여 이루어짐을 특징으로 하는 응력제거소둔후 철손이 낮고 자속밀도가 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법.
KR10-2001-0082037A 2001-12-20 2001-12-20 응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성전기강판의 제조방법 KR100530069B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2001-0082037A KR100530069B1 (ko) 2001-12-20 2001-12-20 응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성전기강판의 제조방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2001-0082037A KR100530069B1 (ko) 2001-12-20 2001-12-20 응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성전기강판의 제조방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20030052139A true KR20030052139A (ko) 2003-06-26
KR100530069B1 KR100530069B1 (ko) 2005-11-22

Family

ID=29576991

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR10-2001-0082037A KR100530069B1 (ko) 2001-12-20 2001-12-20 응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성전기강판의 제조방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR100530069B1 (ko)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006068399A1 (en) * 2004-12-21 2006-06-29 Posco Co., Ltd. Non-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties and method for manufacturing the same
KR100701196B1 (ko) * 2005-12-21 2007-03-29 주식회사 포스코 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법
KR100940719B1 (ko) * 2002-12-23 2010-02-08 주식회사 포스코 응력제거 소둔 후 자속밀도 특성이 우수한 무방향성전기강판의 제조방법

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0819465B2 (ja) * 1990-02-02 1996-02-28 日本鋼管株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
TW422885B (en) * 1996-12-09 2001-02-21 Po Hang Iron & Steel Non-oriented magnetic steel plate with excellent electro-magnetic properties and process for making the same
KR100395100B1 (ko) * 1998-06-16 2003-10-17 주식회사 포스코 수요가 열처리후 자성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100940719B1 (ko) * 2002-12-23 2010-02-08 주식회사 포스코 응력제거 소둔 후 자속밀도 특성이 우수한 무방향성전기강판의 제조방법
WO2006068399A1 (en) * 2004-12-21 2006-06-29 Posco Co., Ltd. Non-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties and method for manufacturing the same
US7846271B2 (en) 2004-12-21 2010-12-07 Posco Co., Ltd. Non-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties and method for manufacturing the same
KR100701196B1 (ko) * 2005-12-21 2007-03-29 주식회사 포스코 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법

Also Published As

Publication number Publication date
KR100530069B1 (ko) 2005-11-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2983128B2 (ja) 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3392669B2 (ja) 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
KR100779579B1 (ko) 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의제조방법
KR19980063732A (ko) 자기적 특성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP2000256810A (ja) 低磁場高周波での磁気特性及び打ち抜き加工性に優れる方向性けい素鋼板及びその製造方法
KR100395100B1 (ko) 수요가 열처리후 자성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법
JP3921806B2 (ja) 方向性珪素鋼板の製造方法
KR100530069B1 (ko) 응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성전기강판의 제조방법
KR100544584B1 (ko) 저 철손 무방향성 전기강판의 제조방법
KR100345701B1 (ko) 무방향성전기강판의제조방법
KR100516458B1 (ko) 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101089302B1 (ko) 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의 제조방법
KR100435480B1 (ko) 자성이 우수한 세미프로세스 무방향성 전기강판의 제조방법
KR100340548B1 (ko) 자성이우수한무방향성전기강판의제조방법
KR100544612B1 (ko) 자성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법
KR100940719B1 (ko) 응력제거 소둔 후 자속밀도 특성이 우수한 무방향성전기강판의 제조방법
KR100466176B1 (ko) 응력제거소둔 후 철손이 낮은 무방향성 전기강판의 제조방법
KR100940714B1 (ko) 응력제거소둔 후 철손특성이 우수한 무방향성 전기강판의제조방법
KR100530047B1 (ko) 응력제거소둔후 철손이 개선된 무방향성 전기강판 및 그제조방법
JP7214974B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
KR100544738B1 (ko) 수요가 가공시 타발성이 우수하며 응력제거소둔후 철손이낮은 무방향성 전기강판의 제조방법
JP3498978B2 (ja) 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
KR100890812B1 (ko) 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의제조방법
KR100825560B1 (ko) 무방향성 전기강판의 제조방법
JP3392695B2 (ja) 極めて優れた鉄損特性を有する一方向性電磁鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20121102

Year of fee payment: 8

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20131101

Year of fee payment: 9

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20141107

Year of fee payment: 10

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20151112

Year of fee payment: 11

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20161114

Year of fee payment: 12

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20171110

Year of fee payment: 13

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20181114

Year of fee payment: 14

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20191114

Year of fee payment: 15