JPS6346205A - 射出成形用の３―メチルブテン―１／４―メチルペンテン―１共重合体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔渚業上の利用分野〕 本発明は耐熱性、剛性、成型性に優れた射出成型用の３
−メチルブテン−／／弘−メチルペンテンー／共重合体
に関する。

〔従来の技術〕

近年、各種成型材料あるいは延伸、未延伸フィルム材料
として耐熱性、同１１性、機械的強度、電気特性、耐薬
品性、耐吸湿性等に優れた樹脂の重要性が増している。

３−メチルブテン−！重合体は従来から高融点を示す結
晶性ポリオレフィンとして知られている。例えば本発明
者も、特開昭ＪＯ−／／、４７ｚμ号公報、同ｔｏ−ｉ
ｔｕｚｔｏ号公報、同６ｏ−／７ｔ７μ７号公報、同ｔ
ｏ−２０！３１１２号公報、同６／−７７Ｇ（り号公報
等において、３−メチルブテン−７ｖ合体の製造性及び
同重合体の成形品としての使用に関して開示している。

これらの方法に記載されている３−メチルブテン−／重
合体は高融点、案弾性率、高強度を示しそれ自身有用な
ものであるが、成型時の寸法安定性の面で必ずしも充分
なものではなかった。

即ち、射出成型片の成型収縮率は、特に流れ方向に直角
な方向に大であり、流れ方向の収縮率との差が犬となり
、成型片のソリ、クラック発生などの問題があった。

本発明者等は、上述の問題解決の為、鋭意検討を行なっ
た。

第一の検討の方向は重合体の分子量を大巾に下げ、樹脂
の流動配向性を低下させる事であった。

しかしながら、３−メチルブテン−７重合体においては
単に分子量を低下させると、重合体の靭性の低下が大で
あシ、物性の全体のバランスにおいて、満足し得る結果
は得られなかっ九。

また、３−メチルブテン−／に他の直鎖のα−オレフィ
ンを共重合する事によシ、流動配向性を低下させ、また
靭性を向上させる事が出来たが、この場合は結晶性の低
下が・あり、耐熱性、剛性が低下した。

一方、３−メチルブテン−／とグーメチルペンテン−７
の共重合体に関して、Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆｐｏｌｙｍ
ｅｒ　　５ｃｉｅｎｃｅ、ｖｏｗ、　３７，１ｓｓｕｅ
　　／Ｊλ（／り！り）、ｐｊｊｊに於て融点、弾性率
、結晶の形態に関する基礎的な報告が成されている。

また、米国特許！、ＯＹ　／、ｔ　Ｏ／は、上記報文と
同一人の発明になるものであり、同様の共重合体に関す
る記載がある。

同報告には３−メチルブテン−７とり一メチルペンテン
ー／の共重合体は、３−メチルブテン−／と他のα−オ
レフィンの共重合体と異なり、ψ−メチルペンテンー／
の共重合量を増やしても結晶性を失わず、新たな結晶を
生成すること、またその結果、全組成領域において比較
的高い融点を示すこと及び、非品性の重合体と異なり、
ガラス転移点以上の温度に於ても弾性率の低下が小さい
事が記載されている。

また、前述の米国特許には、いくつかの組成の共重合体
に関し、その共重合体の密度、弾性率の温度依存性、及
び共重合体の製造性に関し記載があり、又、これらの共
重合体は押出成型や、射出成型に用い得るとされている
。

本発明者等は、３−メチルブテン−７とり一メチルペン
テンー７共重合体く関するこれらの記述と、本発明者等
が、先に得た、３−メチルブテン−／に他のα−オレフ
ィンを多量に共電改良されるという、知見を合わせ、３
−メチルブテン−ｌと４−メチルペンテン−１の共重合
体は耐熱性、剛性と、成型収縮率の低異方性を兼ね備え
た、重合体になり得ると考えた。

しかしながら、回報文、或いは、同特許に記載の共重合
体は、確かに融点の低下は小さく、共重合により新規な
結晶が生成している事を裏付けるものではあるが、慨し
て耐熱性、剛性の低下は大で、それらの値は、時にはり
一メチルペンテンーｌ単独重合体を下回る事もあり、ま
してや、高剛性、高耐熱性を特徴とする３−メチルブテ
ン−１重合体の改良に適用するには全く不十分であった
。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明者等は、前述の３−メチルブテン−／／Ｊ−メチ
ルペンテン−７共重合体の低耐熱性、低剛性の問題を解
決し、射出成型用達に適した成型性（低成型収縮率異方
性）と耐熱性、岡１１性のバランスに優れた３−メチル
ブテン−／トｖ−メチルペンテンーｌの共重合体を得る
べく鋭意検討を行なった。即ち、＠述の低！１ｌｌｌ性
、低耐熱性の原因が、生成重合体の立体規則性の低さに
起因する低結晶性によるものと考え、高立体規則性、を
与える触媒について、検討し、更に、≠−メチルペンテ
ン−７の共重合量、共重合体の分子量について検討した
結果、後述の高立体規則性触媒を用い３−メチルブテン
−／に対し特定量のψ−メチルペンテン−７を共重合し
、また分子量を特定のｆａ、凹に調節する事により、３
−メチルブテン−／重合体が本来持つ、高弾性率、高強
度、耐熱性を損うことなく、射出成型時の成型収縮率の
異方性が改良された３−メチルブテン−／とり一メチル
ペンテン−７の共重合体が得られることｔ−見出し本発
明に到達した。この様な良好なる物性と成形性を兼ね備
えた３−メチルブテン−／共重合体は１．従来全く知ら
ｈていなかった。

〔間頂点を解決するための手段〕

即ち、本発明の要旨は、 下記の要件（ａ）、（ｂ）および（Ｃ）を満足すること
を特徴とする、３−メチルブテン−／とＶ−メチルペン
テン−７の共重合体。

（ａ）　　４’−メチルペンテン−／の含有量が一２０
〜！θモルチである。

（ｂ）２３℃における弾性率Ｍ　（ｋｇ／ｃｎ４　’）
と≠−メチルペンテンー７含有量ｚ　（ｍｏｘ％）との
関係が Ｍ）−／ｕＯｚ＋２３，５００ である。

（ｃ）３２０℃において、ＡＳＴＭ　Ｄ　／２３ｒに準
拠して測定したメルトインデックスＭＩが０、に　ｆ／
／　０分〈ＭＩ（／　００　？　／　／　０分である。

に存する。

次に本発明を更に詳しく説明する。

本発明における３−メチルブテン−７とμ−メチルペン
テンー／共重合体中の４−メチルペンテン−１の含有量
は２０〜！Ｏｍｏ１％、好ましくはλ！〜≠ｊ　ｍ０１
％である。

耐熱性が特に要求される用途には、Ｖ−メチルペンテン
−／含有量が少ないものが好ましく、一方、寸法精度が
特に要求される用途にはψ−メチルペンテンー１含有量
が多いものが好ましい。

４−メチルペンテン−１の含有量が上記範囲より低い場
合には、成型収縮率および同異方性の低減効果が充分で
なく、またＶ−メチルペンテン−７含有量が上記範囲よ
り高い場合には、≠−メチルペンテンー７単独重合体に
比し耐熱性、弾性率等の改良効果が小さい。

共重合体の弾性率はその組成により変化し≠−メチルペ
ンテン含有量２０〜ｚ　ｏ　ｍ０１％の範囲では３−メ
チルブテン−７の含有量が多いほど高くなる。

本発明の３−メチルブテン−ｌとり一メチルペンテンー
／の共重合体はその組成と！往事の関係が下記式を満足
するものである。

即ち、−３℃における弾性率Ｍ（〜／、−，りと共重合
体中のＶ−メチルペンテン−／含有量ｘ　（ｍ０１％）
との関係が Ｍ）−／ｕＯｚ＋２３．ｊ００ を満足するものである。

一般に重合体の弾性率が高いと、その成型品において、
下記の様なメリットがある。

即ち、成型品の腰が強く、薄肉化が可能である。又、通
常は、表面の硬度も弾性率に比例する傾向にあるので、
表面に傷がつきにくい等々である。

この点に関し、本願の共１合体の弾性率は、／　ｔ、６
００　ｋｑ／−以上、好ましくは／？、！００峠／ｃｍ
１以上の値にあり、市販の耐熱性ポリオレフィンである
弘−メチルペンテン−１重合体に比し十分な優位性があ
る。一方、前述の米国特許の共重合体は、成型収縮率異
方性が小さくなる範囲である≠−メチルペンテンーｉ含
有−＋＞ｓ。

ｍｏｘ％以上の範囲においては、弾性率はｉｖ、ｏｏｏ
〜／　ｌ、、０００の範囲にあり、必らずしもμｍメチ
ルペンテン−／重合体との差は明確でない（第１図参照
）。

また耐熱性に関しても本願の共重合体は米国特許の共重
合に比して大巾に高い（表−／、第２図参照）。

４−メチルペンテン−１の含有量がｊ　Ｏｍ０１％まで
は、ダーメチルペンテンーｌの含有量が増えるに従い成
型収縮率、同異方性は低下する。

一方前述のように弾性率も４−メチルペンテン−１含有
量が増えるにつれて低下する。従って、できるだけ成型
収縮率、同異方性が低くかつ弾性率が高い重合体を得る
には、同一組成において、出来るだけ高い弾性率を持つ
事が好ましい。

前述した様に、弾性率が上式の範囲を下回るのバランス
が必ずしもＶ−メチルペンテン−１重合体等の他のポリ
オレフィンにくらべて優れたものとならずメリットが少
ない。

次に本共重合体の分子量について述べる。

本共重合体の分子量については、 ３２０℃において、ＡＳＴＭＤ−／２３ｒに準拠して測
定したメルトインデックスＭＩが０．１９／１０分〈Ｍ
Ｉ〈１００９／１０分であるものである。好ましくはＭ
Ｉが／、０９／１０分くＭＩ（ｊ　Ｏｆｌｌ　０分のも
のである。

ＭＸが上記範囲より低い場合には、成型性の面で好まし
くなく、逆に上記範囲より高い場合には物性、％に靭性
が低下する。

共重合の方法としては、ランダム共重合が好ましい。

このような３−メチルブテン−７とり一メチルペンテン
ーｌの共重合体の製法としては特に制限はないが、高い
立体規則性を与える触媒を用いる必要があり、或いは低
い立体規則性を与える触媒を用いる場合には生成ポリマ
ー中の低立体規則性成分を除去する必要がある。本願の
共重合体の高耐熱、高剛性は高立体規則性に起因する高
結晶性によると考えられる。結晶性の尺度である密度に
おいて、本願共重合体は、米国特許の実施例値と比較し
、同一μメチルペンテンーｌ含有葉において０．０　／
　ｆ／Ｃｒ：以上穴である。

このような重合法の一つの例として例えば次のような方
法が考えられる。

即チ、ヘキサン、ヘプタン、シクロヘキサン、ベンゼン
等の如き脂肪族、脂環式あるいは芳香族炭化水素中、液
状のオレフィン中、あるいは無溶媒下で、アルミニウム
含有骨がチタンに対するアルミニウムの原子比で０．／
　！以下であっ分としてエーテル、エステル、アミン、
アミドの如き電子供与性化合物から成る触媒系の存在下
に１重合法度が０〜１１０℃で３−メチルブテン−７及
び≠−メチルペンテン−７を共重合させる方法である。

このような固体三塩化チタン触媒錯体は、特公昭５μｍ
２７１７１号公報、同！！ｒ−Ｊ’≠ｊ７号公報、同ｊ
ｔ−ｒμｊＪ号公報、同１１−４００３号公報、同！！
−３２１６ｊ号公報、同よ！−７≠０３参号公報等に記
載されているものを使用することができる。

また、Ｍｇｓ　Ｔｉ、ハロゲン及び電子供与性化合物を
含む触媒成分を用いることも出来る。この様な触媒成分
としては、特開昭ｊコータ１０フ６号公報、同ｊ３−２
≠３７Ｉｒ号公報、同！３−Ｊｚｒｏ号公報、同ｊＪ−
１７３０′ＰＩＩ号公報、同ｊＪ−ＩＩｔ００り３号公
報、同ｌ１ｔ７−２３≠２号公報、同ｕｔ−／１ｔｒｌ
ｓ号公報、同３１−２０２り７号公報、同ｔｏ−ｉｏｒ
Ｊｒｚ号公報、同ｔｏ−／２ｔ３９０号公報、同ｊ／−
Ｊ７７１ｒり号公報、同！２−３３２１Ｊ号公報、同ｊ
ｊ−／！／ｄり７号公報、同ｊ≠−／３／ｊｌｒり号公
報、同ｊ４−／！２ｔ１０号公報、同！ｌ−４５００を
号公報、同！！−１３１７０１号公報、同！ｔ−１３１
７０９号公報、同！デー／／７！０２号公報等に記載さ
れているものを使用することができる。

また本発明の３−メチルブテン−７−４−メチルペンテ
ン−１共重合体は更に他のα−オレフィンを共重合して
も良い。この様なα−オレフィンとしてハ、炭素数−〜
３０のα−オレフィンが用いられるが、通常は炭量数３
〜２０の直鎖のα−オレフィンを用いれば良い。

他のα−オレフィンの共重合号は、α−オレフィンによ
っても異なるが、通常／Ｑモルチ以下である。

生成する共重合体の分子量は、他のα−オレフィンの重
合におけると同様、重合系に水素を存在させることによ
り調節することができる。

かくして得られた３−メチルブテン−／とｌ−メチルペ
ンテン−／の共重合体は、高融点、高強度で優れた耐熱
性を示し、成型収縮率及び収縮率の異方性が低く、寸法
精度の高い成形品が得られる。

更Ｋ、ガラスファイバーを始めとする各種のフィラーを
配合する事により一層強度、寸法安定性、耐熱性に優れ
た成形品を得ることができる。

本発明の共重合体は、上述のフィラーの他、必要に応じ
安定剤、金属害防止剤、錐燃剤等を添加して各種成型に
供される。

〔実施例〕

以下実施例を示すが、本発明はその要旨を越えない限シ
以下の実施例に限定されるものではない。

以下の実施例に於ける引張試験物性はＡ８ＴＭＤｔ３Ｉ
ｒＫ準拠したものである。試験片は射出成型により作成
し、射出成型は臼精樹脂■製　／オンス射出成型機を用
いて行った。成型収縮率はＩ　Ｏｔｔｖｓ　Ｘ　ｒ　Ｏ
ｒａｎ　Ｘコ諷平板について測定した。

共重合体のメルトインデックスはＡＳＴＭＤ／　ｊ　Ｊ
　ＩｒＫ　Ａ’＜じて測定し７’ｊ（１２０１：、ｊ、
／４Ａ９）。

共重合体の融点はＤｕｐｏｎｔ社製タタ００型走査型示
差熱量計で測定した。融解ピークが二つ以上ある時は、
各々の融解ピーク面積に基づく平均値を計算で求めその
値を融点とした。

共重合体中の各成分の含有量は、日本電子■社與ＧＸ−
コア０型核磁気共鳴装置を用い１３Ｃ−ＮＭＲスペクト
ルの測定により求めた。

また、耐熱性の尺度としてのビカット軟化点は３■の試
験片について、ＡＳＴＭ　Ｄ／！２！−７４に基づいて
測定した。

触媒製造例 室温に於て、充分に窒素置換した容量／ｌのオートクレ
ーブに精製トルエンＪ／ｊ＊ｌ金入れ、攪拌下、ｎ−ブ
チルエーテルｔ　！、／　ｔ　（０，３ｍ０１）、四塩
化チタン２≠、りｙ　（ｏ、ｓ　ｍｏｘ　）及びジエチ
ルアルミニウムクロライドＪ　ｒｊ　ｔ（０，コｕ　ｍ
ｏｌ）を添加し、褐色の均一溶液を得た。次いで３０℃
に昇温する。３０分を経過した後参〇℃に昇温しそのま
まλ時間弘０℃を保持する。その後３コｔの四塩化チタ
ン（０，／　７ｍｏ１）及び／　ｊ、！　ｔのトリデシ
ルメタクリレ−）　（０，０！　Ｉ　ｍｏｂ　）を添加
しり１℃に昇温した。

りｒ℃で２時間保持した徒、粒状紫色固体を分離しトル
エンで洗浄して固体三塩化チタンを得た。

実施例１ （Ａ）　　共重合体の製造 充分窒素置換した！ｔオートクレーブに、トリエチルア
ルミニウムＡ、Ｊ　ｍｍｏｌを仕込んだ。ついで３−メ
チルブテン−／　　３．ｊｔ、　４７−メチルペンテン
−／ＪＪ（７ＩＥ／ヲ仕込み、５０℃に昇温し触媒製造
例で得られた固体三塩化チタン触媒錯体／９１０■を仕
込んで重合を開始した。重合中−０分おきに弘−メチル
ペンテン−７３タゴおよび水素１０．、ｌを追加した。

３時間後インブチルアルシール！ＯがＩＥ人し重合を停
止した。余剰の未反応モノマーヲ追い出し、ついでノル
マルヘキサン２．！ｔを導入し１０℃で３０分市押した
後上澄液を抜き出しポリマー中の触媒成分を除去した。

この操作を３回繰り返した後乾燥して白色粉末状ポリマ
ー７９０９を得た。Ｖ−メチルペンテン−ｌの含有量は
Ｊ　！　ｍｏｂ％であった。

またコｊ℃における密度は０３７４　ｔ／ｘであった。

（Ｂ）　　成形品の物性 得られた共重合体に添加剤としてイルガノックス１０１
０．イルガフオスｐＥｐｑ　（いずれも日本チバガイギ
ー社製）、及びジヒドロアント２セン、各０１２部を添
加した後５００℃で押出機によりペレット化を行った。

このものの融点は２７／℃、メルトインデックス（以下
ＭＩという）はよ、り２７７０分であった。

このペレットをシリンダ一温度３μＯ℃で射出成型して
得た試験片の引張特性および成型収縮率の測定結果を表
−／に示す。また融点と弾性率の関係を第１図に示す。

実施例λ 充分窒素置換したｊｔオートクレーブに、ジエチルアル
ミニウムクロリド３０　ｍｍｏ１ｆ仕込んだ。ついで３
−メチルブテン−／３．ｊｔ％弘−メチルペンテン−ｉ
ｏ、２ｔｔを仕込み、１０℃に昇湿し、触媒裂造例で得
られた固体三塩化チタン触媒錯体２５００■を仕込んで
重合を開始した。重合中２０分おきに、Ｖ−メチルペン
テン−ＩｌＩ６ｒｔｒｔを供給した。また水素について
も２０分おきに供給し、全水素供給量がｏ、ｏｉ３ｍｍ
ｏｌ／ｒ−生成ポリマーとした。

２時間後、イソブチルアルコール！Ｏｓｌを圧入し重合
を停止し、以下実施例１と同様な処理を行い、白色粉末
状ボリマータ１４１１を得た。

ポリマー中の≠−メチルペンテンー７含有ｔは３りｍｏ
ｂ係であった。

実施例／と同様にペレット化を行い、融点は、２６７℃
、ココ１℃、ＭＩＦｉコ、７１／／θ分の共重合体を得
た。密度は０３７６ｔ／国であった。

物性測定結果を表−７，第１図に示す。

実施例３ ≠−メチルペンテン−７の使用量に関して、初期に仕込
む量を３ｒＯｗｌ、途中で追加する量を！ｒゴ×ｒ回と
し、触媒量をｌコ００■、共触媒ｔを３．２ｍｍｏ１と
する以外は実施例／と同様に重合およびペレット化を行
い、虫点＝２！コ、＠Ｃ λノ０χ”ＭＩ＝　Ｊ、２　Ｆ／／　０分の共重合体を
得だ。

この共重合体の組成を”Ｃ！−ＮＭＲで測定したところ
、Ｖ−メチルペンテン−７の含有量は≠！　ｍｏｂ％で
あった。

物性測定結果を表−／、第７図に示す。

実施例≠ ｌ−メチルペンテン−７の使用ｔＫ関して、初期に仕込
む量をλ１０．１１途中で追加する量を３１℃ｇｌＸｒ
回、ａ、［を０．００りｍ　ｍｏ１／生成ポリマーｔと
する以外は実施例コと同様に重合およびペレット化を行
い、融点ココ６り、２２３℃、ＭＩ＝２．ｏｔｙｉｏ分
の共重合体を得た。′この共重合体の組成を１３０−Ｎ
ＭＲで測定したところ、４−メチルペンテン−１の含有
量はコロ　ｍｏ１％であった。

物性測定結果を表−７，第１図に示す。

比較例１ 実施例コに於て共重合モノマーとしてｌ−メチルペンテ
ン−７の代わりに２０？のブテン−／を用い、かつ七ツ
マ−のフィードを全重合中物−に行ない、Ｈ２供給９は
０．００　＆　ｍｍｏ１／　ｆ−生成ポリマーとした以
外は実施例２と同様に重合を行い、／　Ｆ　ｍｏ１％の
ブテン−／を含む重合体６７≠２を得た。

共重合体の融点はコｔ６℃、ＭＩは／、１９７１０分で
あった。

物性測定結果を表−１１第１図に示す。

比較例λ 市販の弘−メチルペンテン−１重合体、ＴＰＸ”ＦｊＴ
−／ｒ（三井石油化学工業相）の、基礎物性および成型
収縮率を表−１１第１図に示す。

比較例３、≠、！、６ 米国特許３，０り／、４０／実施例／、λ、３、≠に記
載のデータを転記する。共重合体のグーメチルペンテン
−７含有量は実施例記載の重合データより、仕込んだ弘
−メチルペンテン−ｌモノマーが、全量、生成共重合体
中に取り込まれたとして計算した。冥際は≠−メチルペ
ンテンーｌモノマーが全景、生成重合体中に取り込まれ
る事は有り得ないので、ｌ−メチルペンテン−／含有量
はこの値より小である。結果を表−ノに記す。

また第１図に、ｌ−メチルペンテン−／含有量と弾性率
の関係を示す。第７図に明らかな通り、米国特許３，０
り／、！、０／記載の重合体は、同−ｐ−メチルペンテ
ン−ｌ含有量における弾性率が低（Ｍ）　−／ｕＯｚ＋
２３．！００　　の範囲外である。（Ｍ：弾性率、ｚ：
≠−メチルペンテンー７含有量） また、第２図には、本願実施例／と米国特許実於例１の
共重合体の弾性率の温度変化を示した。

米国特許の共重合体は本願の共重合体に比し≠−メチル
ペンテ／−／含有量が低いにもかかわらず、各温度にお
ける弾性率が低く耐熱性が低い。

第３図は≠−メチルペンテンー７含有量と密度の関係を
示し本願の共重合体は、同一組成における密度が高く、
結晶性、ひいては立体規則性が高いことを示す。

〔発明の効果〕

本発明になる３−メチルブテン−／とグーメチルペンテ
ン−１の共重合体からは、射出成型において、成型収縮
率、および収縮率の異方性が小さく、寸法安定性に優れ
反りの少ない成形品が得られ、かつ該成形品は、剛性、
強度、耐熱性に優れる。

また１本共重合体は、ガラスファイバー等の無機フィラ
ーで強化する事により、一層寸法安定性、剛性、強度、
耐熱性に優れた成形品を得る事ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の共重合体のり一メチルベンテンー／
含有量と弾性率の関係を示したものである。・は実施例
、Ｏは比較例、ＡはＭ＝−／ψＯｚ＋２３．！００のラ
インをそれぞれ示す。 第２図は、本発明の実施例１（≠−メチルペンテンー７
濃度＝　Ｊ　！　ｍ０１％）−〇−及び比較例Ｊ（！−
メチルペンテンー／濃度≦コク、３ｍｏ１％）−・−の
弾性率の温度変化を示したものである。 第３図は、本発明の共重合体のｌ−メチルペンテン−ｌ
含有量と密度の関係を示したものである。Ｏは実施例、
Ｏは比較例をそれぞれ示す。 出　願　人　　三菱化成工業株式会社 代　理　人　　弁理士　長谷用　　　−（ほか７名） ４−メ÷ル公しテレー１含７１童〔χＨｍθ／Ｚ）愚１
２ 第２図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）下記の要件（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満足する
   ことを特徴とする、３−メチルブテン−１と４−メチル
   ペンテン−１の共重合体。 （ａ）４−メチルペンテン−１の含有量が２０〜５０ｍ
   ｏｌ％である。 （ｂ）２３℃における弾性率Ｍ（ｋｇ／ｃｍ＾２）と４
   −メチルペンテン−１の含有量ｘ（ｍｏｌ％）の関係が Ｍ＞−１４０ｘ＋２３，５００ である。 （ｃ）３２０℃において、ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８に準拠
   して測定したメルトインデックスＭＩが ０．５ｇ／１０分＜ＭＩ＜１００ｇ／１０分である。