JPS6344934A - メタノ−ル改質装置 - Google Patents
メタノ−ル改質装置Info
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- JPS6344934A JPS6344934A JP61189044A JP18904486A JPS6344934A JP S6344934 A JPS6344934 A JP S6344934A JP 61189044 A JP61189044 A JP 61189044A JP 18904486 A JP18904486 A JP 18904486A JP S6344934 A JPS6344934 A JP S6344934A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
- H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
- H01M8/0612—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants from carbon-containing material
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E60/50—Fuel cells
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- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は例えば燃料電池発電プラントに絹込んで使用
するメタノール改質装置を対象に、メタノールの改質運
転に先立って改質触媒を還元操作する手段を備えたメタ
ノール改ｇ装置に関する。
するメタノール改質装置を対象に、メタノールの改質運
転に先立って改質触媒を還元操作する手段を備えたメタ
ノール改ｇ装置に関する。
新しい発電装置として注目されている燃料電池は、小出
力でも高い効率が得られる点から、昨今では従来のエン
ジン発電機の利用分野であった小出力の移動用電源、非
常用電源、離島用電源等への展開が図られるようになっ
ている。 ところで燃料電池の燃料水素源としては、従来は天然ガ
ス等を原料として水蒸気改質により得られた水素が一般
に利用されているが、このような天然ガスを改質する場
合の改質反応温度は８００〜９００℃という高温であり
、かつ設備面でも脱硫装置、ＣＯ変成器等の付帯設備を
必要とするために移動用電源等に使用する小出力の燃料
電池発電プラントには不向きである。そこで昨今では改
質反広温度が例えばりん酸型燃料電池の運転温度に近い
２００〜３００℃程度であり、かつ設備的にも脱硫装置
、ＣＯ変成器等が不要で改質器本体のみで済むメタノー
ル改質器が注目され、その開発が進められている。 ここでメタノールを原料として水素リッチなガスに改質
するには、メタノールを水蒸気のスチーム存在下で改質
触媒との接触反応させることにより、次式の反応により
水素が得られることは周知の通りである。 ＣＨ３０＋１ →−Ｈ２０−”ＧＯ！＋３Ｈ２１１，
８３Ｋｃａｌ ／ｍｏｌまたこの場合に使用する改質触
媒としては、Ｃｕ −Ｚｎ系、Ｃｕ−Ｚｎ−Ｃｒ系、Ｃ
ｕ−Ｚｎ−へ１系、Ｚｎ−Ｃｒ系等の触媒が知られてい
る。 ところでこれら改質触媒は使用前の段階では酸化物の状
態で改質器に充填されるが、前記した改質反応を行って
いる状態では触媒が還元された状態で改質反応に関与す
る。このために仮に触媒を酸化物の状態のまま使用して
改質運転を開始すると、触媒の還元反応により極めて高
い発熱が生じ、この結果として触媒自身がその使用限界
温度を超えて劣化し触媒機能を喪失したり、触媒を収容
した改質器、その配管系等に損傷を与えたりする恐れが
ある。このために通常は改質運転に入る以前の段階で前
段工程として改質触媒を還元操作し、しかる後に改質運
転に移行して改質原料を改質するようにしている。 次に従来一般に行われている改質触媒の還元操作法につ
いて述べる。第４図は燃料電池発電プラントのメタノー
ル改質装置を対象とした改質触媒の還元操作のフロー図
を示すものであり、１は燃料電池、２が改質器であり、
改質器２は燃焼ガス等の熱媒を流す炉内に改質触媒２１
を充填した改質反応管２２が内蔵配備されており、該改
質反応管２２の入口側にはメタノール蒸発器３１．メタ
ノールポンプ３２を介してメタノール供給源との間に配
管したメタノール供給ライン３．および純水蒸発器４１
゜純水ポンプ４２を介して純水源にとの間に配管したス
チーム供給ライン４が接続され、かつ出口側が燃料電池
１の燃料極に接続配管されている。ここで改質運転時に
は改質反応管２２を所定の温度に加熱した状態でメタノ
ール蒸気、スチームを混合して供給することにより、改
質触媒２１との接触反応により改質原料であるメタノー
ルが水素リッチなガスに改質されて燃料電池１の燃料極
に供給されることは先述の通りである。 一方、かかる燃料電池発電プラントに対し、改質触媒の
還元を行う手段として改質器２の上流側に窒素ガス供給
ライン５および水素ガス供給ライン６が配管されている
。ここで改質運転に先立って改質触媒を還元操作するに
は、弁７を閉、弁８を開とし、まずキャリアガスとして
の窒素ガスを改質反応管２２内に通流させながら改質反
応管２２を昇温し、触媒層温度が１７５〜１８０°Ｃに
昇温した段階で水素ガスを１〜２％程度キャリアガスに
混入して供給し、この状態のまま約１２時間程度キャリ
アガスとしての窒素ガスおよび水素ガスを流し続ける。 これにより例えばＣｕ系の酸化物状態の触媒は次式の反
応により還元される。 ＣｕＯ＋Ｈ２＝Ｃｕ＋Ｈ２０ なおこの還元反応は高い発熱を伴うことから、前記の還
元操作の過程では水素ガスを充分にキャリアガスである
窒素ガスで希釈し、触媒層温度が過度に上昇しないよう
に充分注意する。その後に触媒層を２００〜２１０℃程
度に昇温し、さらに水素ガス濃度を高めた状態でも触媒
層温度が上昇しないことを確認して還元操作を完了する
。 ところで従来の還元方式では、前記したキャリアガスと
しての窒素ガスは改質反応管２２を通過した後にそのま
ま系外に放出していた。このためにキャリアガスの消費
量が膨大な量となる。なお前記還元操作の条件を示すと
第１表の通りである。 第 １ 表 なお上記の改質触媒の還元操作法は従来の化学プラント
等で既に確立している技術であるが、特に先記した小出
力め移動用電源等の燃料電池発電システムの改質器に適
用するには次記のような問題点が残る。すなわち離島用
電源、移動用電源等として発電プラントを現地に据付け
た後に前記した改質触媒の還元操作を行う場合には、多
量の窒素ガスを消費するためにキャリアガスの大容量補
給源が必要となり、その設置を含めて燃料電池発電プラ
ント設備が大形化する他、そのガス補給管理も厄介とな
る。
力でも高い効率が得られる点から、昨今では従来のエン
ジン発電機の利用分野であった小出力の移動用電源、非
常用電源、離島用電源等への展開が図られるようになっ
ている。 ところで燃料電池の燃料水素源としては、従来は天然ガ
ス等を原料として水蒸気改質により得られた水素が一般
に利用されているが、このような天然ガスを改質する場
合の改質反応温度は８００〜９００℃という高温であり
、かつ設備面でも脱硫装置、ＣＯ変成器等の付帯設備を
必要とするために移動用電源等に使用する小出力の燃料
電池発電プラントには不向きである。そこで昨今では改
質反広温度が例えばりん酸型燃料電池の運転温度に近い
２００〜３００℃程度であり、かつ設備的にも脱硫装置
、ＣＯ変成器等が不要で改質器本体のみで済むメタノー
ル改質器が注目され、その開発が進められている。 ここでメタノールを原料として水素リッチなガスに改質
するには、メタノールを水蒸気のスチーム存在下で改質
触媒との接触反応させることにより、次式の反応により
水素が得られることは周知の通りである。 ＣＨ３０＋１ →−Ｈ２０−”ＧＯ！＋３Ｈ２１１，
８３Ｋｃａｌ ／ｍｏｌまたこの場合に使用する改質触
媒としては、Ｃｕ −Ｚｎ系、Ｃｕ−Ｚｎ−Ｃｒ系、Ｃ
ｕ−Ｚｎ−へ１系、Ｚｎ−Ｃｒ系等の触媒が知られてい
る。 ところでこれら改質触媒は使用前の段階では酸化物の状
態で改質器に充填されるが、前記した改質反応を行って
いる状態では触媒が還元された状態で改質反応に関与す
る。このために仮に触媒を酸化物の状態のまま使用して
改質運転を開始すると、触媒の還元反応により極めて高
い発熱が生じ、この結果として触媒自身がその使用限界
温度を超えて劣化し触媒機能を喪失したり、触媒を収容
した改質器、その配管系等に損傷を与えたりする恐れが
ある。このために通常は改質運転に入る以前の段階で前
段工程として改質触媒を還元操作し、しかる後に改質運
転に移行して改質原料を改質するようにしている。 次に従来一般に行われている改質触媒の還元操作法につ
いて述べる。第４図は燃料電池発電プラントのメタノー
ル改質装置を対象とした改質触媒の還元操作のフロー図
を示すものであり、１は燃料電池、２が改質器であり、
改質器２は燃焼ガス等の熱媒を流す炉内に改質触媒２１
を充填した改質反応管２２が内蔵配備されており、該改
質反応管２２の入口側にはメタノール蒸発器３１．メタ
ノールポンプ３２を介してメタノール供給源との間に配
管したメタノール供給ライン３．および純水蒸発器４１
゜純水ポンプ４２を介して純水源にとの間に配管したス
チーム供給ライン４が接続され、かつ出口側が燃料電池
１の燃料極に接続配管されている。ここで改質運転時に
は改質反応管２２を所定の温度に加熱した状態でメタノ
ール蒸気、スチームを混合して供給することにより、改
質触媒２１との接触反応により改質原料であるメタノー
ルが水素リッチなガスに改質されて燃料電池１の燃料極
に供給されることは先述の通りである。 一方、かかる燃料電池発電プラントに対し、改質触媒の
還元を行う手段として改質器２の上流側に窒素ガス供給
ライン５および水素ガス供給ライン６が配管されている
。ここで改質運転に先立って改質触媒を還元操作するに
は、弁７を閉、弁８を開とし、まずキャリアガスとして
の窒素ガスを改質反応管２２内に通流させながら改質反
応管２２を昇温し、触媒層温度が１７５〜１８０°Ｃに
昇温した段階で水素ガスを１〜２％程度キャリアガスに
混入して供給し、この状態のまま約１２時間程度キャリ
アガスとしての窒素ガスおよび水素ガスを流し続ける。 これにより例えばＣｕ系の酸化物状態の触媒は次式の反
応により還元される。 ＣｕＯ＋Ｈ２＝Ｃｕ＋Ｈ２０ なおこの還元反応は高い発熱を伴うことから、前記の還
元操作の過程では水素ガスを充分にキャリアガスである
窒素ガスで希釈し、触媒層温度が過度に上昇しないよう
に充分注意する。その後に触媒層を２００〜２１０℃程
度に昇温し、さらに水素ガス濃度を高めた状態でも触媒
層温度が上昇しないことを確認して還元操作を完了する
。 ところで従来の還元方式では、前記したキャリアガスと
しての窒素ガスは改質反応管２２を通過した後にそのま
ま系外に放出していた。このためにキャリアガスの消費
量が膨大な量となる。なお前記還元操作の条件を示すと
第１表の通りである。 第 １ 表 なお上記の改質触媒の還元操作法は従来の化学プラント
等で既に確立している技術であるが、特に先記した小出
力め移動用電源等の燃料電池発電システムの改質器に適
用するには次記のような問題点が残る。すなわち離島用
電源、移動用電源等として発電プラントを現地に据付け
た後に前記した改質触媒の還元操作を行う場合には、多
量の窒素ガスを消費するためにキャリアガスの大容量補
給源が必要となり、その設置を含めて燃料電池発電プラ
ント設備が大形化する他、そのガス補給管理も厄介とな
る。
この発明は上記の点にかんがみなされたものであり、前
記した従来の触媒還元法による設備、並びにその管理上
の難点を解消し、還元操作の際に使用するキャリアガス
の使用量の低減化が図れるようにしたメタノール改質装
置、特にその改質触媒還元手段の回路構成を提供するこ
とを目的とする。
記した従来の触媒還元法による設備、並びにその管理上
の難点を解消し、還元操作の際に使用するキャリアガス
の使用量の低減化が図れるようにしたメタノール改質装
置、特にその改質触媒還元手段の回路構成を提供するこ
とを目的とする。
北記目的を達成するために、この発明は改質運転に先立
ち酸化物状態にある改質触媒を還元操作する手段として
、改質触媒を充填した改質反応管へ外部から改質触媒を
還元する水素ガス、およびそのキャリアガスを供給する
水素ガス供給ライン。 キャリアガス供給ラインと、改質反応管の出口から流出
したキャリアガスを再び入口側に還流させるキャリアガ
ス還流ラインとを備え、還元操作の過程で改質反応管に
流すキャリアガスの使用量を大幅に節減させて設備面、
キャリアガスの補給管理を含めてコストの低減化が図れ
るようにしたものである。
ち酸化物状態にある改質触媒を還元操作する手段として
、改質触媒を充填した改質反応管へ外部から改質触媒を
還元する水素ガス、およびそのキャリアガスを供給する
水素ガス供給ライン。 キャリアガス供給ラインと、改質反応管の出口から流出
したキャリアガスを再び入口側に還流させるキャリアガ
ス還流ラインとを備え、還元操作の過程で改質反応管に
流すキャリアガスの使用量を大幅に節減させて設備面、
キャリアガスの補給管理を含めてコストの低減化が図れ
るようにしたものである。
第１図、第３図はそれぞれ燃料電池発電プラントのメタ
ノール改質装置を対象としたこの発明の異なる実施例の
系統図を示すものであり、第４図と同一機器には同じ符
号が付しである。まず第１図の実施例では、第４図に示
したギヤリアガスとしての窒素ガス供給うイン５．およ
び還元剤である水素ガスの供給ライン６に加えて、改質
反応管２２の出口側と窒素ガス供給ライン５との間を結
んで窒素ガス還流ライン９が配管されている。なお１０
、１１は還流ライン９の分岐点に介装した開閉弁、１２
は改質反応管２２の入口、出口側を還流するガス中の水
素ガス量を検出するガス分析計である。 次に上記構成においてメタノールの改質運転に先立って
行う酸化物状態にある改質触媒の還元操作に付いて説明
すると、まず改質器２の炉内に熱媒を流して改質反応管
２２を昇温した状態で弁８゜１０を開いて窒素ガス源よ
りキャリアガスとしての窒素ガスを系内に送り込み、改
質反応管２２→キヤリアガス還流ライン９を通じて窒素
ガスを循環させながら改質層温度を１７０〜１８０’ｃ
に保つ。次にこの温度状態を維持しつつ水素ガス源より
還元剤としての水素ガスを１〜２モル％の割合で系内に
供給し、窒素ガスに乗せて改質反応管２２内に導入する
。これにより先述したように改質触媒２１の還元が開始
されるようになる。ここで触媒の還元反応が進行してい
る間は改質反応管２２内に供給された水素ガスは全て還
元反応に消費されるので改質反応管２２の出口から心才
窒素ガスのみが流出し、その窒素ガスは還流ライン９を
経て再循環通流される。そして改質触媒２１が充分に還
元されると還元反応が行われなくなるので水素ガスが改
質反応管２２の出口側に出現するようになる。したがっ
て還元操作の過程でガス分析計１２により改質反応管２
２の入口および出口側を流れるガス中の水素ガス量を計
測監視することにより還元終了を確認することができ、
還元操作の終了により弁８，１０を閉、弁７．１１を開
にして次のメタノール改質運転に備える。なおこの還元
操作のプロセスおよびその過程での温度推移を第２図に
、また還元操作の条件を次記の第２表に示す。 第 ２ 表 第２表から明らかなように、還元操作期間中にキャリア
ガスとしての窒素ガスを循環送流することにより、キャ
リアガスとしての窒素ガス消費量は第４図に示した従来
の方式と比べて１／１０に低減できることができた。 次に第３図に別な実施例を示す。第１図に示した実施例
ではキャリアガスとして窒素ガスを使用した例を示した
が、この実施例ではキャリアガスとして発電プラント内
の純水設備を利用し、純水を加熱して得たスチームをキ
ャリアガスとして水素ガスを送り込みながら改質触媒２
１の還元を行うものである。なお図中１３が改質反応管
２２の出Ｉ］側とスチーム供給ライン４のポンプ入口側
との間に接続配管したスチームの還流ライン、１４は該
還流ライン１３内に介装したスチーム凝縮用の冷却器で
ある。 かかる構成での改質触媒２１の還元操作は、第１図の場
合と同様に熱媒により改質反応管２２を加熱し、この状
態で純水をスチームに変えて改質反応管２２に導入する
とともにその出口側でスチームを冷却器１４により水に
戻した後に再びスチーム供給ライン４に戻して再循環さ
せ、ここで改質触媒層温度を１７０〜１８０℃に保持し
た状態で水素ガス供給ライン６より水素ガスを供給して
改質触媒を還元する。なお還元終了の確認は完配実施例
と同様にガス分析計１２での水素ガス量の１測により行
う。 また実験により確認したところでは、還元操作期間中に
消費した純水量は３００Ｋｇ／ ｒｒｒ−触媒、であっ
た。
ノール改質装置を対象としたこの発明の異なる実施例の
系統図を示すものであり、第４図と同一機器には同じ符
号が付しである。まず第１図の実施例では、第４図に示
したギヤリアガスとしての窒素ガス供給うイン５．およ
び還元剤である水素ガスの供給ライン６に加えて、改質
反応管２２の出口側と窒素ガス供給ライン５との間を結
んで窒素ガス還流ライン９が配管されている。なお１０
、１１は還流ライン９の分岐点に介装した開閉弁、１２
は改質反応管２２の入口、出口側を還流するガス中の水
素ガス量を検出するガス分析計である。 次に上記構成においてメタノールの改質運転に先立って
行う酸化物状態にある改質触媒の還元操作に付いて説明
すると、まず改質器２の炉内に熱媒を流して改質反応管
２２を昇温した状態で弁８゜１０を開いて窒素ガス源よ
りキャリアガスとしての窒素ガスを系内に送り込み、改
質反応管２２→キヤリアガス還流ライン９を通じて窒素
ガスを循環させながら改質層温度を１７０〜１８０’ｃ
に保つ。次にこの温度状態を維持しつつ水素ガス源より
還元剤としての水素ガスを１〜２モル％の割合で系内に
供給し、窒素ガスに乗せて改質反応管２２内に導入する
。これにより先述したように改質触媒２１の還元が開始
されるようになる。ここで触媒の還元反応が進行してい
る間は改質反応管２２内に供給された水素ガスは全て還
元反応に消費されるので改質反応管２２の出口から心才
窒素ガスのみが流出し、その窒素ガスは還流ライン９を
経て再循環通流される。そして改質触媒２１が充分に還
元されると還元反応が行われなくなるので水素ガスが改
質反応管２２の出口側に出現するようになる。したがっ
て還元操作の過程でガス分析計１２により改質反応管２
２の入口および出口側を流れるガス中の水素ガス量を計
測監視することにより還元終了を確認することができ、
還元操作の終了により弁８，１０を閉、弁７．１１を開
にして次のメタノール改質運転に備える。なおこの還元
操作のプロセスおよびその過程での温度推移を第２図に
、また還元操作の条件を次記の第２表に示す。 第 ２ 表 第２表から明らかなように、還元操作期間中にキャリア
ガスとしての窒素ガスを循環送流することにより、キャ
リアガスとしての窒素ガス消費量は第４図に示した従来
の方式と比べて１／１０に低減できることができた。 次に第３図に別な実施例を示す。第１図に示した実施例
ではキャリアガスとして窒素ガスを使用した例を示した
が、この実施例ではキャリアガスとして発電プラント内
の純水設備を利用し、純水を加熱して得たスチームをキ
ャリアガスとして水素ガスを送り込みながら改質触媒２
１の還元を行うものである。なお図中１３が改質反応管
２２の出Ｉ］側とスチーム供給ライン４のポンプ入口側
との間に接続配管したスチームの還流ライン、１４は該
還流ライン１３内に介装したスチーム凝縮用の冷却器で
ある。 かかる構成での改質触媒２１の還元操作は、第１図の場
合と同様に熱媒により改質反応管２２を加熱し、この状
態で純水をスチームに変えて改質反応管２２に導入する
とともにその出口側でスチームを冷却器１４により水に
戻した後に再びスチーム供給ライン４に戻して再循環さ
せ、ここで改質触媒層温度を１７０〜１８０℃に保持し
た状態で水素ガス供給ライン６より水素ガスを供給して
改質触媒を還元する。なお還元終了の確認は完配実施例
と同様にガス分析計１２での水素ガス量の１測により行
う。 また実験により確認したところでは、還元操作期間中に
消費した純水量は３００Ｋｇ／ ｒｒｒ−触媒、であっ
た。
以上述べたようにこの発明によれば、改質運転に先立ち
酸化物状態にある改質触媒を還元操作する手段として、
改質触媒を充填した改質反応管へ外部から改質触媒を還
元する水素ガス、およびそのキャリアガスを供給する水
素ガス供給ライン。 キャリアガス供給ラインと、改質反応管の出口から流出
したキャリアガスを再び入口側に還流させるキャリアガ
ス還流ラインとを設け、改質触媒の還元操作中に供給し
たキャリアガスを改質反応管を出た後にそのまま系外に
放出することなく再び還流して再使用するようにしたこ
とにより、従来の方式と比べてキャリアガスの使用量を
大幅に節減することができ、したがって還元操作に必要
なガス貯蔵設備、キャリアガスの消費量等を含め、特に
移動用電源、離島用電源等の小出力燃料電池発電プラン
トに対して設備面、ランニングコスト面で有利なメタノ
ール改質装置を提供することができる。
酸化物状態にある改質触媒を還元操作する手段として、
改質触媒を充填した改質反応管へ外部から改質触媒を還
元する水素ガス、およびそのキャリアガスを供給する水
素ガス供給ライン。 キャリアガス供給ラインと、改質反応管の出口から流出
したキャリアガスを再び入口側に還流させるキャリアガ
ス還流ラインとを設け、改質触媒の還元操作中に供給し
たキャリアガスを改質反応管を出た後にそのまま系外に
放出することなく再び還流して再使用するようにしたこ
とにより、従来の方式と比べてキャリアガスの使用量を
大幅に節減することができ、したがって還元操作に必要
なガス貯蔵設備、キャリアガスの消費量等を含め、特に
移動用電源、離島用電源等の小出力燃料電池発電プラン
トに対して設備面、ランニングコスト面で有利なメタノ
ール改質装置を提供することができる。
第１図、第３図はそれぞれ燃料電池発電プラン１−を対
象としたこの発明の異なる実施例を示す還元操作手段の
系統図、第２図は第１図における触媒還元操作のプロセ
スおよびその過程の温度推移図、第４図は従来における
還元操作手段の系統図である。各図において、
象としたこの発明の異なる実施例を示す還元操作手段の
系統図、第２図は第１図における触媒還元操作のプロセ
スおよびその過程の温度推移図、第４図は従来における
還元操作手段の系統図である。各図において、
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）メタノールを改質原料とし、水蒸気の存在下で改質
触媒との接触反応によりメタノールを改質するメタノー
ル改質装置において、改質運転に先立ち酸化物状態にあ
る改質触媒を還元操作する手段として、改質触媒を充填
した改質反応管へ外部から改質触媒を還元する水素ガス
、およびそのキャリアガスを供給する水素ガス供給ライ
ン、キャリアガス供給ラインと、改質反応管の出口から
流出したキャリアガスを再び入口側に還流させるキャリ
アガス還流ラインとを設けたことを特徴とするメタノー
ル改質装置。 ２）特許請求の範囲第１項記載のメタノール改質装置に
おいて、キャリアガスが窒素ガスであることを特徴とす
るメタノール改質装置。 ３）特許請求の範囲第１項記載のメタノール改質装置に
おいて、キャリアガスが純水より得たスチームであるこ
とを特徴とするメタノール改質装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61189044A JPS6344934A (ja) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | メタノ−ル改質装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61189044A JPS6344934A (ja) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | メタノ−ル改質装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6344934A true JPS6344934A (ja) | 1988-02-25 |
Family
ID=16234351
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61189044A Pending JPS6344934A (ja) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | メタノ−ル改質装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6344934A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02132771A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-22 | Yamaha Motor Co Ltd | 燃料電池 |
| EP0884273A1 (de) * | 1997-06-13 | 1998-12-16 | dbb fuel cell engines GmbH | Verfahren zum Betrieb einer Methanolreformierungsanlage |
| WO2003033400A1 (en) * | 2001-10-15 | 2003-04-24 | Ballard Generation Systems Inc. | Fuel processing system and method of purging a fuel processing system |
| EP1198020A3 (en) * | 2000-10-12 | 2009-06-03 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fuel cell drive system |
-
1986
- 1986-08-12 JP JP61189044A patent/JPS6344934A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02132771A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-22 | Yamaha Motor Co Ltd | 燃料電池 |
| EP0884273A1 (de) * | 1997-06-13 | 1998-12-16 | dbb fuel cell engines GmbH | Verfahren zum Betrieb einer Methanolreformierungsanlage |
| EP1198020A3 (en) * | 2000-10-12 | 2009-06-03 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fuel cell drive system |
| WO2003033400A1 (en) * | 2001-10-15 | 2003-04-24 | Ballard Generation Systems Inc. | Fuel processing system and method of purging a fuel processing system |
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