JPS6344535A - 廃ガスから1,2−ジクロルエタンを回収する方法および装置 - Google Patents
廃ガスから1,2−ジクロルエタンを回収する方法および装置Info
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- JPS6344535A JPS6344535A JP62195424A JP19542487A JPS6344535A JP S6344535 A JPS6344535 A JP S6344535A JP 62195424 A JP62195424 A JP 62195424A JP 19542487 A JP19542487 A JP 19542487A JP S6344535 A JPS6344535 A JP S6344535A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
- C07C17/093—Preparation of halogenated hydrocarbons by replacement by halogens
- C07C17/15—Preparation of halogenated hydrocarbons by replacement by halogens with oxygen as auxiliary reagent, e.g. oxychlorination
- C07C17/152—Preparation of halogenated hydrocarbons by replacement by halogens with oxygen as auxiliary reagent, e.g. oxychlorination of hydrocarbons
- C07C17/156—Preparation of halogenated hydrocarbons by replacement by halogens with oxygen as auxiliary reagent, e.g. oxychlorination of hydrocarbons of unsaturated hydrocarbons
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- C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
- C07C17/38—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C17/389—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by adsorption on solids
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
童築上の利用分野
本発明は活性炭を通して導かれ、引続き900’Cより
上の温度で燃焼し、ならびに請IflJ4化水累および
塩素から精製される、塩化水素および酸素を用いるエチ
レンのオキシ塩素化による1゜2−ジクロルエタンの製
造の際生じる廃ガスから1,2−ジクロルエタンを完全
に除去2工び回収する連続的方法および装置に関し、そ
の際活性炭から熱い水蒸気で1,2−ジクロルエタンを
除去し、再生する。
上の温度で燃焼し、ならびに請IflJ4化水累および
塩素から精製される、塩化水素および酸素を用いるエチ
レンのオキシ塩素化による1゜2−ジクロルエタンの製
造の際生じる廃ガスから1,2−ジクロルエタンを完全
に除去2工び回収する連続的方法および装置に関し、そ
の際活性炭から熱い水蒸気で1,2−ジクロルエタンを
除去し、再生する。
従来の技術
エチレンのオキシ塩素化に大工業的規準で1゜2−ジク
ロルエタンの回収のために実施する。
ロルエタンの回収のために実施する。
その際使用物質エチレン、炭化水素ガスお工び分子酸素
はほぼ化学童論比で(1: 2 : 0.5 )、しか
し有利にエチレンお工び酸素の過剰で(1:1,8:0
.6J/ス相中デー=r ン(Deacon)−触媒(
たとえばAj303−支持体上0uOj2)で、高めら
れた温度(たとえば200〜250℃)および高められ
た圧力(たとえば1,7〜5.0バールフで1,2−ジ
クロルエタンに反応される。
はほぼ化学童論比で(1: 2 : 0.5 )、しか
し有利にエチレンお工び酸素の過剰で(1:1,8:0
.6J/ス相中デー=r ン(Deacon)−触媒(
たとえばAj303−支持体上0uOj2)で、高めら
れた温度(たとえば200〜250℃)および高められ
た圧力(たとえば1,7〜5.0バールフで1,2−ジ
クロルエタンに反応される。
反応は固定床−または流動床−反応器中で行う。
現代のオキシ4累化方法は、大きな廃プス倉の成立を避
けるために、空気の代わりに純粋酸素で作業する。ここ
では百タイツ国特許 第2718875号お工び同第2742409号明細書
の方法が挙げられて−る。純粋なまたは尚いパーセント
の酸素の使用の際、廃ブス量は、空気の使用の際の通常
の廃ガス1(通常条件下に測定して、1,2−ジクロル
エタ7 トン毎に約800 m” )の2〜1osf)
み(約16〜8077L3/E1,2−ジクロルエタン
ンである。
けるために、空気の代わりに純粋酸素で作業する。ここ
では百タイツ国特許 第2718875号お工び同第2742409号明細書
の方法が挙げられて−る。純粋なまたは尚いパーセント
の酸素の使用の際、廃ブス量は、空気の使用の際の通常
の廃ガス1(通常条件下に測定して、1,2−ジクロル
エタ7 トン毎に約800 m” )の2〜1osf)
み(約16〜8077L3/E1,2−ジクロルエタン
ンである。
反応で域を去つ交後、荷に0・1〜1・0容t%c2H
42工び4〜8谷斂チ02を貧有するガスは、最1)J
に水の噴射にエリ80へ1oct−cに、七のに間接的
に水で35〜40゛0に3よび16局冷却ゾルで1〜1
0“Cに多工程で冷却される。七の際反ろ生成物、主に
1,2−ジクロルエタンおよび水、を十分に麦縮し、他
の加工に供給する。
42工び4〜8谷斂チ02を貧有するガスは、最1)J
に水の噴射にエリ80へ1oct−cに、七のに間接的
に水で35〜40゛0に3よび16局冷却ゾルで1〜1
0“Cに多工程で冷却される。七の際反ろ生成物、主に
1,2−ジクロルエタンおよび水、を十分に麦縮し、他
の加工に供給する。
最後の@稲工楊の後で廃ガスは圧力および温度に相当し
て1,2−ジクロルエタンおよび水蒸気で飽和される。
て1,2−ジクロルエタンおよび水蒸気で飽和される。
これは適用されたA、if!1に相当する未反応エチレ
ン2よび分子酸素、さらにエチレンの燃焼にエリ副生成
物として生じる一一化炭素、洗い流し−および測定目的
のために使用する窒素および、賭場わずかな濃度で易沸
騰性有機物質を含有する。
ン2よび分子酸素、さらにエチレンの燃焼にエリ副生成
物として生じる一一化炭素、洗い流し−および測定目的
のために使用する窒素および、賭場わずかな濃度で易沸
騰性有機物質を含有する。
この廃ガスを圧縮し、分子酸素で10〜60容墓ToO
zに富化しpよび酸素が再びエチレン2よび塩化水素で
1,2−ジクロルエタンに反応する、反志器中へ返還す
る。この循礒から反応系中の圧力の一定保持のための調
1rJ装置を介して、正に、窒素に供給されおよびガス
状副生成物、王に一一化炭虜で形成されるような血で廃
Iスが排出される。
zに富化しpよび酸素が再びエチレン2よび塩化水素で
1,2−ジクロルエタンに反応する、反志器中へ返還す
る。この循礒から反応系中の圧力の一定保持のための調
1rJ装置を介して、正に、窒素に供給されおよびガス
状副生成物、王に一一化炭虜で形成されるような血で廃
Iスが排出される。
西ドイツ国特flf第2400411号明細薔に、廃ガ
スを縦i恢−60〜+50℃、特に−10〜+10℃の
温度で活性炭を通して導き、その際有機不利物の一鄭が
吸収されおよび廃I。スの残りcr)燃焼可能な配分が
500〜2000℃の温度で燃焼される、エチレンのオ
キシ塩素化によるジクロルエタンの大工業的合成の際の
空気汚染廃ガスを除去する方法を記載する。この方法で
はしかし酸素は、特に七の列1および2でのガス分析が
示す二うに(空気窒素に二る強い1釈のためのわずかな
coおよび002− aK ) 有利に空気の形で使用
する。これから生じる大量の憾ゴス童は、方法を、装置
の必要な計測および再生のための高工不ルイーコストの
ために、不1径済にしおよび有機浴剤、たとえばクロシ
ンを用いる(吸収を生体とする従来の方法に対し競走可
能にしない。
スを縦i恢−60〜+50℃、特に−10〜+10℃の
温度で活性炭を通して導き、その際有機不利物の一鄭が
吸収されおよび廃I。スの残りcr)燃焼可能な配分が
500〜2000℃の温度で燃焼される、エチレンのオ
キシ塩素化によるジクロルエタンの大工業的合成の際の
空気汚染廃ガスを除去する方法を記載する。この方法で
はしかし酸素は、特に七の列1および2でのガス分析が
示す二うに(空気窒素に二る強い1釈のためのわずかな
coおよび002− aK ) 有利に空気の形で使用
する。これから生じる大量の憾ゴス童は、方法を、装置
の必要な計測および再生のための高工不ルイーコストの
ために、不1径済にしおよび有機浴剤、たとえばクロシ
ンを用いる(吸収を生体とする従来の方法に対し競走可
能にしない。
西ドイツ国特許第2400411号男#l書の方法では
、廃ガスはむしろi&後の誦縮工aを去る温度で、活性
炭を介して4かれる。沙tl 1ではこれは−5”Oで
あり、その結果ジクロルエタン(1約90%までだけ吸
収される。廃ガス中に含有された水蒸気は水の露点の近
くで同時に1゜2−ジクロルエタンと共に活性炭から吸
収されおよび有機物質、ここでは殊に1,2−ジクロル
エタンの吸収性は減少する。
、廃ガスはむしろi&後の誦縮工aを去る温度で、活性
炭を介して4かれる。沙tl 1ではこれは−5”Oで
あり、その結果ジクロルエタン(1約90%までだけ吸
収される。廃ガス中に含有された水蒸気は水の露点の近
くで同時に1゜2−ジクロルエタンと共に活性炭から吸
収されおよび有機物質、ここでは殊に1,2−ジクロル
エタンの吸収性は減少する。
その池に水蒸気飽和ガス00℃エリ下の温度への冷却は
氷の形成に導き、これは減個を短時間内に停止しお工び
工程の進行を不可能にする。
氷の形成に導き、これは減個を短時間内に停止しお工び
工程の進行を不可能にする。
発明を達成するための手段
1,2−ジクロルエタンで負荷さした、1〜10℃の温
度を有する廃ガスを、水のそのつどの露点の少なくとも
20′c上の温度に昇己しおよび活性炭を介して導く場
合、主に純粋な敏素で作業するオキシ塩素化方法の1M
1,2−:/クロルエタンが完全て排出された廃ガスか
ら回収されることが鷹異的にも見出された。
度を有する廃ガスを、水のそのつどの露点の少なくとも
20′c上の温度に昇己しおよび活性炭を介して導く場
合、主に純粋な敏素で作業するオキシ塩素化方法の1M
1,2−:/クロルエタンが完全て排出された廃ガスか
ら回収されることが鷹異的にも見出された。
さらに本発明の方法は有利におよび選択的に、a)1,
2−7クロルエタンで負荷された廃ガスな25〜55゛
0に加熱し; b)少なくとも1200が/IのBETによる活性減面
を肩する活性炭を使用し; a)活性炭が、8〜16時間の時間でそのつど1つの帯
域が1,2−ジクロルエタンを廃ガスから吸収し、一方
他の帯域が三つの工程で再生される、2つの同種の帯域
に配置される;a)1,2−ジクロルエタン成層活性炭
−帯域中の廃ガスの滞留時間が少なくとも10.有利に
20〜60秒である; ・)1,2−ジクロルエタンが装入された活性炭−帯域
が最初の再生工程で4〜10バールの水蒸気を送り込ま
れ、1,2−ジクロルエタンを除去し、第二の再生工程
で1,2−ジクロルエタン不含のおよび100〜150
℃に加熱された廃ガスに乾燥し、第三の再生工程で1,
2−ジクロルエタン不含の廃ガスを冷間吹込みし、凝縮
された1、2−ジクロルエタンおよび蒸気凝縮物をオキ
シ塩素化に供給しおよび廃ガスを燃焼に供給する; f)再生工程から次のおよび一方から他の活性炭−帯域
への功り換えが完全に自動的に時間プログラムから制御
される ことを特徴とする。
2−7クロルエタンで負荷された廃ガスな25〜55゛
0に加熱し; b)少なくとも1200が/IのBETによる活性減面
を肩する活性炭を使用し; a)活性炭が、8〜16時間の時間でそのつど1つの帯
域が1,2−ジクロルエタンを廃ガスから吸収し、一方
他の帯域が三つの工程で再生される、2つの同種の帯域
に配置される;a)1,2−ジクロルエタン成層活性炭
−帯域中の廃ガスの滞留時間が少なくとも10.有利に
20〜60秒である; ・)1,2−ジクロルエタンが装入された活性炭−帯域
が最初の再生工程で4〜10バールの水蒸気を送り込ま
れ、1,2−ジクロルエタンを除去し、第二の再生工程
で1,2−ジクロルエタン不含のおよび100〜150
℃に加熱された廃ガスに乾燥し、第三の再生工程で1,
2−ジクロルエタン不含の廃ガスを冷間吹込みし、凝縮
された1、2−ジクロルエタンおよび蒸気凝縮物をオキ
シ塩素化に供給しおよび廃ガスを燃焼に供給する; f)再生工程から次のおよび一方から他の活性炭−帯域
への功り換えが完全に自動的に時間プログラムから制御
される ことを特徴とする。
本発明はさらに、2つの同種の、画直に配置され、その
つど上部および下部に保合導管により橋をかけられ、活
性炭で充填されたシリンダー状の、その高さ対直径の比
が5:1〜10:1であり、その際吸収器の活性炭量の
吸収容器が他の吸収器中の同じ活性炭量の再生のために
十分である、吸収器;双方の結合導管で1つずつの四方
向弁、オキシ塩素化装置から下部の四方向弁への1,2
−ジクロルエタン含有廃ガスの第一供給導管;上−四方
向弁から燃焼炉への1,2−ジクロルエタン不含廃ガス
の排出導管;活性炭の交互の脱着のための熱蒸気ならび
に税収された活性炭の乾燥または冷間吹き込みのための
1,2−ジクロルエタン不含廃ガスの運搬 。
つど上部および下部に保合導管により橋をかけられ、活
性炭で充填されたシリンダー状の、その高さ対直径の比
が5:1〜10:1であり、その際吸収器の活性炭量の
吸収容器が他の吸収器中の同じ活性炭量の再生のために
十分である、吸収器;双方の結合導管で1つずつの四方
向弁、オキシ塩素化装置から下部の四方向弁への1,2
−ジクロルエタン含有廃ガスの第一供給導管;上−四方
向弁から燃焼炉への1,2−ジクロルエタン不含廃ガス
の排出導管;活性炭の交互の脱着のための熱蒸気ならび
に税収された活性炭の乾燥または冷間吹き込みのための
1,2−ジクロルエタン不含廃ガスの運搬 。
のための、上部の四方向弁への、閉鎖弁を有する第二の
供給導管;第一の排出導管お工び第二の供l/a4管の
間の、熱交換器を有する1、2−ジクロルエタン不含の
廃ガスのための第三の結@−導管;融劇された1、2−
ジクロルエタンおよび水の分離および同時の相分離のた
めの、下部の四方向弁から、分離装置への、コンデンサ
を有する1、2−ジクロルエタン含有熱蒸気ならびて水
蒸気飽和Aガスの第二の排出導管を特徴とする、本発明
による方法の連続的実施のための装置に関する。
供給導管;第一の排出導管お工び第二の供l/a4管の
間の、熱交換器を有する1、2−ジクロルエタン不含の
廃ガスのための第三の結@−導管;融劇された1、2−
ジクロルエタンおよび水の分離および同時の相分離のた
めの、下部の四方向弁から、分離装置への、コンデンサ
を有する1、2−ジクロルエタン含有熱蒸気ならびて水
蒸気飽和Aガスの第二の排出導管を特徴とする、本発明
による方法の連続的実施のための装置に関する。
本発明の装置はさらに有利にお二び選択的に、g)分離
装置から燃焼炉への1,2−ジクロルエタン不含の廃ブ
スの第三の排出導管;h)分4装置のための、位置保持
調節装置を有する、分#!i装置からオキシ塩素化表置
への1゜2−ジクロルエタンお工び凝−物の第四ノ排出
導管により特徴づけられる。
装置から燃焼炉への1,2−ジクロルエタン不含の廃ブ
スの第三の排出導管;h)分4装置のための、位置保持
調節装置を有する、分#!i装置からオキシ塩素化表置
への1゜2−ジクロルエタンお工び凝−物の第四ノ排出
導管により特徴づけられる。
本発明による活性炭の3工程−再生は、約100’O(
約1バール)の水蒸気での再生だけが企図されている、
西ドイツm特許M 2400411号明癲書における装
置とは着しく典なる。それに対して本発明の方法は第1
工程で主に熱いつまり4〜10バールの水蒸気を用いる
再生、第2工程で熱い廃ガスでの乾燥および第3工程で
冷い、1,2−ジクロルエタン不含廃ブスでの冷間吹き
込みを企図する。回収され九1,2一工程で、予め乾燥
および冷間吹き込みのために活性炭を介して導かれた1
、2−ジクロルエタン不含Aガスにぶる、新たな1,2
−ジクロルエタン吸収は行われない。
約1バール)の水蒸気での再生だけが企図されている、
西ドイツm特許M 2400411号明癲書における装
置とは着しく典なる。それに対して本発明の方法は第1
工程で主に熱いつまり4〜10バールの水蒸気を用いる
再生、第2工程で熱い廃ガスでの乾燥および第3工程で
冷い、1,2−ジクロルエタン不含廃ブスでの冷間吹き
込みを企図する。回収され九1,2一工程で、予め乾燥
および冷間吹き込みのために活性炭を介して導かれた1
、2−ジクロルエタン不含Aガスにぶる、新たな1,2
−ジクロルエタン吸収は行われない。
次に本発明および殊に本発明の装置を添付の詳
フロー7−トな用いて棹述する。
オキシ塩素化装置1から圧力保持弁2を介して排出され
た廃ガスは4f3中加熱−装置4を用いて水の露点エリ
1少なくとも20゛Cに加熱されおよび四方向弁5によ
り吸収器6に導かれ、そこで活性炭での吸収にエリ1,
2−ジクロルエタンが分離される。これが吸収器10の
再生のために必要とされずおLびそれにエリ前もってこ
れを通して導かれているかぎり、これはその後四方向弁
7および導管8を介して燃焼装置9に流れる。吸収−6
への自動切り咲え後すぐに、蒸気弁11の開放による吸
収器1o中での活性炭の再生を開始する。4〜10バー
ルの蒸気が専管12および四方向弁rK二り上から下へ
吸収器10を通って流れおLび1,2−ジクロルエタン
が活性炭から追い出される。1,2−ジクロルエタンお
Lび蒸気は四方向弁5および導管13を通ってコンデン
サ14中に達し、そこで双方は完全に凝縮し、分離装置
15中へ流出する。そこで相分離を行い、そのvA異な
る濃度に基づき1,2−2クールエタンが下帥相をおよ
びkX20が上部相を形成する。それによりポンプ16
および位置保持B14i装置11を用いて1,2−ジク
ロルエタンが最初にお工び即座に、しかし水の一帥の後
で、JG−118を介してオキ返 シ塩素化装置1中へ反還される。分離装置15中に安定
な相として常に水の一帥のみが存在する。
た廃ガスは4f3中加熱−装置4を用いて水の露点エリ
1少なくとも20゛Cに加熱されおよび四方向弁5によ
り吸収器6に導かれ、そこで活性炭での吸収にエリ1,
2−ジクロルエタンが分離される。これが吸収器10の
再生のために必要とされずおLびそれにエリ前もってこ
れを通して導かれているかぎり、これはその後四方向弁
7および導管8を介して燃焼装置9に流れる。吸収−6
への自動切り咲え後すぐに、蒸気弁11の開放による吸
収器1o中での活性炭の再生を開始する。4〜10バー
ルの蒸気が専管12および四方向弁rK二り上から下へ
吸収器10を通って流れおLび1,2−ジクロルエタン
が活性炭から追い出される。1,2−ジクロルエタンお
Lび蒸気は四方向弁5および導管13を通ってコンデン
サ14中に達し、そこで双方は完全に凝縮し、分離装置
15中へ流出する。そこで相分離を行い、そのvA異な
る濃度に基づき1,2−2クールエタンが下帥相をおよ
びkX20が上部相を形成する。それによりポンプ16
および位置保持B14i装置11を用いて1,2−ジク
ロルエタンが最初にお工び即座に、しかし水の一帥の後
で、JG−118を介してオキ返 シ塩素化装置1中へ反還される。分離装置15中に安定
な相として常に水の一帥のみが存在する。
先に述べられた時間款、第1再生工程は自動的に終了さ
れおよび第2再生工程、即ち活性炭の乾燥が次のLうに
導入される;蒸気vI4節弁11を閉鎖し;蒸気調節弁
19を開放し;調節弁20を開放し;FAi弁2弁上1
鎖する。
れおよび第2再生工程、即ち活性炭の乾燥が次のLうに
導入される;蒸気vI4節弁11を閉鎖し;蒸気調節弁
19を開放し;調節弁20を開放し;FAi弁2弁上1
鎖する。
吸収器6中で1,2−1’クロルエタンを除去された廃
ブスはそれにより向きを変えられおよび導−#22を介
して、弁20.熱交換器23、導管12および吸収器1
θにより100〜150’C)に加熱された四方向弁1
およびその後四方向弁5.4管13、コンデンサ14、
分離!tit15、導管24および8を介しく燃焼装f
9中へ流れる。時間プログラムにより制御して蒸気調節
弁19を閉鎖しおよび吸収器10中の活性炭が廃ガスを
用いて上記と同様の方法で、同様に時間制御されて双方
の四方向弁5お工びTが他の吸収器に切り換わり、新し
い経過が始lる前に、第三再生工程で冷却される。
ブスはそれにより向きを変えられおよび導−#22を介
して、弁20.熱交換器23、導管12および吸収器1
θにより100〜150’C)に加熱された四方向弁1
およびその後四方向弁5.4管13、コンデンサ14、
分離!tit15、導管24および8を介しく燃焼装f
9中へ流れる。時間プログラムにより制御して蒸気調節
弁19を閉鎖しおよび吸収器10中の活性炭が廃ガスを
用いて上記と同様の方法で、同様に時間制御されて双方
の四方向弁5お工びTが他の吸収器に切り換わり、新し
い経過が始lる前に、第三再生工程で冷却される。
実施例
例 1
2−コン−触媒(たとえは0uOj2 / AJ203
)で充填された流動体反応器中へ、0214、HCl
およびC2が約1 : 1,9 : 0.6の比で供給
されおよび220℃おLび4バールで反応される。
)で充填された流動体反応器中へ、0214、HCl
およびC2が約1 : 1,9 : 0.6の比で供給
されおよび220℃おLび4バールで反応される。
その際オキシ塩素化にふり主に1,2−ジクロルエタン
および水が生じる。Hogができるかぎり完全に反応し
およびそこで装置での腐蝕を避けるために、’2H4お
よびC4が過剰で適用される。
および水が生じる。Hogができるかぎり完全に反応し
およびそこで装置での腐蝕を避けるために、’2H4お
よびC4が過剰で適用される。
反応器室を去った後、反応ガスは第−凝縮工程中場合に
よりアルカリ性にされた水の噴射により90℃に冷却さ
れる。その後反応ガスは第三凝縮工程中、最初に水で6
8℃に、そのtkfルで7℃に冷却されおよびその際1
,2−ジクロルエタンおよび水が十分凝縮される。第三
凝縮工程の後で7℃で生じるガスは少量で出発ガスを用
いておよび洗い流し−お工び測定目的のために反応器中
に供給されおよび徐々に富化する、’2ならびに反応の
際副生成物としてaag4の燃焼にエリ生じおよび同様
に新規形成および排出の間の平衝が達成されるまで富化
される、COおぷびC02を貧有rる。ガスはさらに適
用される過MI K 、Tfl当して、0.378k
S OHa オニび5.9容′1に%o2お二びく1谷
i′チ易沸騰性有機副生成物を含有する。その他にこれ
は圧力および温度に相当して1,2−ジクロルエタンお
Lび水で飽和される。
よりアルカリ性にされた水の噴射により90℃に冷却さ
れる。その後反応ガスは第三凝縮工程中、最初に水で6
8℃に、そのtkfルで7℃に冷却されおよびその際1
,2−ジクロルエタンおよび水が十分凝縮される。第三
凝縮工程の後で7℃で生じるガスは少量で出発ガスを用
いておよび洗い流し−お工び測定目的のために反応器中
に供給されおよび徐々に富化する、’2ならびに反応の
際副生成物としてaag4の燃焼にエリ生じおよび同様
に新規形成および排出の間の平衝が達成されるまで富化
される、COおぷびC02を貧有rる。ガスはさらに適
用される過MI K 、Tfl当して、0.378k
S OHa オニび5.9容′1に%o2お二びく1谷
i′チ易沸騰性有機副生成物を含有する。その他にこれ
は圧力および温度に相当して1,2−ジクロルエタンお
Lび水で飽和される。
含水量は問題にされず、そこで反応ガスは容量チで次の
定量的組成を有する: kX2 121 F]、23ム
r 2,8 2,302
5.9 6−1N2
55.9 5丘9oH,0,056α03
7 ゜。 2.9 2.9002
32.5 36.30zH4Q、6
7 α42 02ji6 0.23 α24o
a3ol+aa、=akioj G、38
Q、02a2m’、at +0d30HO< L]、
02 < u、021,2−ジクロルエタン
1,0 (1ppmこれは約6バールに圧縮さ
れ、02で20容量−〇2に富化されおよび再びo2が
新たに反ろする、オキシ塩素化反応器中に供給される。
定量的組成を有する: kX2 121 F]、23ム
r 2,8 2,302
5.9 6−1N2
55.9 5丘9oH,0,056α03
7 ゜。 2.9 2.9002
32.5 36.30zH4Q、6
7 α42 02ji6 0.23 α24o
a3ol+aa、=akioj G、38
Q、02a2m’、at +0d30HO< L]、
02 < u、021,2−ジクロルエタン
1,0 (1ppmこれは約6バールに圧縮さ
れ、02で20容量−〇2に富化されおよび再びo2が
新たに反ろする、オキシ塩素化反応器中に供給される。
圧縮前に、反応器お工びガス循環中で圧力を一定に保つ
、圧力調節装置を介して、正確に、不活性ガスお二びガ
ス状副生成物の増加に相当する量が廃ガスとして排出さ
れる。この例で、これは通常条件(0℃、1,013バ
ール)下ニ計算して、1,2−ジクロルエタン を当り
廃ゴス70rrL3に相当して、900 m37 h廃
ガスである。
、圧力調節装置を介して、正確に、不活性ガスお二びガ
ス状副生成物の増加に相当する量が廃ガスとして排出さ
れる。この例で、これは通常条件(0℃、1,013バ
ール)下ニ計算して、1,2−ジクロルエタン を当り
廃ゴス70rrL3に相当して、900 m37 h廃
ガスである。
加熱工程でこの廃ガスは7℃から1,7バールで水の露
点二り上60℃に、即ち23°0に加熱されおよびそれ
に=す1,2−ジクロルエタンのための活性炭の吸収容
量範囲は蝦適にされる。
点二り上60℃に、即ち23°0に加熱されおよびそれ
に=す1,2−ジクロルエタンのための活性炭の吸収容
量範囲は蝦適にされる。
その後腐ガスは双方の、1400m”/IiのBffi
’l’−表面を有する活性炭で充填されたシリンダー状
吸収器(高さ7−Om ;直径0−9 m ;容積4.
45m3;高さ;直径の比= 7.7 : 1 )を通
して導かれお工びその@1,2−ジクはルエタンは完全
に、< 1 ppmに除去される。ガス分析が示す工う
に、また塩化メチルお工び塩化メチルが活性炭から吸収
され、お工び水蒸気で再び脱着され、しかしその回収は
重要でない。
’l’−表面を有する活性炭で充填されたシリンダー状
吸収器(高さ7−Om ;直径0−9 m ;容積4.
45m3;高さ;直径の比= 7.7 : 1 )を通
して導かれお工びその@1,2−ジクはルエタンは完全
に、< 1 ppmに除去される。ガス分析が示す工う
に、また塩化メチルお工び塩化メチルが活性炭から吸収
され、お工び水蒸気で再び脱着され、しかしその回収は
重要でない。
その後腐ガスは直接または再生のために必要な場合、第
2吸収器を介してさらに処理するために燃焼装置中に導
かれる。廃ガスが大気中へ出る前に、燃焼マツフル中〉
900℃の温度で残りの有機成分が失われお工び後接さ
れた洗浄でHotお二び塩素が除去される。
2吸収器を介してさらに処理するために燃焼装置中に導
かれる。廃ガスが大気中へ出る前に、燃焼マツフル中〉
900℃の温度で残りの有機成分が失われお工び後接さ
れた洗浄でHotお二び塩素が除去される。
吸収器として、その間に他の吸収器を再生するために、
1,2−ジクロルエタンの吸収器の吸収容量が時間的に
十分である工うK、その容量が設計されている、2つの
同種の容器が使用される。吸収から再生への吸収器の切
り換えは、2つの四方向弁を用いて12時間間隔で自動
的に時間プログラム制御して行う。そのつど吸収器の一
方がまた作業しており、他方もう一方は第三工程で再生
される。
1,2−ジクロルエタンの吸収器の吸収容量が時間的に
十分である工うK、その容量が設計されている、2つの
同種の容器が使用される。吸収から再生への吸収器の切
り換えは、2つの四方向弁を用いて12時間間隔で自動
的に時間プログラム制御して行う。そのつど吸収器の一
方がまた作業しており、他方もう一方は第三工程で再生
される。
第1工@:8バールの蒸気を用いる1、2−ジ/ Hル
エ/ンf)脱M。1,21’クロルエタンお工び蒸気は
十分に凝縮されおよび分離装置に去り、そこでこれはお
互いの不II性お工びその異なる濃度のために分離する
。比重の重^1゜2−Pクロルエタンは上部相を形成し
お工び従って分IIl装置中での位置調節に基づき即座
に後処理の丸めにオキシ塩素化装置中へ、上部相の一齢
、水に引aきボンデで戻される。
エ/ンf)脱M。1,21’クロルエタンお工び蒸気は
十分に凝縮されおよび分離装置に去り、そこでこれはお
互いの不II性お工びその異なる濃度のために分離する
。比重の重^1゜2−Pクロルエタンは上部相を形成し
お工び従って分IIl装置中での位置調節に基づき即座
に後処理の丸めにオキシ塩素化装置中へ、上部相の一齢
、水に引aきボンデで戻される。
第2工程:吸収器、コンデンサお二び分離装置を通って
燃焼装置へ流れる、124°Cに加熱された、予め1,
2−ジクロルエタンを除去された廃ガス9007FL”
/ h (通常条件)での活性炭の乾燥。
燃焼装置へ流れる、124°Cに加熱された、予め1,
2−ジクロルエタンを除去された廃ガス9007FL”
/ h (通常条件)での活性炭の乾燥。
第3工程:第2工程に記載されたふうな加熱されていな
い廃ガス(通常条件900 m3/ hs60℃ンでの
冷間吹き込み。
い廃ガス(通常条件900 m3/ hs60℃ンでの
冷間吹き込み。
汐1j2(比較例)
例1にLり方法を行い、しかし通常条件下に計算して1
,2−ジクロルエタン を当り63m’ A Ifスに
相当して860m3/hだげ廃ガスがオキシ塩素化装置
のガス循環から除去される。
,2−ジクロルエタン を当り63m’ A Ifスに
相当して860m3/hだげ廃ガスがオキシ塩素化装置
のガス循環から除去される。
7℃お工び1,7バールの加熱で排出された廃ガスは断
念され、そこで7℃で活性炭の吸収を行う。1,2−ジ
クロルエタンは次のガス分析(容量%)が示す工うに、
0.16容量%までだけ除去される。
念され、そこで7℃で活性炭の吸収を行う。1,2−ジ
クロルエタンは次のガス分析(容量%)が示す工うに、
0.16容量%までだけ除去される。
吸収器前 吸収器後
Ti2LL24 α24
Ar 2.90 2.900
□ 6−00 6.00M2
55.00 55.10og4
α04 0.0400
五〇3.0ao25i2 55.4 c2a、 1151 LL5
002Ha 1121 α2
1am3oz+ci、=aJ1al L3.3
I Q、0402k1501+0r130kIO
(LiO2(LiO21,2−ゾpaルxpン1,Ok
l、13
□ 6−00 6.00M2
55.00 55.10og4
α04 0.0400
五〇3.0ao25i2 55.4 c2a、 1151 LL5
002Ha 1121 α2
1am3oz+ci、=aJ1al L3.3
I Q、0402k1501+0r130kIO
(LiO2(LiO21,2−ゾpaルxpン1,Ok
l、13
図面は本発明の方法お工び装置の1実施例を表わすフロ
ーシートである。
ーシートである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、活性炭を介して導かれおよび引続き900℃より上
の温度で燃焼されならびに結局塩化水素および塩素から
精製され、その際活性炭は熱い水蒸気を用いて1,2−
ジクロルエタンを除去されおよび再生される、塩化水素
および酸素を用いるエチレンのオキシ塩素化による1,
2−ジクロルエタンの製造の際生じる廃ガスから1,2
−ジクロルエタンを完全に除去および回収する連続的方
法において、1,2−ジクロルエタンで負荷された、1
〜10℃の温度を有する廃ガスを、水のそのつどの露点
の少なくとも20℃上の温度に加熱しおよび活性炭を通
して導くことを特徴とする、廃ガスから1,2−ジクロ
ルエタンを回収する方法。 2、1,2−ジクロルエタンで負荷された廃ガスを25
〜55℃上に加熱する、特許請求の範囲1項記載の方法
。 3、少なくとも1200m^2/gのBET活性表面を
有する活性炭を使用する、特許請求の範囲第1項または
第2項記載の方法。 4、活性炭が2つの同種の帯域に配置され、そのうち8
〜16時間の間隔でそのつど1つの帯域が廃ガスから1
,2−ジクロルエタンを吸収し、一方他の帯域は3工程
で再生される、特許請求の範囲1項から第3項までのい
ず れか1項記載の方法。 5、1,2−ジクロルエタン吸収活性炭−帯域中の廃ガ
スの滞留時間が少なくとも10秒である、特許請求の範
囲第4項記載の方法。 6、1,2−ジクロルエタンが供給された活性炭−帯域
が第一再生工程で4〜10バールの水蒸気を送りこまれ
および1,2−ジクロルエタンを除去され、第二の再生
工程で1,2−ジクロルエタン不含のおよび100〜1
50℃に加熱された廃ガスで乾燥され、第三の再生工程
で1,2−ジクロルエタン不含の廃ガスを冷間吹き込み
し、凝縮された1,2−ジクロルエタンおよび蒸気凝縮
物がオキシ塩素化中へ戻されおよび廃ガスを燃焼に供給
される、特許請求の範囲第4項または第5項記載の方法
。 7、一つの再生工程から次へのおよび一方から他の活性
炭帯域への切り換えが完全に自動的に時間プログラムか
ら制御される、特許請求の範囲第4項から第6項までの
いずれか1項記載の方法。 8、活性炭を介して導かれおよび引続き900℃より上
の温度で燃焼されならびに結局塩化水素および塩素から
精製され、その際活性炭は熱い水蒸気を用いて1,2−
ジクロルエタンを除去されおよび再生される、塩化水素
および酸素を用いるエチレンのオキシ塩素化による1,
2−ジクロルエタンの製造の際生じる廃ガスから1,2
−ジクロルエタンを完全に除去および回収する方法の連
続的実施のための装置において、2つの同種の、垂直に
配置された、そのつど上部および下部で、結合導管によ
り橋かけされた、活性炭で充填され、その高さ対直径の
比が5:1〜10:1であり、吸収器の活性炭量の吸収
容量が他の吸収器中の同じ活性炭量の再生のために時間
的に十分である吸収器(6、10);双方の結合導管中
各々1つの四方向弁(5、7);オキシ塩素化装置(1
)から下部の四方向弁(5)への1,2−ジクロルエタ
ン含有廃ガスの供給導管(3)、供給導管(3)中での
加熱装置(4);上部の四方向弁(7)から燃焼炉(9
)への1,2−ジクロルエタン不含廃ガスの第一排出導
管(8);活性炭の交互の脱着のための熱蒸気ならびに
脱着された活性炭の乾燥または冷間吹き込みのための1
,2−ジクロルエタン不含廃ガスの運搬のための、上部
の一方向弁(7)への、閉鎖弁(11)を有する第二供
給導管(12);第一排出導管(8)および第二供給導
管(12)の間の、熱交換器(23)を有する、1,2
−ジクロルエタン不言の廃ガスの第三結合導管(22)
;凝縮された1,2−ジクロルエタンおよび水の分離お
よび同時の相分離のための、下部の四方向弁(5)から
分離装置(15)ヘの、コンデンサ(14)を有する1
,2−ジクロルエタン含有熱蒸気ならびに水蒸気飽和廃
ガスの第二排出導管(13)により特徴づけられる、廃
ガスから1,2−ジクロルエタンを回収するための装置
。 9、分離装置(15)から燃焼炉(9)への、1,2−
ジクロルエタン不含廃ガス用の第三の排出導管(24)
が存在する、特許請求の範囲第8項記載の装置。 10、分離装置(15)から、分離装置(15)のため
の位置保持調節装置(11)を有するオキシ塩素化装置
(1)への、1,2−ジクロルエタンおよび凝縮のため
の第四の排出 導管(18)が存在する、特許請求の範囲第8項または
第9項記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3626853.4 | 1986-08-08 | ||
DE19863626853 DE3626853A1 (de) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | Verfahren und vorrichtung zur rueckgewinnung von 1,2-dichlorethan aus abgasen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6344535A true JPS6344535A (ja) | 1988-02-25 |
Family
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