JPS6342350A - 耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法 - Google Patents
耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法Info
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- JPS6342350A JPS6342350A JP18747086A JP18747086A JPS6342350A JP S6342350 A JPS6342350 A JP S6342350A JP 18747086 A JP18747086 A JP 18747086A JP 18747086 A JP18747086 A JP 18747086A JP S6342350 A JPS6342350 A JP S6342350A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的J
(産業上の利用分野)
本発明は、#摩耗性が要求される部品の素材として利用
される鉄基焼結合金を製造するのに適しており、例えば
内燃Ia間のロッカーアームやタペット等の高面圧のか
かる摺動部に使用した場合に、すぐれた耐摩耗性となじ
み性とを発揮する鉄基焼結合金を製造するのに適用され
る耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法に関するものである
。
される鉄基焼結合金を製造するのに適しており、例えば
内燃Ia間のロッカーアームやタペット等の高面圧のか
かる摺動部に使用した場合に、すぐれた耐摩耗性となじ
み性とを発揮する鉄基焼結合金を製造するのに適用され
る耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法に関するものである
。
(従来の技術)
近年、内燃機関に対する高速化および高出方化などの要
求に伴って内燃機関の動弁系部材の摩耗が問題となりつ
つあり、特にロッカーアームやタペットとカムシャフト
との摺動部に対する耐久性の要求はきわめて厳しいもの
となっている。
求に伴って内燃機関の動弁系部材の摩耗が問題となりつ
つあり、特にロッカーアームやタペットとカムシャフト
との摺動部に対する耐久性の要求はきわめて厳しいもの
となっている。
一般に、ロッカーアームやタペットのカムシャフトとの
摺動部は高い面圧を受けるものであるため、すぐれた耐
摩耗性、耐スカッフィング性および耐ピツチング性を兼
ね備えかつカムシャフトとのなじみ性をも合わせ持つこ
とが要求される。
摺動部は高い面圧を受けるものであるため、すぐれた耐
摩耗性、耐スカッフィング性および耐ピツチング性を兼
ね備えかつカムシャフトとのなじみ性をも合わせ持つこ
とが要求される。
従来、ロッカーアームには、チル鋳鉄製のもの10ツカ
−アーム摺動部にCrめつきや自溶性合金の溶射肉盛な
どの表面処理を施したもの(例えば、新編 自動車工学
便覧 第12編 第1−54頁〜第1−55頁)、ある
いはFe−Cr−C系の高合金粉末の圧粉体を液相焼結
した高合金高密度焼結#摩耗材を用いたもの(例えば、
特開昭57−108246号)などが使用されている。
−アーム摺動部にCrめつきや自溶性合金の溶射肉盛な
どの表面処理を施したもの(例えば、新編 自動車工学
便覧 第12編 第1−54頁〜第1−55頁)、ある
いはFe−Cr−C系の高合金粉末の圧粉体を液相焼結
した高合金高密度焼結#摩耗材を用いたもの(例えば、
特開昭57−108246号)などが使用されている。
しかしながら、上記のうち、チル鋳鉄製のロッカーアー
ムは耐ピツチング性や耐摩耗性の点で問題があり、Cr
めっJを施したロッカーアームでほめっき層の剥離の問
題があり、溶射肉盛を施したロッカーアームではスカッ
フィングや相手部材のカムシャフトに対する摩耗などの
問題がある。
ムは耐ピツチング性や耐摩耗性の点で問題があり、Cr
めっJを施したロッカーアームでほめっき層の剥離の問
題があり、溶射肉盛を施したロッカーアームではスカッ
フィングや相手部材のカムシャフトに対する摩耗などの
問題がある。
また、Fe−Cr−C系焼結合金製のロッカーアームの
場合は前記チル鋳物、Crめつき、溶射肉盛製のロッカ
ーアームにくらべるとかなり良好な特性を示すことが多
いが、面圧が非常に高くなる場合等には自分自身の耐摩
耗性が十分でないばカリテなく、カムシャフトの摩耗量
も大きくなってしまい、要求特性を満足するものになっ
ていないのが現状である。
場合は前記チル鋳物、Crめつき、溶射肉盛製のロッカ
ーアームにくらべるとかなり良好な特性を示すことが多
いが、面圧が非常に高くなる場合等には自分自身の耐摩
耗性が十分でないばカリテなく、カムシャフトの摩耗量
も大きくなってしまい、要求特性を満足するものになっ
ていないのが現状である。
そこで本発明者等は、上述のような観点から、すぐれた
耐摩耗性、#スカッフィング性および耐ピツチング性を
持つだけでなく、相手部材とのなじみ性をも合わせ持つ
材料を開発することを目的として種々の研究を実施した
結果、次に示す組成の耐摩耗性鉄基焼結合金を開発した
(特願昭61−54150号)。
耐摩耗性、#スカッフィング性および耐ピツチング性を
持つだけでなく、相手部材とのなじみ性をも合わせ持つ
材料を開発することを目的として種々の研究を実施した
結果、次に示す組成の耐摩耗性鉄基焼結合金を開発した
(特願昭61−54150号)。
すなわち、上記耐摩耗性鉄基焼結合金は、重量比で、M
oおよびWのいずれか1種または2種:5〜20%、C
r:2〜10%、Si:O,1〜0.9%、M n :
0 、7%以下、P:0.05%以下、Coo川〜用
、8%、B:0.5〜2.0%、残部Feおよび不純物
からなる組成を有し、ベイナイトもしくはマルテンサイ
トからなる7トリツクスに微細な硼化物または炭硼化物
と炭化物が共存する鉄基焼結合金である。
oおよびWのいずれか1種または2種:5〜20%、C
r:2〜10%、Si:O,1〜0.9%、M n :
0 、7%以下、P:0.05%以下、Coo川〜用
、8%、B:0.5〜2.0%、残部Feおよび不純物
からなる組成を有し、ベイナイトもしくはマルテンサイ
トからなる7トリツクスに微細な硼化物または炭硼化物
と炭化物が共存する鉄基焼結合金である。
(発明が解決しようする問題点)
この鉄基焼結合金は、合金鋼粉とFe−3合金粉との混
合粉を成形、焼結および熱処理して得られるものである
が、Fe−3合金粉として、B含有量が多すぎるものを
用いたり、SiやAnが多く含有されているものを用い
たりすると、下記のような問題点が存在することを本発
明者らは見い出した。
合粉を成形、焼結および熱処理して得られるものである
が、Fe−3合金粉として、B含有量が多すぎるものを
用いたり、SiやAnが多く含有されているものを用い
たりすると、下記のような問題点が存在することを本発
明者らは見い出した。
すなわち、BやSi、An量が多すぎるFe−3合金粉
を用いて製造した場合に、得られた鉄基焼結合金の組織
を観察すると、硬質析出物がマトリックスに分散してい
る状態が希薄な部分と集合している部分とがあって、不
均質組織となっていること、また、結晶粒界に5i02
およびAu203の介在物が多く存在していること、が
判明し、機械的強度とピッチング摩耗およびアブレーシ
ブ摩耗の向上に限界があるという問題点があった。
を用いて製造した場合に、得られた鉄基焼結合金の組織
を観察すると、硬質析出物がマトリックスに分散してい
る状態が希薄な部分と集合している部分とがあって、不
均質組織となっていること、また、結晶粒界に5i02
およびAu203の介在物が多く存在していること、が
判明し、機械的強度とピッチング摩耗およびアブレーシ
ブ摩耗の向上に限界があるという問題点があった。
(発明の目的)
本発明は、上述した従来の問題点に鑑み、鉄基焼結合金
の機械的強度とピッチング摩耗およびアブレーシブ摩耗
の向上を実現することを目的としてなされたもので、微
細な硼化物および炭硼化物を均一に析出させること、お
よびぜい性破壊を促進する介在物(A文2031Si0
2)を減少させること、に対して有効な手段を種々研究
することにより完成したものである。
の機械的強度とピッチング摩耗およびアブレーシブ摩耗
の向上を実現することを目的としてなされたもので、微
細な硼化物および炭硼化物を均一に析出させること、お
よびぜい性破壊を促進する介在物(A文2031Si0
2)を減少させること、に対して有効な手段を種々研究
することにより完成したものである。
[発明の構成]
(問題点を解決するための手段)
すなわち1本発明による耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方
法は、重量比で、C:0.1〜2.0%と、B:0.5
〜2.5%と、硼化物形成元素であるMo、W、Cr、
V、Nb、Ta、Coのうちより選ばれる少なくとも1
種と、を基本成分として含み、その他Si、Mn、Ni
等を含む鉄基焼結合金を製造するに際し、B供給源とし
てFe−3合金粉を用い、当該Fe−3合金粉の組成が
1重量比で、B:2〜18%、不純物元素であるSi
+0.5%以下、およびA見:0.1%以下、残部Fe
および不可避的不純物であるものを用いるようにしたこ
とを特徴とするものである。
法は、重量比で、C:0.1〜2.0%と、B:0.5
〜2.5%と、硼化物形成元素であるMo、W、Cr、
V、Nb、Ta、Coのうちより選ばれる少なくとも1
種と、を基本成分として含み、その他Si、Mn、Ni
等を含む鉄基焼結合金を製造するに際し、B供給源とし
てFe−3合金粉を用い、当該Fe−3合金粉の組成が
1重量比で、B:2〜18%、不純物元素であるSi
+0.5%以下、およびA見:0.1%以下、残部Fe
および不可避的不純物であるものを用いるようにしたこ
とを特徴とするものである。
本発明による耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法は、上述
のとおり1重量比で、C:0.1〜2.0%と、B:0
.5〜2.5%と、硼化物形成元素であるM o 、
W 、 Cr 、 V 、 N b 、 T a 。
のとおり1重量比で、C:0.1〜2.0%と、B:0
.5〜2.5%と、硼化物形成元素であるM o 、
W 、 Cr 、 V 、 N b 、 T a 。
COのうちより選ばれる少なくとも1種と、を基本成分
として含み、その他Si、Mn、Ni等を含む鉄基焼結
合金に適用されるが、以下に、その成分組成(重量%)
の限定理由について説明する。
として含み、その他Si、Mn、Ni等を含む鉄基焼結
合金に適用されるが、以下に、その成分組成(重量%)
の限定理由について説明する。
C:
Cはその一部がM o 、 W 、 Cr 、 Vなど
の炭化物形成元素と結合して複炭化物を形成して耐摩耗
性を向上させ、残りはマトリックス中に固溶して高い室
温硬さと強度を与える作用を有するが、0.1%未満で
はその効果が小さく、2.0%を超えると複炭化物の析
出量増加と粗大化が起り。
の炭化物形成元素と結合して複炭化物を形成して耐摩耗
性を向上させ、残りはマトリックス中に固溶して高い室
温硬さと強度を与える作用を有するが、0.1%未満で
はその効果が小さく、2.0%を超えると複炭化物の析
出量増加と粗大化が起り。
相手材とのなじみ性が低下することから1本発明を適用
する鉄基焼結合金のC含有量は0.1〜2.0%、より
望ましくは0.1〜0.8%するのが良い。
する鉄基焼結合金のC含有量は0.1〜2.0%、より
望ましくは0.1〜0.8%するのが良い。
B :
Bは成分中57)Mo、W、V、Cr、Faとともに複
硼化物を形成して耐摩耗性と耐なじみ性を与え、一部は
マトリックス中に固溶して焼入性を改善する。また、上
記複硼化物の一部はCとも結びついて復炭硼化物を形成
して耐摩耗性を向」二させる。
硼化物を形成して耐摩耗性と耐なじみ性を与え、一部は
マトリックス中に固溶して焼入性を改善する。また、上
記複硼化物の一部はCとも結びついて復炭硼化物を形成
して耐摩耗性を向」二させる。
このようにBは微細な複硼化物あるいは復炭硼化物を形
成して本発明が適用される鉄基焼結合金の耐摩耗性と耐
なじみ性を向上させるのに必須の主要成分であるが、0
,5%未満の添加ではその効果が小さく、一方2.5%
を超えても一層の改善効果が認められずかえって複硼化
物の粗大化が起り、相手材とのなじみ性が低下すること
から、本発明を適用する鉄基焼結合金のB含有量は0.
5〜2.5%、より望ましくは0.5〜2.0%とする
のがよい。
成して本発明が適用される鉄基焼結合金の耐摩耗性と耐
なじみ性を向上させるのに必須の主要成分であるが、0
,5%未満の添加ではその効果が小さく、一方2.5%
を超えても一層の改善効果が認められずかえって複硼化
物の粗大化が起り、相手材とのなじみ性が低下すること
から、本発明を適用する鉄基焼結合金のB含有量は0.
5〜2.5%、より望ましくは0.5〜2.0%とする
のがよい。
Si:
Siは0.1%未満では脱酸効果が少なく、粉末中の酸
素含有量が多くなって焼結性が低下するとともにM2C
系の粗大な板状の炭化物が析出しやすくなり相手部材と
のなじみ性が低下する。一方、添加量が0.9%を超え
ても脱酸効果の向上もなく、粉末が丸くなってしまい成
形性が低下するだけであることから1本発明を適用する
焼結合金のSi含有量は0.1〜0.9%とするのがよ
い。
素含有量が多くなって焼結性が低下するとともにM2C
系の粗大な板状の炭化物が析出しやすくなり相手部材と
のなじみ性が低下する。一方、添加量が0.9%を超え
ても脱酸効果の向上もなく、粉末が丸くなってしまい成
形性が低下するだけであることから1本発明を適用する
焼結合金のSi含有量は0.1〜0.9%とするのがよ
い。
Mn:
Mnは前述したSiと同じように脱酸効果があり、添加
することにより粉末中の酸素含有量を下げて焼結性を向
上させるが、0.7%を超えると粉末の形状が丸くなっ
て粉末の成形性が低下することにより成形体エツジ部の
欠は等が生じやすくなることから、添加するとしても本
発明を適用する鉄基焼結合金のMn含有量は0.7%以
下とするのがよい。
することにより粉末中の酸素含有量を下げて焼結性を向
上させるが、0.7%を超えると粉末の形状が丸くなっ
て粉末の成形性が低下することにより成形体エツジ部の
欠は等が生じやすくなることから、添加するとしても本
発明を適用する鉄基焼結合金のMn含有量は0.7%以
下とするのがよい。
MOおよびW
MOおよびWは成分中のFeやCrとともにCやBと結
合して複炭化物や複硼化物あるいは復炭硼化物を形成し
て耐摩耗性を与え、一部はマトリックス中に固溶してマ
トリックスを強化するとともに焼戻し硬化能を高める作
用があるが、5%未満では所望の効果が得られずに耐摩
耗性不足となり、30%を超えて含有させてもより一層
の改善効果は認められず、経済的でないことから、本発
明を適用する焼結合金のMo+W含有量は5〜30%と
するのがよい。
合して複炭化物や複硼化物あるいは復炭硼化物を形成し
て耐摩耗性を与え、一部はマトリックス中に固溶してマ
トリックスを強化するとともに焼戻し硬化能を高める作
用があるが、5%未満では所望の効果が得られずに耐摩
耗性不足となり、30%を超えて含有させてもより一層
の改善効果は認められず、経済的でないことから、本発
明を適用する焼結合金のMo+W含有量は5〜30%と
するのがよい。
Cr:
Crはrvto、w等とともに複炭化物や複硼化物を形
成し耐摩耗性を向上させると同時に、マトリックス中に
固溶して焼入性を増大し、さら(こ焼戻し硬化能を高め
る効果を有するとともに基地の耐食性を高める効果もあ
るが、10%を超えて含有させてもより一層の改善効果
がないばかりでなく、機械的強度が低下して相手材への
攻撃性が増大してしまうことからその含有量は10%以
下とするのがよい。
成し耐摩耗性を向上させると同時に、マトリックス中に
固溶して焼入性を増大し、さら(こ焼戻し硬化能を高め
る効果を有するとともに基地の耐食性を高める効果もあ
るが、10%を超えて含有させてもより一層の改善効果
がないばかりでなく、機械的強度が低下して相手材への
攻撃性が増大してしまうことからその含有量は10%以
下とするのがよい。
V、Nb、Ta:
V、Nb、TaはFeやCrとともにCと化合してきわ
めてかたい複炭化物を作るとともに、M o 、 Wの
一部と置換した形の複炭化物や複硼化物を形成して耐摩
耗性を与え、一部はマトリックス中に固溶してマトリッ
クスを強化するとともに、焼戻し硬化能を高める作用が
ある。またV。
めてかたい複炭化物を作るとともに、M o 、 Wの
一部と置換した形の複炭化物や複硼化物を形成して耐摩
耗性を与え、一部はマトリックス中に固溶してマトリッ
クスを強化するとともに、焼戻し硬化能を高める作用が
ある。またV。
Nb、Taは焼結時の結晶粒の粗大化を防止するととも
に炭化物の粗大化を防止する効果もある。
に炭化物の粗大化を防止する効果もある。
これらの効果はV、Nb、Taが0.5%未満の場合で
はあまり認められず、耐摩耗性や強度の低下をきたし、
一方8%を超えて添加しても一層の改善効果は認められ
ず経済的でないことから、添加するとしてもその含有量
は0.5〜8%とするのが良い。
はあまり認められず、耐摩耗性や強度の低下をきたし、
一方8%を超えて添加しても一層の改善効果は認められ
ず経済的でないことから、添加するとしてもその含有量
は0.5〜8%とするのが良い。
以上のほか、硼化物形成元素であるCo。
Ti、Zr、Hf等を必要に応じて12%以下添加して
も良い、特にCOはMo、Wなどの一部と置換して複硼
化物を形成するだけでなく、マトリックス中に固溶して
赤熱かたさを向上させるため、熱間での耐摩耗性が要求
される場合には添加することが特に効果的である。
も良い、特にCOはMo、Wなどの一部と置換して複硼
化物を形成するだけでなく、マトリックス中に固溶して
赤熱かたさを向上させるため、熱間での耐摩耗性が要求
される場合には添加することが特に効果的である。
また、マトリックスがオーステナイト化しない範囲でN
iを添加しても良い、これはNiを添加するとマトリッ
クスの耐食性が向上するため、ディーゼルエンジンのE
GR仕様のロッカーアームや油圧リフタのように腐食摩
耗が厳しい部品への適用には特に効果がある。しかし、
Niの添加量が多くなってマトリックスがオーステナイ
ト化してしまった場合には、かたさが低下するだけでな
く、相手材との凝着性が大きくなってしまうため、添加
するとしてもオーステナイト化しない範囲で添加するの
がよい、さらに、Pは耐摩耗性焼結合金の場合において
焼結促進元素として一般に0.2〜0.8%程度添加す
る手法が広く用いられているが、本発明を適用する焼結
合金の場合はPの添加量が0.05%を超えた場合に、
複硼化物あるいは復炭硼化物が粗大化して相手材とのな
じみ性が低下するとともに、粒界に複硼化物あるいは復
炭硼化物がネットワーク状に析出して強度が低下してし
まうことにより、特に高面圧がかかった場合の耐ピツチ
ング特性も低下してしまうことからその含有量は0.0
5%以下とするのがよい。
iを添加しても良い、これはNiを添加するとマトリッ
クスの耐食性が向上するため、ディーゼルエンジンのE
GR仕様のロッカーアームや油圧リフタのように腐食摩
耗が厳しい部品への適用には特に効果がある。しかし、
Niの添加量が多くなってマトリックスがオーステナイ
ト化してしまった場合には、かたさが低下するだけでな
く、相手材との凝着性が大きくなってしまうため、添加
するとしてもオーステナイト化しない範囲で添加するの
がよい、さらに、Pは耐摩耗性焼結合金の場合において
焼結促進元素として一般に0.2〜0.8%程度添加す
る手法が広く用いられているが、本発明を適用する焼結
合金の場合はPの添加量が0.05%を超えた場合に、
複硼化物あるいは復炭硼化物が粗大化して相手材とのな
じみ性が低下するとともに、粒界に複硼化物あるいは復
炭硼化物がネットワーク状に析出して強度が低下してし
まうことにより、特に高面圧がかかった場合の耐ピツチ
ング特性も低下してしまうことからその含有量は0.0
5%以下とするのがよい。
本発明が適用される耐摩耗性焼結合金は、上記の組成を
有するものとすることが望ましいが、次に、このような
焼結合金を製造する場合のB供給源としてFe−8合金
粉を使用し、当該Fe−8合金粉の組成(重量比)が、
B:2〜18%、不純物元素であるSi:0.5%以下
、およびAl:O−1%以下、残部Feおよび不可避的
不純物であるものを用いるようにした理由につl、1て
説明する。
有するものとすることが望ましいが、次に、このような
焼結合金を製造する場合のB供給源としてFe−8合金
粉を使用し、当該Fe−8合金粉の組成(重量比)が、
B:2〜18%、不純物元素であるSi:0.5%以下
、およびAl:O−1%以下、残部Feおよび不可避的
不純物であるものを用いるようにした理由につl、1て
説明する。
B:
Bは成分中のMo、W、V、Cr、Feとともに複硼化
物を形成して耐摩耗性と酎なじみ性を与え、一部はマト
リックス中に固溶して焼入性を改善する働きをする元素
であることは前述したとおりである。本発明において、
このBはFe−8合金粉の形で供給されるが、B添加量
を一定にした場合、B濃度が高くなるほどFe−8合金
粉の添加量は少なくて済むが、Bリッチな部分の偏在が
生じて、局所的な共晶液相の発生と析出硼化物の粗大化
を引き起す、一方、B濃度が低くなるほどFe−Hの添
加量は多く必要とするが、添加Bの分布は均一化される
ため、液相の発生は全体に平均して起り、それに伴って
硼化物も微細なものが均一に析出するようになる。しか
し、Fe−8合金粉の添加量が多くなるため、残部合金
組成が低下する問題点がある。
物を形成して耐摩耗性と酎なじみ性を与え、一部はマト
リックス中に固溶して焼入性を改善する働きをする元素
であることは前述したとおりである。本発明において、
このBはFe−8合金粉の形で供給されるが、B添加量
を一定にした場合、B濃度が高くなるほどFe−8合金
粉の添加量は少なくて済むが、Bリッチな部分の偏在が
生じて、局所的な共晶液相の発生と析出硼化物の粗大化
を引き起す、一方、B濃度が低くなるほどFe−Hの添
加量は多く必要とするが、添加Bの分布は均一化される
ため、液相の発生は全体に平均して起り、それに伴って
硼化物も微細なものが均一に析出するようになる。しか
し、Fe−8合金粉の添加量が多くなるため、残部合金
組成が低下する問題点がある。
より具体的には、Fe−8合金粉のB1f7&度が2%
未満の場合には、Fe−8合金粉の添加量が多くなり過
ぎ、それに伴って全体の成分組成を維持するためには残
部合金粉の組成が高濃度となるため、成形性と焼結性を
悪化させる。一方、B濃度が18%を超えると、局所的
な共晶液相の発生や、硼化物の粗大化が起り、相手材と
のなじみ性や耐摩耗性が低下するばかりでなく、部品形
状としての寸法精度をも悪化させる結果となる。また、
Fe−8合金粉の硬さもMHV1200以上となるため
、成形時の金型摩耗の問題が発生する。そのため、Fe
−8合金粉のB含有量を2〜18%とした。
未満の場合には、Fe−8合金粉の添加量が多くなり過
ぎ、それに伴って全体の成分組成を維持するためには残
部合金粉の組成が高濃度となるため、成形性と焼結性を
悪化させる。一方、B濃度が18%を超えると、局所的
な共晶液相の発生や、硼化物の粗大化が起り、相手材と
のなじみ性や耐摩耗性が低下するばかりでなく、部品形
状としての寸法精度をも悪化させる結果となる。また、
Fe−8合金粉の硬さもMHV1200以上となるため
、成形時の金型摩耗の問題が発生する。そのため、Fe
−8合金粉のB含有量を2〜18%とした。
不純物元素(SiおよびA文):
Fe−B合金粉の製造において、SiおよびAfLは特
に含有されやすい不純物元素であり、これらのほとんど
は5i02およびAl2O2として存在する。そして、
これらの酸化物は焼結によって結晶粒界に介在物として
集まり、液相焼結による緻密化を阻害して機械的強度を
向上させない原因となる。
に含有されやすい不純物元素であり、これらのほとんど
は5i02およびAl2O2として存在する。そして、
これらの酸化物は焼結によって結晶粒界に介在物として
集まり、液相焼結による緻密化を阻害して機械的強度を
向上させない原因となる。
ざらに具体的には、Siが0.5%を超えると、結晶粒
界に存在する5i02介在物も多くなるため粒界破断し
やすくなり、4!1械的強度が著しく低下する。それに
伴って、ピッチング摩耗およびアブレーシブ摩耗が増加
し、相手をも摩耗させる。そのため、Siは0.5%以
下とした。また、A文が0.1%を超えると、Siと同
様に機械的強度を著しく低下させ、耐ピッチング性、#
摩耗性および耐アタック性が悪化する。そのため、An
は0.1%以下とした。
界に存在する5i02介在物も多くなるため粒界破断し
やすくなり、4!1械的強度が著しく低下する。それに
伴って、ピッチング摩耗およびアブレーシブ摩耗が増加
し、相手をも摩耗させる。そのため、Siは0.5%以
下とした。また、A文が0.1%を超えると、Siと同
様に機械的強度を著しく低下させ、耐ピッチング性、#
摩耗性および耐アタック性が悪化する。そのため、An
は0.1%以下とした。
なお、Fe−B合金粉の添加の際、その粒度を微細なも
のとすると、添加Bの分布を均一化させ、均一に液相が
発生して硼化物も微細に析出分散する。それゆえ、Fe
−B合金粉の粒度は350メツシユ(44gm)以下が
望ましいが、工業的には250メツシユ(63pm)以
下でよイ、シかし、250メツシユを超える粗大粒子が
多量に含まれる粉末は、析出物が粗大化して機械的強度
と摺動相手材とのなじみ性に悪い影響を実えることがあ
る。
のとすると、添加Bの分布を均一化させ、均一に液相が
発生して硼化物も微細に析出分散する。それゆえ、Fe
−B合金粉の粒度は350メツシユ(44gm)以下が
望ましいが、工業的には250メツシユ(63pm)以
下でよイ、シかし、250メツシユを超える粗大粒子が
多量に含まれる粉末は、析出物が粗大化して機械的強度
と摺動相手材とのなじみ性に悪い影響を実えることがあ
る。
(実施例)
次に、この発明の実施例を比較例とともに示す。
原料粉末として真空焼鈍を施した粒度−100メツシユ
(7)Fe Cr Mo W Si C系ア
トマイズ合金粉末と、−325メツシユのFe−MO粉
末あるいは純MO粉末と、−325メツシユのFe−W
粉末あるいは純W粉末と、B含有量、不純物元素である
Si 、A交合有量および粒度の異なる各Fe−B合金
粉とを用いて、第1表の供試材間、1〜12に示す最終
成分組成を持つように適宜配合し、潤滑剤として高級脂
肪酸であるアクラワックスを1.0%加えて混合したの
ち、各混合粉末を7tonf/Cm2の圧力で成形し、
ついで各圧粉体を真空中で1150〜1250°Cの温
度で60分間保持して焼結した。
(7)Fe Cr Mo W Si C系ア
トマイズ合金粉末と、−325メツシユのFe−MO粉
末あるいは純MO粉末と、−325メツシユのFe−W
粉末あるいは純W粉末と、B含有量、不純物元素である
Si 、A交合有量および粒度の異なる各Fe−B合金
粉とを用いて、第1表の供試材間、1〜12に示す最終
成分組成を持つように適宜配合し、潤滑剤として高級脂
肪酸であるアクラワックスを1.0%加えて混合したの
ち、各混合粉末を7tonf/Cm2の圧力で成形し、
ついで各圧粉体を真空中で1150〜1250°Cの温
度で60分間保持して焼結した。
次いで、各焼結体に焼入れ、焼戻し処理を施して各供試
材とした。なお、Mnは合金鋼粉に通常台まれている元
素である。
材とした。なお、Mnは合金鋼粉に通常台まれている元
素である。
また、第1表の供試材間、13〜18は、合金鋼粉末と
して、Fe−Mo−Cr−3i−C−Ni系としたもの
(No、13,14)と、Fe−Mo−Cr−5i −
V−C−Nb系としたもの(No、15.16)と、F
e −M o −W−Cr −S i −V −C−
Co −N b系トシタもノ(NO。
して、Fe−Mo−Cr−3i−C−Ni系としたもの
(No、13,14)と、Fe−Mo−Cr−5i −
V−C−Nb系としたもの(No、15.16)と、F
e −M o −W−Cr −S i −V −C−
Co −N b系トシタもノ(NO。
17.18)についてそれぞれ真空焼鈍した粒度−10
0メツシユの7トマイズ粉末を用いた場合を示し、添加
原料粉および製造条件は前述と同様にして各供試材を作
製した。
0メツシユの7トマイズ粉末を用いた場合を示し、添加
原料粉および製造条件は前述と同様にして各供試材を作
製した。
次いで、各供試材(No、1〜18)の機械的特性を調
べるとともに、ロッカーアームの摺動部に取り付けた場
合のロッカーアーム自体の摩耗量および相手材であるカ
ムの摩耗量を下記の実機エンジンによる摩耗試験条件で
測定した。
べるとともに、ロッカーアームの摺動部に取り付けた場
合のロッカーアーム自体の摩耗量および相手材であるカ
ムの摩耗量を下記の実機エンジンによる摩耗試験条件で
測定した。
すなわち、実機エンジン試験では、各供試材をラッシュ
アジャスタ内蔵型のロッカーアームのカムシャフトとの
摺動部に使用し、4気筒OHCガソリンエンジンにそれ
ぞれ組み込み、カムシャフト;チル鋳物、エンジン回転
数;650rpm、lオイル;ガソリン用1万Km走行
廃油、運転時間;600時間、およびその他の条件は実
際の市場走行と同一の条件で摩耗試験を行ない、ロンカ
ーアーム摺動部における摩耗量および相手材であるカム
の摩耗量を測定した。
アジャスタ内蔵型のロッカーアームのカムシャフトとの
摺動部に使用し、4気筒OHCガソリンエンジンにそれ
ぞれ組み込み、カムシャフト;チル鋳物、エンジン回転
数;650rpm、lオイル;ガソリン用1万Km走行
廃油、運転時間;600時間、およびその他の条件は実
際の市場走行と同一の条件で摩耗試験を行ない、ロンカ
ーアーム摺動部における摩耗量および相手材であるカム
の摩耗量を測定した。
第1表にこれらの試験結果を示した。
第1表に示す供試材間、1〜12において、Fe−8合
金粉のB含有量と曲げ強さは相関しており、とくに供試
材No、1〜6より明らかなように、Biが多すぎると
曲げ強さはかなり低い値を示している。また、Fe−8
合金粉のB含有量とロッカーアームおよび相手材カムの
摩耗量の和の関係においても相関しており、B含有量が
多いと摩耗が大きい傾向を示している。さらに、供試材
間、7〜12は、Fe−8合金粉のB含有量を一定にし
てSiとAnの含有量を比較したものであるが、Siお
よびAM含有量が少ないほど曲げ強さは大きく、摩耗量
が少ない傾向を示している。これらの事実は、各供試材
の顕微鏡組織および電子顕微鏡による元素の分布状態を
観察した結果によっても裏付けられ、Fe−8合金粉の
B量、Si量およびA交着が少ない試料は、硬質析出物
が均一に分散しており、5i07およびAu203の塊
状介在物がきわめて少なかった。
金粉のB含有量と曲げ強さは相関しており、とくに供試
材No、1〜6より明らかなように、Biが多すぎると
曲げ強さはかなり低い値を示している。また、Fe−8
合金粉のB含有量とロッカーアームおよび相手材カムの
摩耗量の和の関係においても相関しており、B含有量が
多いと摩耗が大きい傾向を示している。さらに、供試材
間、7〜12は、Fe−8合金粉のB含有量を一定にし
てSiとAnの含有量を比較したものであるが、Siお
よびAM含有量が少ないほど曲げ強さは大きく、摩耗量
が少ない傾向を示している。これらの事実は、各供試材
の顕微鏡組織および電子顕微鏡による元素の分布状態を
観察した結果によっても裏付けられ、Fe−8合金粉の
B量、Si量およびA交着が少ない試料は、硬質析出物
が均一に分散しており、5i07およびAu203の塊
状介在物がきわめて少なかった。
次に、供試材間、13〜18は合金鋼の組成が異なる例
を示したものであり、Fe−8合金粉の組成を従来組成
と本発明における組成とを比較しである。
を示したものであり、Fe−8合金粉の組成を従来組成
と本発明における組成とを比較しである。
その傾向は前述したと同様であり、従来のFe−8合金
粉を用いた場合よりも約40%摩耗量が少ないことが明
らかである。
粉を用いた場合よりも約40%摩耗量が少ないことが明
らかである。
[発明の効果]
以上説明してきたように、本発明による耐摩耗性鉄基焼
結合金の製造方法によれば、焼結合金の成分にCおよび
Bを含みかつ炭化物2m化物を形成する元素を含む合金
系の焼結合金、とくに、重量比で、C:0.1〜2.0
%と、B:0.5〜2.5%と、硼化物形成元素である
MO,W。
結合金の製造方法によれば、焼結合金の成分にCおよび
Bを含みかつ炭化物2m化物を形成する元素を含む合金
系の焼結合金、とくに、重量比で、C:0.1〜2.0
%と、B:0.5〜2.5%と、硼化物形成元素である
MO,W。
Cr、V、Nb、Ta、Coc7)うちより選ばれる少
なくとも1種とを基本成分として含む鉄基焼結合金を製
造するに際し、B供給源としてFe−8合金粉を用い、
当該Fe−8合金粉の成分が、重量比で、B:2〜18
%、不純物元素であるSi二〇、5%以下、およびA立
: 0 、1 ’0以下、残部Feおよび不可避的不純
物であるものを用いるようにしたから、Bリッチな部分
の偏在が生じて局所的な共晶液相の発生と析出硼化物の
粗大化がもたらされるようなことがなくなり、組織がち
密で均一なものにできるとともに、介在物の少ないもの
とすることができるために、機械的強度を著しく優れた
ものとすることが可能であり、機械的強度の改善に伴な
ってぜい性破壊に起因する摩耗を大幅に低減させること
ができるという著大なる効果を有し、特に内燃機関の動
弁系機構部材の製造においてきわめて有効な方法である
。
なくとも1種とを基本成分として含む鉄基焼結合金を製
造するに際し、B供給源としてFe−8合金粉を用い、
当該Fe−8合金粉の成分が、重量比で、B:2〜18
%、不純物元素であるSi二〇、5%以下、およびA立
: 0 、1 ’0以下、残部Feおよび不可避的不純
物であるものを用いるようにしたから、Bリッチな部分
の偏在が生じて局所的な共晶液相の発生と析出硼化物の
粗大化がもたらされるようなことがなくなり、組織がち
密で均一なものにできるとともに、介在物の少ないもの
とすることができるために、機械的強度を著しく優れた
ものとすることが可能であり、機械的強度の改善に伴な
ってぜい性破壊に起因する摩耗を大幅に低減させること
ができるという著大なる効果を有し、特に内燃機関の動
弁系機構部材の製造においてきわめて有効な方法である
。
Claims (1)
- (1)重量比で、C:0.1〜2.0%と、B:0.5
〜2.5%と、硼化物形成元素であるMo、W、Cr、
V、Nb、Ta、Coのうちより選ばれる少なくとも1
種と、を基本成分として含む鉄基焼結合金を製造するに
際し、B供給源としてFe−B合金粉を用い、当該Fe
−B合金粉の成分が、重量比で、B:2〜18%、不純
物元素であるSi:0.5%以下、およびAl:0.1
%以下、残部Feおよび不可避的不純物であるものを用
いることを特徴とする耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61187470A JPH076027B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | 耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61187470A JPH076027B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | 耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6342350A true JPS6342350A (ja) | 1988-02-23 |
JPH076027B2 JPH076027B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=16206645
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61187470A Expired - Fee Related JPH076027B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | 耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH076027B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101589929B1 (ko) * | 2014-04-09 | 2016-02-03 | 한국생산기술연구원 | 내마모 주철합금 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6144152A (ja) * | 1984-08-07 | 1986-03-03 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金の製造方法 |
-
1986
- 1986-08-08 JP JP61187470A patent/JPH076027B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6144152A (ja) * | 1984-08-07 | 1986-03-03 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH076027B2 (ja) | 1995-01-25 |
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Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |