JPS597003B2 - 内燃機関用動弁機構 - Google Patents
内燃機関用動弁機構Info
- Publication number
- JPS597003B2 JPS597003B2 JP10076876A JP10076876A JPS597003B2 JP S597003 B2 JPS597003 B2 JP S597003B2 JP 10076876 A JP10076876 A JP 10076876A JP 10076876 A JP10076876 A JP 10076876A JP S597003 B2 JPS597003 B2 JP S597003B2
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- JP
- Japan
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- hard phase
- cam
- wear
- cast iron
- base
- Prior art date
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関用動弁機構に関するものである。
動弁機構としてはオーバーヘッドバルブ方式(以下OH
Vという)とオーバーヘッド力ムシャフト(以下OHC
という)があり、前者はカムシャフトとタベットとが組
合され、後者はカムシャフトとロツカアームとが組合さ
れている。
Vという)とオーバーヘッド力ムシャフト(以下OHC
という)があり、前者はカムシャフトとタベットとが組
合され、後者はカムシャフトとロツカアームとが組合さ
れている。
これら動弁機構に於けるカムとタベット又はロッカーア
ームとの組合にて発生する摩耗態様は、スカツフイング
摩耗とピッチング摩耗の二つに大別され、使用機関に応
じ摩耗対策が、なされている。
ームとの組合にて発生する摩耗態様は、スカツフイング
摩耗とピッチング摩耗の二つに大別され、使用機関に応
じ摩耗対策が、なされている。
カムシャフトはカム先端をチルしたチルカムシャフト、
あるいはカム部を焼入した焼入カムシャフトが用いらバ
、タベット又はロッカーアームもカムとの摺動面をチル
、焼入、クロムメッキ、・自溶性合金等の衣面処理が施
されており、特にロッカーアームに於いてはスチール焼
入タフトライド等の極めて複雑な表面処理を施すもので
ある。
あるいはカム部を焼入した焼入カムシャフトが用いらバ
、タベット又はロッカーアームもカムとの摺動面をチル
、焼入、クロムメッキ、・自溶性合金等の衣面処理が施
されており、特にロッカーアームに於いてはスチール焼
入タフトライド等の極めて複雑な表面処理を施すもので
ある。
しかしながらこれら動弁機構に於けるカムとタベット又
はロッカーアームとの組合については未だ適市な組合せ
が出現していないのが現状である。
はロッカーアームとの組合については未だ適市な組合せ
が出現していないのが現状である。
本発明は上記点に鑑み優れた機能を発揮する内燃機関用
動弁機構を提供することである。
動弁機構を提供することである。
本発明はタベット又はロッカーアームとの摺動面がパー
ライト基地で30〜45%の炭化物を含む鋳鉄カムある
いは焼戻しマルテンサイト基地で5〜35%の炭化物を
含む鋳鉄カムと、カムとの摺動面が鉄系で、基地硬度が
HV250〜650を有し、硬質相の体積比が5〜35
%、HV880〜1800の硬質相が全硬質相の65係
以上で、5〜150μの硬質相が全硬質相の80%以上
を占め、空孔率が10%以下で且つ1250℃以下の焼
結温度で液相焼結を生ぜしむるP,B等の元素を1種あ
るいは2種以上を0.2〜5%含む焼結合金よりなるタ
ペット又はロッカーアームとを組合せたこと全%徴とす
る内燃機関用動弁機構である。
ライト基地で30〜45%の炭化物を含む鋳鉄カムある
いは焼戻しマルテンサイト基地で5〜35%の炭化物を
含む鋳鉄カムと、カムとの摺動面が鉄系で、基地硬度が
HV250〜650を有し、硬質相の体積比が5〜35
%、HV880〜1800の硬質相が全硬質相の65係
以上で、5〜150μの硬質相が全硬質相の80%以上
を占め、空孔率が10%以下で且つ1250℃以下の焼
結温度で液相焼結を生ぜしむるP,B等の元素を1種あ
るいは2種以上を0.2〜5%含む焼結合金よりなるタ
ペット又はロッカーアームとを組合せたこと全%徴とす
る内燃機関用動弁機構である。
以下その限定理由を記述する。
タベット又はロッカーと摺動するカム材は鋳鉄カムを用
いるものである。
いるものである。
即ちスチールカムぱ耐摩耗性に劣っており複雑な表面処
理を施す必要がある。
理を施す必要がある。
8カムとしてはパーライト基地中に30〜45係の炭化
物を含む鋳鉄カムあるいは焼戻しマルテンサイト基地中
に5〜35%の炭化物を含む鋳鉄カムが最適である。
物を含む鋳鉄カムあるいは焼戻しマルテンサイト基地中
に5〜35%の炭化物を含む鋳鉄カムが最適である。
パーライト基地に於いてrri30%以下の炭化物量で
は耐摩耗性が劣り、45%以上の炭化物量は量産の製造
条件と冶金的理由により製造が困難である。
は耐摩耗性が劣り、45%以上の炭化物量は量産の製造
条件と冶金的理由により製造が困難である。
従ってパーライト基地に於いては炭化物量は30〜4
5%となる。
5%となる。
基地がパーライトより高硬度の焼戻しマルテンサイトに
於いては炭化物量が5%まで少なくなっても匝用可能で
あるが、むしろ35係以上の炭化物量では焼入時に焼割
れ等の問題が発生し、製造が困難になる。
於いては炭化物量が5%まで少なくなっても匝用可能で
あるが、むしろ35係以上の炭化物量では焼入時に焼割
れ等の問題が発生し、製造が困難になる。
従って焼戻しマルテンサイト基地に於いてi炭化物量は
5〜35%となる。
5〜35%となる。
一方上記鋳鉄カムと摺勤するタベット又はロッカーアー
ムの摺動面は鉄系焼結合金であり、経済的見地から鉄系
焼結合金を用いるものである。
ムの摺動面は鉄系焼結合金であり、経済的見地から鉄系
焼結合金を用いるものである。
鉄系焼結合金の基地硬度はHV250以下では基地とし
て一定の弾性率を保有し月硬質相を保持することが出来
ない。
て一定の弾性率を保有し月硬質相を保持することが出来
ない。
又少なくとも基地硬度は硬質相より硬度が低くないと硬
度差による微小段差が形成されず、微小段差による耐摩
耗性を発揮することが出来ない。
度差による微小段差が形成されず、微小段差による耐摩
耗性を発揮することが出来ない。
又HV650以上では硬質相との硬度差か余りなくなっ
てしまい同様に微小段差が形成されず耐摩耗性を付与せ
しめることが出来ない。
てしまい同様に微小段差が形成されず耐摩耗性を付与せ
しめることが出来ない。
このことは第3図に示す試験結果からも確認される。
この試験はV型10気筒ディーゼルエンジンによるモー
タリングテスト結果であり、試験条件は下記の如くであ
る。
タリングテスト結果であり、試験条件は下記の如くであ
る。
カム回転数 : 1000rP.m
油 扁 : 110℃
潤 滑 油:劣化油(不溶分Bwt係)
バルプキャップ:0.6mm
時 間=100時間
なお、以下に示す第4図〜第9図の試験結果の試験条件
もこれと同一である。
もこれと同一である。
硬質相の体積比は5%以下で社耐摩耗性が低く35%以
上では相手鋳鉄カムの摩耗を増大させるものである。
上では相手鋳鉄カムの摩耗を増大させるものである。
このことは第4図に示す試験結果からも確認される。
硬質相の硬度は基地硬度より硬度が高くないと硬度差に
よる耐摩耗性が発揮されず、HV880以下では基地硬
度との硬度差が余りなくなってしまい耐摩耗性を維持す
ることが出来ない。
よる耐摩耗性が発揮されず、HV880以下では基地硬
度との硬度差が余りなくなってしまい耐摩耗性を維持す
ることが出来ない。
一方HV1800以上の高硬度硬質相は相手鋳鉄カムを
摩耗させる傾向となる。
摩耗させる傾向となる。
このことは第5図に示す試験結果からも確認される。
又硬質相中に於いてHV880〜1800の硬質相が全
硬質相の65%以下では耐摩耗性を発揮出来ない。
硬質相の65%以下では耐摩耗性を発揮出来ない。
このことは第6図に示す試験結果からも確認される。
従って耐摩耗性を長期間維持させるためにはHV880
〜1800の硬質相が全硬質相中に於いて65%以上必
要となる。
〜1800の硬質相が全硬質相中に於いて65%以上必
要となる。
硬質相は実質的に鋳鉄カムとの摺動面であり、5μ以下
の微細な硬質相は大きな面圧を極部的に発生しやすくな
り、相手鋳鉄カムに細い条痕摩耗を引起させ、カムの条
痕摩耗を増大させてしまう。
の微細な硬質相は大きな面圧を極部的に発生しやすくな
り、相手鋳鉄カムに細い条痕摩耗を引起させ、カムの条
痕摩耗を増大させてしまう。
又硬質相は靭性にとぼしく弾性変形能が極端に小さいも
のである。
のである。
硬質相が摺動時に高面圧を受けた場合は基地が弾性変形
する。
する。
しかし150μ以上の粗大な硬質相の場合は硬質相の一
部が抗折作用を受け持つことになり基地が硬質相の一部
による抗折作用の影響を受けることになる。
部が抗折作用を受け持つことになり基地が硬質相の一部
による抗折作用の影響を受けることになる。
従って基地が破壊され、硬質相の脱落を誘起し脱落摩耗
を発生させることになる。
を発生させることになる。
このことは第7図の試験結果からも確認される。
しかも5μ〜150μの硬質相が全硬質相の80%以下
では条痕摩耗、脱落摩耗等の異常摩耗が多く発生し耐摩
耗性を付与せしめることが出来ない。
では条痕摩耗、脱落摩耗等の異常摩耗が多く発生し耐摩
耗性を付与せしめることが出来ない。
このことについては第8図の試験結果からも確認される
。
。
空孔率についてはカムと摺勤するような高面圧を受ける
摺動面は通常空孔を有しているとピッチング摩耗を起し
やすいので空孔はOであることが望ましい。
摺動面は通常空孔を有しているとピッチング摩耗を起し
やすいので空孔はOであることが望ましい。
しかるに空孔率が液相焼結により10裂以下であれば空
孔〃・あってもピッチング摩耗が起きず使用可能である
ことが実験により明らかとなった。
孔〃・あってもピッチング摩耗が起きず使用可能である
ことが実験により明らかとなった。
このことは第9図に示す試験結果からも確認される。
固相焼結では溶浸処理を行なわない限り10%以下の空
孔率とすることが難かしぐ、耐ピッチング性を要求され
るカムとの摺動面は液相焼結により空孔を少なくせしめ
且全体をち密にする必要がある。
孔率とすることが難かしぐ、耐ピッチング性を要求され
るカムとの摺動面は液相焼結により空孔を少なくせしめ
且全体をち密にする必要がある。
焼結炉材は炉材の耐火度から常用1250℃を越えると
高価となるので、1250℃以下嘲結温度で液相焼結を
生じせしむるP,B等の元素を1種あるいは2種以上を
含ませるものである。
高価となるので、1250℃以下嘲結温度で液相焼結を
生じせしむるP,B等の元素を1種あるいは2種以上を
含ませるものである。
0.2%では液相の発生が不充分であり、5f以上では
液相を不必要に発生させるにすぎない。
液相を不必要に発生させるにすぎない。
尚本発明に於ける動弁機構は使用される機関に応じて種
々選択されるが焼結合金に於ける硬質相と基地との硬度
差はHV300〜950の範囲が使用上好ましいもので
ある。
々選択されるが焼結合金に於ける硬質相と基地との硬度
差はHV300〜950の範囲が使用上好ましいもので
ある。
以下本発明の実施例を記述する。
実施例 1
供試機関
V型 10気筒 OHV
(試験条件)
カムシャフト回転数: 5 0 0R.P.M潤滑油
:SAE30’ 油 温 :85℃ 駆 動 :モータリング 試験時間 :l00時間 (試料1) 焼入鋳鉄カム 基地:焼戻しマルテンサイト 炭化物量=15チ カム当り面硬度:HRC55 化学成分(%) C Si Mn P S Cu3.
30 2.0 0.8 0.12 0.10
0.20Cr Mo Fe O.8 0.20残 (試料2) チ〃鋳鉄タベット 基地:パーライト(カム当り面チル) カム当り向硬度: HRC 5 2 化学成分(%) C Si Mn P SCr Fe3
.2 2.2 0.8 0.11 0.10 0.3残
(試料3) 摺動面焼結合金製タベット(本発明品〕 (チップを鋳鉄母材にロー付) 基地硬度 :HV500 硬質相体積比=21% HV880〜1800の硬質相体積比=95%5μ〜1
50μの硬質相体積比 =99%空孔率:1% 焼結篇度:1150℃ 化学成分(%) C Cr Ni Mo P Fe
5.0 27.0 1.0 1.0 1.0残(試料4
) 摺動面焼結合金製タベット(本発明品) (チップを鋼材にロー付) 基地硬度 :HV309 硬質相体積比=19% Hv880〜1800の硬質相体積比:97%5μ〜1
50μの硬質相体積比 =96%空孔率:1.5% 焼結篇度:1180℃ 化学成分(%) C’ Cr Ni B Fe
4.94 35.0 10.0 1.0残上記試料の摩
耗試験結果を第1表に示す。
:SAE30’ 油 温 :85℃ 駆 動 :モータリング 試験時間 :l00時間 (試料1) 焼入鋳鉄カム 基地:焼戻しマルテンサイト 炭化物量=15チ カム当り面硬度:HRC55 化学成分(%) C Si Mn P S Cu3.
30 2.0 0.8 0.12 0.10
0.20Cr Mo Fe O.8 0.20残 (試料2) チ〃鋳鉄タベット 基地:パーライト(カム当り面チル) カム当り向硬度: HRC 5 2 化学成分(%) C Si Mn P SCr Fe3
.2 2.2 0.8 0.11 0.10 0.3残
(試料3) 摺動面焼結合金製タベット(本発明品〕 (チップを鋳鉄母材にロー付) 基地硬度 :HV500 硬質相体積比=21% HV880〜1800の硬質相体積比=95%5μ〜1
50μの硬質相体積比 =99%空孔率:1% 焼結篇度:1150℃ 化学成分(%) C Cr Ni Mo P Fe
5.0 27.0 1.0 1.0 1.0残(試料4
) 摺動面焼結合金製タベット(本発明品) (チップを鋼材にロー付) 基地硬度 :HV309 硬質相体積比=19% Hv880〜1800の硬質相体積比:97%5μ〜1
50μの硬質相体積比 =96%空孔率:1.5% 焼結篇度:1180℃ 化学成分(%) C’ Cr Ni B Fe
4.94 35.0 10.0 1.0残上記試料の摩
耗試験結果を第1表に示す。
実施例 2
供試機関
直列4気筒 OHC
(試験条件)
カムシャフト回転数:450R,.P.M潤滑油:SA
E30豐劣化油 油 温:70℃ 駆 動二ファイヤリング(ノーロード) 試験時間=60時間 (試料5) チル鋳鉄カム 基地:パーライト 炭化物量:43係 カム当り而硬度: HRC 4 8 化学成分(%) C Si Mn P S Cr
Fe3.3 2.0 0.7 0.1 0.01 0.
3残(試料6) チル鋳鉄ロッカーアーム 基地:パーライト(スリッパ一面チル) スリツパー面硬度:HRC50 化学成分(%) C SiMn P S CuC Fe3
.3 2.0 0.7 0.1 0.01 0.3 0
.3残(試料7) 摺勤面焼結合金製ロッカーアーム(本発明品)基地硬度
:HV330 硬質相体積比:14.5% Hv880〜1800の硬質相体積比:98%5μ〜1
50μの硬質相体積比 =95%空孔率:1.91係 焼結温度: 1140℃ 化学成分(%) C Cr Ni Mo P Fe
3.0 13.0 1.0 1.0 1.0残(試料8
) 摺動面焼結合金製ロッカーアーム(本発明品)基地硬度
:HV650 硬質相体積比=10% HV880〜1800の硬質相体積比:94%5μ〜1
50μの硬質相体積比 =99%空孔率=20% 焼結幅度: 1180℃ 化学成分(%) C Cr Ni Mo P Fe
1.5 8.5 1.0 1.0 1.0残上記試料の
摩耗試験結果を第2表に示す。
E30豐劣化油 油 温:70℃ 駆 動二ファイヤリング(ノーロード) 試験時間=60時間 (試料5) チル鋳鉄カム 基地:パーライト 炭化物量:43係 カム当り而硬度: HRC 4 8 化学成分(%) C Si Mn P S Cr
Fe3.3 2.0 0.7 0.1 0.01 0.
3残(試料6) チル鋳鉄ロッカーアーム 基地:パーライト(スリッパ一面チル) スリツパー面硬度:HRC50 化学成分(%) C SiMn P S CuC Fe3
.3 2.0 0.7 0.1 0.01 0.3 0
.3残(試料7) 摺勤面焼結合金製ロッカーアーム(本発明品)基地硬度
:HV330 硬質相体積比:14.5% Hv880〜1800の硬質相体積比:98%5μ〜1
50μの硬質相体積比 =95%空孔率:1.91係 焼結温度: 1140℃ 化学成分(%) C Cr Ni Mo P Fe
3.0 13.0 1.0 1.0 1.0残(試料8
) 摺動面焼結合金製ロッカーアーム(本発明品)基地硬度
:HV650 硬質相体積比=10% HV880〜1800の硬質相体積比:94%5μ〜1
50μの硬質相体積比 =99%空孔率=20% 焼結幅度: 1180℃ 化学成分(%) C Cr Ni Mo P Fe
1.5 8.5 1.0 1.0 1.0残上記試料の
摩耗試験結果を第2表に示す。
比較摩耗試験結果によるとカムとタベットとの組合せに
於ける従来品との組合せAはカムが異常摩耗し、タペッ
トの摩耗も多くピッチング摩耗が発生していた。
於ける従来品との組合せAはカムが異常摩耗し、タペッ
トの摩耗も多くピッチング摩耗が発生していた。
従来品との組合せAに比し本発明品の組合せB,Cはカ
ム、タベットとも摩耗量が極めて少く、ピッチング摩耗
等が発生しなかった。
ム、タベットとも摩耗量が極めて少く、ピッチング摩耗
等が発生しなかった。
又カムとロッカーアームとの組合せに於いても従来品と
の組合せDは組合せAと同様カム、ロッカーアームとも
摩耗が多くスカツフイング摩耗が発生した。
の組合せDは組合せAと同様カム、ロッカーアームとも
摩耗が多くスカツフイング摩耗が発生した。
これに対し本発明品の組合せE,Fに於いてはスカツフ
イング摩耗も発生せず、カム、ロッカーンームとも摩耗
量が極めて少なかった。
イング摩耗も発生せず、カム、ロッカーンームとも摩耗
量が極めて少なかった。
本発明品の組合せは第1表及び第2表あるいは第1図及
び第2図から明らかな如く従来品との組合せに比較し約
1/5〜1/6程度の摩耗量であり且つピッチング摩耗
、スカツフイング摩耗等の異常摩耗も発生せず優れた耐
摩耗性を発揮することが試験により確認された。
び第2図から明らかな如く従来品との組合せに比較し約
1/5〜1/6程度の摩耗量であり且つピッチング摩耗
、スカツフイング摩耗等の異常摩耗も発生せず優れた耐
摩耗性を発揮することが試験により確認された。
第1図、第2図は本発明実施例の摩耗試験結果を示す図
表である。 第3図〜第9図は試験結果を示すグラフである。
表である。 第3図〜第9図は試験結果を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 タベット又はロッカーアームとの摺動面がパーライ
ト基地で30〜45%の炭化物を含む鋳鉄カムと、カム
との摺動面が鉄系で基地硬度がHV250〜650を有
し、硬質相の体積比が5〜35%HV 8 8 0〜1
800の硬質相が全硬質相の65%以上で、硬質相の大
きさ5〜150μの硬質相が全硬質相の80係以上を占
め、空孔率が10%以下で且つ1250℃の焼結温度で
液相暁結を生ぜせしむるP,B等の元素を1種あるいは
2種恕上を0.2〜5重t%を含む焼結合金よりなるタ
ベット又はロッカーアームとを組合せたことを特徴とす
る内燃機関用動弁機構。 2 タベット又はロッカーアームとの摺動面が焼戻しマ
ルテンサイト基地で5〜35%の炭化物を含む鋳鉄カム
と、カムとの摺動面が鉄系で基地硬度がHV250〜6
50を有し、硬質相の体積比が5〜35%、I{788
0〜1800の硬質相が全硬質相の65%以上で、硬質
相の大きさ5〜150μの硬質相が全硬質相の80%以
上を占め、空孔率が10係以下で且つ1250℃の焼結
温度で液相焼結を生ぜしむるP,B等の元素を1種ある
いは2種以上を0.2〜5重量係含む焼結合金よりなる
タペット又はロッカーアームとを組合せたこと′ff:
%徴とする内燃機関用動弁機構。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10076876A JPS597003B2 (ja) | 1976-08-24 | 1976-08-24 | 内燃機関用動弁機構 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10076876A JPS597003B2 (ja) | 1976-08-24 | 1976-08-24 | 内燃機関用動弁機構 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5325712A JPS5325712A (en) | 1978-03-09 |
JPS597003B2 true JPS597003B2 (ja) | 1984-02-16 |
Family
ID=14282661
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10076876A Expired JPS597003B2 (ja) | 1976-08-24 | 1976-08-24 | 内燃機関用動弁機構 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS597003B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6011101B2 (ja) * | 1979-04-26 | 1985-03-23 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関用焼結合金材 |
JPS5660811A (en) * | 1979-10-20 | 1981-05-26 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Tappet for internal combustion engine |
JPS5718408A (en) * | 1980-07-07 | 1982-01-30 | Honda Motor Co Ltd | Rocker arm for internal combustion engine |
JPS5877556A (ja) * | 1981-10-31 | 1983-05-10 | Nippon Piston Ring Co Ltd | カムシャフトとカムフォロワの組合せ |
-
1976
- 1976-08-24 JP JP10076876A patent/JPS597003B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5325712A (en) | 1978-03-09 |
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