JPS6338730A - 流体封入防振装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ａ０発明の目的 （１）産業上の利用分野 本発明は、振動体に取り付けられる取付部材と振動体を
支持するための支持体側に取り付けられる支持部材との
間にこれら取付部材及び支持部材に一体的に接合した状
態で弾性材が介装され、この弾性材は振動体の振動に応
じて変形するようにして非圧縮性流体が密封された流体
室の室壁の少なくとも一部を形成しており、前記流体室
はオリフィスを備えた隔壁により２分されている流体封
入防振装置に関する。

（２）　　従来の技術 第１５図には従来の流体封入防振装置の一例が示されて
いる。第１５図において、例えばエンジンのような振動
体に取り付けられる取付部材１は弾性材接合部２と取付
ボルト部３とを有し、取付ボルト部３を利用して取付部
材ｌが振動体側に取り付けられるように構成されている
。取付部材１と同心状に配設された環状の支持部材４は
、環状の胴部５と、この胴部５の端縁部から半径方向外
方へと延在する取付フランジに形成された取付孔６とを
有し、この取付孔６を利用して支持部材４が振動体を支
持するための支持体側に取り付けられるように構成され
ている。取付部材１の弾性材接合部２と支持部材４の肩
部との間には、環状の補強板８により補強された倒立す
り林状の例えばゴム材よりなる弾性材７が、取付部材１
及び支持、　部材４に一体的に接合した状態で介装され
ている。

支持部材４の胴部５の弾性材７が接合されていない側の
端縁部には、例えばゴム材よりなるダイヤフラム９の周
縁部が全周にわたって接合されている。そして、支持部
材４の胴部５、弾性材７及びダイヤフラム９は、内部に
非圧縮性流体が充満された流体室１０を形成している。

この流体室ｌＯは、周縁部が全周にわたって胴部５によ
り支持され、中心部にオリフィス１２を有する隔壁１１
により２分されている。

振動体が振動すると、この振動体と一体的に取付部材ｌ
が振動し、それに伴って弾性材７が変ｖ１するが、この
弾性材７の変動に応じて非圧縮性流体はオリフィス１２
を流過する。

（３）発明が解決しようとする問題点 第１５図に示された流体封入防振装置が例えばエンジン
マウントとして使用された場合には、取付部材１は主と
して矢印ａの方向に振動するが、これに伴って弾性材７
は矢印す及び矢印Ｃの方向で共振する。このような弾性
材７の共振により、第１６図に示されるように２次振動
領域すなわち周波数が略５０〜２００Ｈｚの領域、及び
高周波数９Ｉ域において動ばね定数が高くなり、振動遮
断性能が悪化して、エンジンを搭載した車両の車内の静
粛性が損なわれることとなる。

そこで本発明は、略５０〜２００Ｈｚの領域及び高周波
領域における動ばね定数の低下を防止し、２次振動領域
から高周波領域までのばね特性が改善された流体封入防
振装置を得ることを主な目的とするものである。

本発明は、更に振動体への取付部に大振幅変位が生じた
場合に、それに対応してダンピングが発生するような流
体封入防振装置を得ることをも目的とするものである。

Ｂ９発明の構成 （１）　　問題点を解決するための手段本発明によれば
、振動体に取り付けられる取付部材と前記振動体を支持
するための支持体側に取り付けられる支持部材との間に
前記取付部材及び支持部材に一体的に接合した状態で弾
性材が介装され、前記弾性材は前記振動体の振動に応じ
て変形するようにして非圧縮性流体が密封された流体室
の室壁の少なくとも一部を形成しており、前記流体室は
オリフィスを備えた隔壁により２分されている流体封入
防振装置であって、前記オリフィスの有効通路面積を（
Ｓｗ）　、前記オリフィスの有効長さを（Ｌ）、前記流
体の密度を（ρ）、前記弾性材の共振周波数を（ｆｌ）
、前記弾性材の形状によるパラメータを（ａ）、前記共
振周波数における弾性材の動ばね定数を（ｋ）、前記弾
性材の有効排液面積を（Ｓｔ　）としたとき、前記オリ
フィスの有効長さくＬ）と有効通路面積との比が、 Ｌ　　　　　　　　ａｋ Ｓｗ　　　　４πｚ　ｒｌ　”　Ｓｔ　”　ｌ）である
ことを特徴とする流体封入防振装置が得られる。

（２）作　用 振動体が振動すると、振動体と一体的に取付部材が振動
し、それに伴って弾性材が変動するが・弾性材に共振現
象が生じた場合、オリフィスの孔内とその近傍の流体の
振動の共振周波数が弾性材の共振周波数にほぼ等しい値
となるように設定されているため、流体の共振により弾
性材の共振がダイナミックダンパー的に抑えられ、その
結果動ばね性能の悪化が防止される。

（３）実施例 まず第１７図のように、第１５図の流体封入防振装置に
おいてオリフィス１２を備えた隔壁１１が無い場合につ
いて考える。この第１７図の流体封入防振装置は第１８
図に示されるように、少なくとも振幅の範囲内において
一定圧の非圧縮性の流体の圧力を振動方向に受けるπ量
ｍ、０ｉｆｆ体かばね定数に、のばねと直列に連結され
、このばね定数に、のばねは、一端側が固定枠に連結さ
れたばね定数に２のばねと並列に連結され、更にばね定
数に１のばね及びばね定数に２のばねは共にばね定数に
、のばねを介して振動源に連結された状態の振動工学的
モデルにモデル化することができる。

ここで、ｔｉｍ＋　は主として弾性材７の質量であって
、この質量ｍ、とばね定数に、とにより、弾性材７の共
振周波数ｆ、は、 ｋ、＋に、＋ｋ。

と表すことができる。この式の形は、振動工学における
方程式の解の形として良く知られているものである。弾
性材７によるダンピングを考慮すると、共振による弾性
材７の特性は、第１９図に示されているように、通常の
ダイナミックダンパーのようになり、又第２０図に示さ
れるように損失ばね定数は共振周波数ｆ、で負となる・
次に、第１５図に従ってオリフィス１２を有する流体封
入防振装置について考える。この第１５回の流体封入防
振装置は第２１図に示されるように、一端側が固定枠に
連結されたばね定数にのばねと、密閉状態の流体室内の
非圧縮性流体を振動に伴って有効排液面積Ｓ！：の排液
面により排液しようとする物体に一端側が連結されたば
ね定数ａｋのばねとが、相互に並列に連結されて共に振
動源に連結され、この振動源の振動により流体室内の流
体が有効通路面積Ｓｗの通路部において質■ｍ４の質量
体の振動を生起する構成の振動工学的モデルにモデル化
することができる。

前記質Ｎｍ４は第１５図において弾性材７の振動に伴っ
てオリフィス１２内及びその近傍で流動する流体の質量
に対応する。第２１図のモデルの振動方程式から得られ
る共振周波数ｆ２は、であり、これを図示すると第２２
図の通りとなる。

この場合、第２３図に示されるように、損失ばね定数は
共振周波数ｆ２で正となる。

さて、第１５図の流体封入防振装置の共振を抑制してば
ね性能の低下を防止するためには、弾性材７の共振によ
る負の損失ばね定数の値とオリフィス１２の孔内及びそ
の近傍の流体の共振による正の損失ばね定数の値とが互
いに打ち消し合うように、弾性材７の共振周波数ｆ、と
オリフィス１２の孔内及びその近傍の流体の共振周波数
ｒ２とを一致させれば良い。そこで、 とお（と、 ｍ４　　　　　　　ａｋ □＝　　　　　　　　　　　　　・・・・・・・・・（
１＋Ｓｗ”　　　（’ｌπｒ、）”　　・Ｓ％となる。

ここでオリフィス１２の有効長さをし、流体の密度をρ
とすると、 ｍ、＝Ｓｗ−Ｌ・ρ であるから、（１）式は Ｌ　　　　　　　　　　　　ａｋ ＝□・・・・・・・・・川・・・（２１Ｓｗ　　　４π
２　　ｆ、２　Ｓ％　ρとなる。

（２）式において、ａｋ、ｆ、　、Ｓ、ｓ　ρの値はい
ずれも実験的に求めることができ、これらの実験値を（
２）式に代入することより最適のオリフィス１２の有効
長さしとオリフィス１２の有効通路面積３ｗとの関係が
求められる。

以下、前記ａｋ、ｆｌ　、ＳＥの値の求め方について説
明する。まずａｋの値の求め方について説明すると、第
２４図に示されるように、第１５図の流体封入防振装置
においてオリフィス１２に栓１３をして流体を密封した
場合の弾性材７のばね定数をＫａ、オリフィス１２に栓
１３をしない場合の弾性材７のばね定数をＫｓとすると
、Ｋｓ の関係がある。またばね定数には共振周波数ｆ１におけ
る弾性材７の動ばね定数であって、ばね定数Ｋｓに共振
周波数ｆｌにおける動倍率をかけた値である。この動ば
ね定数にと（３）式から得られるパラメータａとからａ
ｋの値を求めることができる。

次に共振周波数【１の求め方について説明する。

第１７図に示されるように、第１５図において隔壁１１
を取り除いた状態で弾性材７を加振しつつ弾性材７の動
ばね定数を測定し、弾性材７の共振が生起されて弾性材
７の動ばね定数が最高値に達したときの周波数をもって
共振周波数ｒ、とする・次に弾性材７の有効排液面積Ｓ
ｔについて説明する。第２５図に示されるように、第１
５図において弾性材７と隔壁１１との間の流体室１４内
の流体が弾性材７の変位に従ってオリフィス１２から排
出されるとき、このオリフィス１２から排出された流体
を導管ｄを通してメスシリンダｅへ導くようにしておき
、取付部材１を矢印ｇの方向へ変位させたときの単位変
位量当りの流体の排出量をメスシリンダｅにより測定し
、そのときの測定値を以て弾性材７の有効排液面積ＳＥ
とする。

又、オリフィス１２の有効長さしについては、オリフィ
ス１２の形状長さをＬＯ、オリフィス１２の形状直径を
Ｄ、オリフィス１２の形状及び流体の種類により定まる
定数をαとしたとき、計算式 ％式％ により算出する。但し、α＝０．５〜１．０である。

以上のようにして、（２）式に従って得られた有効長さ
しと有効通路面積ＳＷとを有するオリフィスを備えた流
体封入防振装置の具体例について説明する。

第１図には、第１５図に示された従来の流体封入防振装
置におけるオリフィス１２を有する隔壁１１に代えて、
本発明に基づくオリフィス１６を有する隔壁１５を備え
た流体封入防振装置が示されている。

第２図の流体封入防振装置においては、第１図のオリフ
ィス１２に代えてオリフィスを複数のオリフィス１８．
〜１８４に分散させた状態の隔壁１７を備えている。こ
の場合、本発明の有効通路面積は、各オリフィス１８．
〜１８４の有効通路面積の総和となる。

第３図の流体封入防振装置においては、第２図のオリフ
ィス１８．〜１８４に代えてオリフィス２０、〜２０４
を有する隔壁１９を備えているとともに、各オリフィス
２０１〜２０４に対して直列に板状差圧応動部材２３を
備えている。この板状差圧応動部材２３は、その周辺部
において支持部材４内壁面側に配設された環状の保持体
２１の環状溝２２に遊嵌されており、流体圧の変動によ
り生じる表裏間の差圧に応動して環状溝２２により規制
された範囲内で変位する。その結果、弾性材７に大振幅
の変位が生じたとき、流体封入防振装置のばね定数は高
くなり、弾性材７の小振幅時には弾性材７の共振を抑え
、弾性材７の大振幅時には弾性材７の動ばね定数は高く
なりその変位が抑制される。

第４図においては、第３図の板状差圧応動部材２３に代
えてオリフィス２５を有する板状差圧応動部材２４を備
えた流体封入防振装置が示されている。この第４図の流
体封入防振装置においては、オリフィス２５の存在によ
り、弾性材７の大振幅時にダンピングが発生する。

第５図においては、第３図の流体封入防振装置において
遊動板保持体２１にオリフィス２６が形成された流体封
入防振装置が示されている。この場合においても、オリ
フィス２６の存在により、弾性材７の大振幅時にダンピ
ングが発生する。

第６図の流体封入防振装置においては、オリフィス２８
を有する板状差圧応動部材２７の周縁部に弾性材２９が
接合されており、このようにすることにより、板状差圧
応動部材２７と遊動板保持体２１の環状溝２２との間で
生じ易い打音の発生を未然に防止することができる。

第７図の流体封入防振装置においては、複数のオリフィ
ス３１１〜３１４を有する隔壁３０と、この隔壁３０と
平行に配設された受圧壁３２とを備え、この受圧壁３２
には中央部にオリフィス３３が形成されているとともに
、複数の貫通孔３４１〜３４．が各オリフィス３１．〜
３１４と直列に形成され、これら各貫通孔３４１〜３４
６を横断するようにして形成された複数の空隙部３５゜
３５′内にはそれぞれ対応する柔軟な板状差圧応動部材
３６．３６’が遊嵌されている。

板状差圧応動部材３６．３６’の変形は流体圧に対して
非線型性を有しているので、第７図の流体封入防振装置
においては、板状差圧応動部材３６．３６’の微小振幅
時には弾性材７に流体圧がほとんどかからず、板状差圧
応動部材３６．３６′の大振幅時には弾性材７に大きな
流体圧がかかり共振現象が防止される。

第８図の流体封入防振装置においては、複数のオリフィ
ス３８．〜３８４を有する隔壁３７と、この隔壁３７と
平行に配設された受圧壁３９とを備え、この受圧壁３９
には中央部にオリフィス４０が形成されているとともに
、複数の貫通孔４１１〜４１６が各オリフィス３８．〜
３８４と直列に形成され、これら各貫通孔４１．〜４１
．を横断するようにしてたるみを持った柔軟な板状差圧
応動部材４２が張設されている。この板状差圧応動部材
４２は、第７図の板状差圧応動部材３６゜３６′とほぼ
同様な効果を生じる。

第９図の流体封入防振装置は、複数のオリフィス３８．
〜３８４を有する隔壁３７と、この隔壁３７と平行に配
設された受圧壁４３とを備え、この受圧壁４３には、複
数の貫通孔４４．〜４４゜が各オリフィス３８．〜３８
４と直列に形成されているとともに、各貫通孔４４．〜
４４．を横断するようにして形成された空隙部４５内に
は板状差圧応動部材４６が遊嵌されている。そして受圧
壁４３には、更に各オリフィス３８＋〜３８４と直列に
一対の弁口４７，４．８が形成されており、弁口４７に
はダイヤフラム９側から弾性材７側への流体の移動は許
容するが、その逆流は許容しない感圧弁４９が配設され
ているとともに、弁孔４８には弾性材７側からダイヤフ
ラム９側への流体の移動は許容するが、その逆流は許容
しない感圧弁５０が配設されている。これら感圧弁４９
，５０の作用により、弾性材７のゆるやかで大きな変位
が生じて各感圧弁４９，５０の開度が比較的小さな状態
から、弾性材７の速くて大きな変位が生じて各感圧弁４
９．５０の開度が比較的大きな状態まで、大きなダンピ
ングが発生する。感圧弁４９．５０としては、例えばリ
ードバルブやスライドバルブ等を採用することができる
。

第１０図の流体封入防振装置は、第９図の流体封入防振
装置の受圧壁４３に代えて受圧壁５１を備え、この受圧
壁５１には、複数の貫通孔５２゜〜５２．が各オリフィ
ス３８．〜３８．と直列に形成されているとともに、各
貫通孔５２．〜５２、を横断するようにして形成された
空隙部５３内には板状差圧応動部材５４が遊嵌されてい
る。そして受圧壁５１には、更に各オリフィス３８．〜
３８４と直列に貫通孔５５が形成されており、この貫通
孔５５内に向けて開口する側孔５６内には、遠隔操作に
より貫通孔５５の開度を調整するための開度調整弁５７
が配設されている。開度調整弁５７としては、例えば電
磁バルブとか、遠心重錘により作動する慣性バルブとか
、シフトレバ−にワイヤーを介して連動するシフトレバ
一連動バルブ等が考えられる。このような開度調整弁５
７の作動により、流体封入防振装置に例えば自動車の変
速ショックのような動的な大荷重が加わる際には、事前
に貫通孔５５を閉塞するかその開度を小さくして大荷重
に備えることができる。

第１１図には本発明の実施例に基づく別の流体封入防Ｎ
装置が示されている。弾性材接合部５９と取付ボルト部
６０とを有する取付部材５８は、弾性材接合部５９と対
向する他の弾性材接合部６１と連結腕６２により連結さ
れている。弾性材接合部５９と支持部材６３との間には
弾性材６４が介装されているとともに、弾性材接合部６
１と支持部材６３との間には弾性材６５が介装されてお
り、これら弾性材６４．６５及び支持部材６３により非
圧縮性流体が密封された流体室６６が形成されている。

流体室６６内においては、複数のオリフィス６８．〜６
８４を有する隔壁６７と、環状の保持体６９の内周側に
形成された環状溝７０に弾性材７３を介して周辺部が遊
嵌され、中央部には各オリフィス６８．〜６８４と直列
にオリフィス７２を有する板状差圧応動部材７１とが配
設されている。

第１２図には本発明の実施例に基づく更に別の流体封入
防振装置が示されている。取付部材７４及び７５は、相
互間に隔壁７６を挟んで共通の取付孔７７を形成しつつ
互いに一体的に連結され、取付部材７４と支持部材７８
との間には環状の弾性材７９が、又取付部材７５と支持
部材７８との間には環状の弾性材８０が、更に隔壁７６
と支持部材７８との間には環状の弾性材８１がそれぞれ
介装されている。隔壁７６には？ｊＩ数の貫通孔８３１
，８３□が形成されており、貫通孔８３．内においては
貫通孔８３１を横断するようにしてオリフィス８５．を
有する板状差圧応動部材８４．が、また貫通孔８３ｚ内
においてはこの貫通孔８３□を横断するようにしてオリ
フィス８５ｔを有する板状差圧応動部材８４□がそれぞ
れ遊嵌されている。そして、一対の弾性部材７９，８０
、隔壁７６及び支持部材７８により形成された流体室８
２内には非圧縮性流体が充填されている・以上の実施例
において、流体室内にオリフィスと板状差圧応動部材と
が直列の関係で配設されている場合には、オリフィスと
板状差圧応動部材の位置関係を図示の位置関係とは逆に
しても、流体封入防振装置の性能はほとんど変らず、は
ぼ同等の効果が得られる。

又弾性材の共振を抑制するためのオリフィスの有効通路
面積を比較的小さ目にするか、あるいはオリフィスの有
効長さを比較的長目にすると、オリフィス部の流体の共
振周波数が多少低周波側へ移動し、第１３図のように５
０〜２００Ｈｚの２次振動領域における流体封入防振装
置の動ばね定数を重点的に低下させることができる。こ
れとは逆に、オリフィスの有効通路面積を比較的太き目
にするか、あるいはオリフィスの有効長さを比較的短口
にすると、オリフィス部の流体の共振周波数が多少高周
波側へ移動し、第１４図のように高周波領域における流
体封入防振装置の動ばね定数を重点的に低下させること
ができる。

Ｃ０発明の効果 以上のように本発明によれば、流体封入防振装置におい
て、流体室内に配設されたオリフィスの孔内とその近傍
の流体の共振周波数が流体室壁の少なくとも一部を形成
する弾性材の共振周波数にほぼ等しくなるように、オリ
フィスの有効長さと有効通路面積との比が設定されるの
で、はぼ５０〜２００Ｈｚの２次振動領域及び高周波領
域における動ばね定数の低下が防止され、２次振動領域
から高周波ヤ■域までのばね特性が改善されるとともに
、大振幅変位が生じた場合には、それに対応してダンピ
ングが発生し、効果的に振動が戎衰される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例に基づく流体封入防振装置の
縦断面図、第２図は第１図においてオリフィスを分散さ
せた場合の縦断面図、第３図は分散したオリフィスと直
列に板状差圧応動部材を配設した場合の縦断面図、第４
図は板状差圧応動部材にオリフィスを形成した場合の縦
断面図、第５図はオリフィス及び板状差圧応動部材と並
列にオリフィスを形成した場合の縦断面図、第６図は板
状差圧応動部材の周縁部に弾性材を接合した場合の縦断
面図、第７図は複数の板状差圧応動部材を備えた流体封
入防振装置の縦断面図、第８図は板状差圧応動部材にた
るみを持たせた場合の縦断面図、第９図は板状差圧応動
部材４６と並列に感圧弁４９．５０を配設した場合の縦
断面図、第１０図は板状差圧応動部材５４と並列に開度
調整弁５７を配設した場合の縦断面図、第１１図は連結
腕により互いに連結された弾性材接合部と支持部材との
間にそれぞれ弾性材が介装された場合の流体封入防振装
置の縦断面図、第１２図は一対の取付部材と支持部材と
の間に弾性材が介装されている外に、流体室内の隔壁と
支持部材との間にも弾性材が介装され、隔壁に形成され
た貫通孔内にオリフィスを有する板状差圧応動部材が遊
嵌されている流体封入防振装置の縦断面図、第１３図は
２次振動領域の動ばね定数を重点的に低下させた場合の
流体封入防振装置の動ばね特性図、第１４図は高周波領
域の動ばね定数を重点的に低下させた場合の流体封入防
振装置の動ばね特性図、第１５図は従来の流体封入防振
装置の共振状態を示す縦断面図、第１６図は第１５図の
流体封入防振装置の動ばね特性図、第１７図は第１５図
の流体封入防振装置において隔壁を取り除いた場合の縦
断面図、第１８図は第１７図の流体封入防振装置を振動
工学的にモデル化したときのモデル図、第１９図は第１
７図の流体封入防振装置の絶対ばね定数線図、第２０図
は第１７図の流体封入防振装置の損失ばね定数線図、第
２１図は第１５図の流体封入防振装置を振動工学的にモ
デル化したときのモデル図・第２２図は第１５図の流体
封入防振装置の絶対ばね定数線図、第２３図は第１５図
の流体封入防振装置の損失ばね定数線図、第２４図は第
１５図の流体封入防振装置においてオリフィスに栓をし
た場合の縦断面図、第２５図は第１５図の流体封入防振
装置のオリフィスから排出される流体をメスシリンダに
集めて排出量を測定するようにした場合の縦断面図であ
る。 １．５８，７４．７５・・・取付部材、４．６３・・・
支持部材、？、６４，６５，７９．８０・・・弾性材、
１０．６６．８２・・・流体室、１５．１７．１９゜３
０．３７，６７．７６・・・隔壁、１６＋、ＩＬ３〜１
８．．２０．〜２０．，３１１〜３１４゜３８１〜３８
．，６８．　〜６８４．８５．　〜８５２・・・オリフ
ィス、２３．２４，２７．３６，４２゜５４．４６，７
１，８４．〜８４２・・・板状差圧応動部材 特　許　出　願　人　　本田技研工業株式会社代理人　
　　弁理士　　落　　合　　　　　健第１１図 第１３図 第１４図 周涙数［Ｈｚ） 第１６図 周展＆　　［）（幻 第１８図 第２１図 第１９図 周′Ｘ数 周表枚

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ［１］振動体に取り付けられる取付部材（１、５８、７
   ４、７５）と前記振動体を支持するための支持体側に取
   り付けられる支持部材（４、６３）との間に前記取付部
   材（１、５８、７４、７５）及び支持部材（４、６３）
   に一体的に接合した状態で弾性材（７、６４、６５、７
   ９、８０）が介装され、前記弾性材（７、６４、６５、
   ７９、８０）は前記振動体の振動に応じて変形するよう
   にして非圧縮性流体が密封された流体室（１０、６６、
   ８２）の室壁の少なくとも一部を形成しており、前記流
   体室（１０、６６、８２）はオリフィス（１６、１８＿
   １…、２０＿１…、３１＿１…、３８＿１…、６８＿１
   …、８５＿１…）を備えた隔壁（１５、１７、１９、３
   ０、３７、６７、７６）により２分されている流体封入
   防振装置であって、前記オリフィスの有効通路面積を（
   Ｓｗ）、前記オリフィスの有効長さを（Ｌ）、前記流体
   の密度を（ρ）、前記弾性材の共振周波数を（ｆ＿１）
   、前記弾性材の形状によるパラメータを（ａ）、前記共
   振周波数における弾性材の動ばね定数を（ｋ）、前記弾
   性材の有効排液面積を（Ｓ＿Ｅ）としたとき、前記オリ
   フィスの有効長さ（Ｌ）と有効通路面積との比が、 Ｌ／Ｓ＿Ｗ≒ａｋ／（４π＾２ｆ＿１＾２Ｓ＿Ｅ＾２ρ
   ）であることを特徴とする流体封入防振装置。 ［２］前記流体室（１０、６６、８２）内には、前記隔
   壁（１５、１７、１９、３０、３７、６７、７６）のオ
   リフィス（１６、１８＿１…、２０＿１、…、３１＿１
   …、３８＿１…、６８＿１…）に対して直列に配設され
   、流体圧の変動により生じる表裏間の差圧に応動して規
   制された範囲内で変位する板状差圧応動部材（２３、２
   ４、２７、３６、４２、４６、５４、７１、８４＿１…
   ）を備えている特許請求の範囲第１項記載の流体封入防
   振装置。