JPS6334606B2 - - Google Patents
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- JPS6334606B2 JPS6334606B2 JP57021819A JP2181982A JPS6334606B2 JP S6334606 B2 JPS6334606 B2 JP S6334606B2 JP 57021819 A JP57021819 A JP 57021819A JP 2181982 A JP2181982 A JP 2181982A JP S6334606 B2 JPS6334606 B2 JP S6334606B2
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Classifications
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- H—ELECTRICITY
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Hard Magnetic Materials (AREA)
Description
この発明は、希土類コバルト系永久磁石の製造
方法の改良に係り、真空雰囲気中における昇温と
減圧アルゴンガス雰囲気中における焼結および溶
体化・急冷処理を行なう製造方法に関する。 希土類コバルト系磁石は、今日多用されている
アルニコ系磁石、フエライト系磁石に比較して、
高い保磁力と大きなエネルギー積を有する永久磁
石として、近年特にその需要が高まり、電子工業
を始めとし多岐方面で利用されている。 希土類コバルト系磁石合金のもつ磁石特性を最
大限に発揮させるためには、製造方法が最も重要
であり、各工程において厳格に管理して磁石を製
造しなければならない。 中でも希土類コバルト系磁石の主成分の１つで
ある希土類金属は、Mg、Al、Siなどより酸素と
の親和力が著しく強いため、希土類コバルト系磁
石の製造時には、精製したアルゴンのような不活
性雰囲気中での処理が重要となり、とくに、本系
磁石の製造途中、高温状態になる焼結時における
非酸化雰囲気の重要性が強調される。 以上のような点から、特開昭52−4421号公報で
は、希土類コバルト系磁石の製造方法に関して、
焼結の際に、水素含有雰囲気の利用が有効である
ことが提案されている。 しかしながら、水素ガスはあらゆるガスの中で
最も密度が小さく、拡散速度が非常に大きいの
で、たとえば焼結炉の細小の空隙からでも外部へ
漏洩し易く、また、常温・常圧において水素が空
気と４〜75体積％の広範囲で混合した場合、わず
かな点火源により大爆発を起す。したがつて、工
業的規模で多量に水素ガスを使用することは極め
て危険なことであり、取扱上著しい注意を必要と
する。 上述の問題点に鑑み、発明者は先に特願昭56−
166040において、焼結の際特定条件の二段処理が
有効なことを見出し、希土類金属を含有するコバ
ルト、コバルト−銅合金、コバルト−鉄−銅合
金、コバルト−鉄−ニツケル−銅合金等から成る
希土類コバルト系合金粉末を成型し、この成型体
を焼結する際に、まず１×10-2Torr以下の真空
雰囲気中において室温から800℃まで４〜20℃／
minで昇温し、ひき続いて50〜350Torrの減圧ア
ルゴンガス雰囲気にして950〜1250℃の温度範囲
で焼結する希土類−コバルト系永久磁石の製造方
法を提案した。 しかし、上記出願の製造方法では、磁気特性の
焼結温度依存性が著しく大きく、特定組成の希土
類−コバルト系合金を焼結する際の最適な焼結温
度範囲が非常に狭いという問題があつた。すなわ
ち、焼結温度が最適焼結温度より若干低い場合に
は粉末圧縮成型体の焼結反応が十分進行せず、空
孔の多い焼結体となつて優れた磁気特性の得られ
る理論密度に近い焼結体とならない。また、最適
焼結温度より若干高い場合には粉末圧縮成型体中
に融液相が多量に発生し、密度は十分高くなる
が、この磁気特性的に有害となる融液相のために
優れた磁気特性の焼結体とならない。 この発明はまず上述の問題点を改良したもので
あつて、希土類元素Ｒと遷移金属元素Ｍからなる
R2M17系永久磁石合金（ただし、ＲはＹ、La、
Ce、Pr、Nd、SmおよびMM（ミツシユメタル）、
１種又は２種以上の組合せ、ＭはCuとCo、Feも
しくはNiのうち１種又は２種以上の組合せ、お
よび上述遷移金属Ｍの一部をさらにMn、Zrの各
元素のうち１種以上の元素と置換した組合せ）か
らなる希土類コバルト系合金を平均粒径２〜10μ
ｍの微粉末にし、磁界中プレス機などにより成型
圧縮体を作製する。ひき続いて、成型体の密度を
上げて最終生成物の磁気特性向上を計るために焼
結を行なう。その際、希土類コバルト系合金成型
体中に吸着あるいは吸蔵している酸素・水蒸気・
水素ガスなどをすみやかに除去し、ひき続いて行
なう減圧アルゴンガス中焼結の効果を最大限に発
揮させるために以下の如き焼結の際の前段処理を
行なう。 室温から800℃までの昇温過程は、脱ガス処理
と同時に酸化防止のために１×10-2Torr以下の
真空雰囲気中、４〜20℃／minの速度でゆつくり
と昇温を行なう。昇温速度の限定理由は、４℃／
min未満の昇温速度では、800℃までの昇温に３
時間以上を要し、真空雰囲気中といえどもその間
に成型体は酸化し、しかも工業的には余りにも時
間を要するためであり、また、20℃／minを越え
る昇温速度の場合には、昇温が速すぎて前述した
成型体中の吸着・吸蔵ガスを十分除去し得なく
て、ひき続いて行なう減圧アルゴン雰囲気中焼結
による特性向上の効果を生じない。とくに、上記
昇温過程において、成型体中の吸着・吸蔵ガスの
約90％の多量ガスは200〜600℃の温度範囲放出さ
れるので、この温度範囲での昇温速度は４〜10
℃／minとし、１×10-4〜１×10-5Torr高真空雰
囲気にして酸化を防止しながら脱ガス処理を有効
に行なうことが好ましい。 800℃以上の昇温過程と1100℃〜1250℃温度範
囲の温度での一定温度保持の焼結過程は、焼結後
の密度を理論密度近くまで高め磁気特性を向上さ
せるために、50〜350Torrの減圧したアルゴンガ
ス雰囲気中で行なう。 焼結終了後の溶体化処理は、焼結温度より若干
低い1100〜1200℃の温度範囲で減圧あるいは常圧
のアルゴン雰囲気中で行ない焼結時に発生した融
液相と焼結した結晶相とを十分反応させ、組成的
に均質化する。この溶体化処理は、焼結後室温ま
で冷却して、再び昇温し溶体化処理する場合と、
焼結後室温まで冷却することなく、ひき続いて溶
体化処理温度まで降温して溶体化処理しても、得
られる磁気特性は同等である。 溶体化処理終了後は、200℃／min以上急速冷
却処理を行ない、溶体化で得られた均質組成の単
一相を室温で得るようにし、最後に時効処理を施
こし永久磁石を得る。 ここで、アルゴンガス雰囲気圧力の限定理由
は、50Torrよりも圧力が低くなると、希土類コ
バルト系磁石合金の成分、とくに希土類成分の蒸
気圧は800℃以上で20〜30Torrと金属元素中でも
かなり高いため、希土類金属が優先的に雰囲気中
へ蒸発し、最終焼結体は所定組成から異なつた組
成となり、磁気特性の著しい劣化を生ずる。ま
た、350Torrよりも圧力が高い場合には十分な密
度の向上が認められず、最終的には優れた磁気特
性が得られないため、50〜350Torrとする。 また、焼結温度範囲を限定した理由は、希土類
コバルト系磁石合金に於て、その構成成分やその
構成成分の各成分割合などに依つてその最適な焼
結温度範囲は異なるが、1100℃未満の焼結温度で
は十分な焼結密度が得られず、また1250℃を越え
る焼結温度では合金が溶融してしまい良好な特性
を有する焼結磁石体とならない。 また、溶体化処理を200℃／min以上の冷却速
度で急冷却処理を施こし、ひき続いて時効処理を
施す理由は、200℃／min未満の遅い冷却速度で
冷却した場合には、溶体化処理時に得られる単一
均質相から析出物を生成し、時効処理後優れた磁
気特性を得ることができないからである。 以下に実施例を掲げてこの発明方法の効果を記
述する。 実施例 １ 純度99.9％以上のSm27.1wt％、純度99.8％の
Co49.3wt％、Fe7.7wt％、Ni8.0wt％および
Cu7.9wt％からなる合金を、アルゴン雰囲気中で
高周波溶解し、鉄乳鉢中で粗粉砕した。粗粉砕後
の粉末を有機溶剤中でボールミル粉砕により平均
粒度２〜10μｍの微粉末にした。得られた微粉末
を12KOeの磁界中でプレスし、圧縮成型体を作
つた。 このようにして得た圧縮体を１×10-3Torrの
真空雰囲気中において、800℃まで10℃／minの
速度で昇温した。ひき続いて、200Torrの減圧ア
ルゴンガス雰囲気中に於て、1180℃から1220℃の
温度範囲で２時間焼結後、1180℃×１時間の溶体
化処理を施した後500℃／minの冷却速度ｖで急
速冷却した。さらに、800℃４時間の時効処理を
施し、特性を測定した。 また、比較例として、上記の成型体を200Torr
の減圧アルゴンガス雰囲気中において、1180℃か
ら1220℃の温度範囲で焼結後、溶体化処理を施す
ことなく急速冷却し、ひき続いて800℃×４時間
の時効処理を施し、特性の測定をした。 磁気特性の測定結果をまとめて第１図に示す。
第１図は焼結後溶体化処理した場合と焼結だけの
場合の焼結温度と磁気特性の関係を示す。また第
１表には最高の磁気特性のえられた焼結温度1200
℃の場合について本発明の方法と比較例とをまと
めて示す。
方法の改良に係り、真空雰囲気中における昇温と
減圧アルゴンガス雰囲気中における焼結および溶
体化・急冷処理を行なう製造方法に関する。 希土類コバルト系磁石は、今日多用されている
アルニコ系磁石、フエライト系磁石に比較して、
高い保磁力と大きなエネルギー積を有する永久磁
石として、近年特にその需要が高まり、電子工業
を始めとし多岐方面で利用されている。 希土類コバルト系磁石合金のもつ磁石特性を最
大限に発揮させるためには、製造方法が最も重要
であり、各工程において厳格に管理して磁石を製
造しなければならない。 中でも希土類コバルト系磁石の主成分の１つで
ある希土類金属は、Mg、Al、Siなどより酸素と
の親和力が著しく強いため、希土類コバルト系磁
石の製造時には、精製したアルゴンのような不活
性雰囲気中での処理が重要となり、とくに、本系
磁石の製造途中、高温状態になる焼結時における
非酸化雰囲気の重要性が強調される。 以上のような点から、特開昭52−4421号公報で
は、希土類コバルト系磁石の製造方法に関して、
焼結の際に、水素含有雰囲気の利用が有効である
ことが提案されている。 しかしながら、水素ガスはあらゆるガスの中で
最も密度が小さく、拡散速度が非常に大きいの
で、たとえば焼結炉の細小の空隙からでも外部へ
漏洩し易く、また、常温・常圧において水素が空
気と４〜75体積％の広範囲で混合した場合、わず
かな点火源により大爆発を起す。したがつて、工
業的規模で多量に水素ガスを使用することは極め
て危険なことであり、取扱上著しい注意を必要と
する。 上述の問題点に鑑み、発明者は先に特願昭56−
166040において、焼結の際特定条件の二段処理が
有効なことを見出し、希土類金属を含有するコバ
ルト、コバルト−銅合金、コバルト−鉄−銅合
金、コバルト−鉄−ニツケル−銅合金等から成る
希土類コバルト系合金粉末を成型し、この成型体
を焼結する際に、まず１×10-2Torr以下の真空
雰囲気中において室温から800℃まで４〜20℃／
minで昇温し、ひき続いて50〜350Torrの減圧ア
ルゴンガス雰囲気にして950〜1250℃の温度範囲
で焼結する希土類−コバルト系永久磁石の製造方
法を提案した。 しかし、上記出願の製造方法では、磁気特性の
焼結温度依存性が著しく大きく、特定組成の希土
類−コバルト系合金を焼結する際の最適な焼結温
度範囲が非常に狭いという問題があつた。すなわ
ち、焼結温度が最適焼結温度より若干低い場合に
は粉末圧縮成型体の焼結反応が十分進行せず、空
孔の多い焼結体となつて優れた磁気特性の得られ
る理論密度に近い焼結体とならない。また、最適
焼結温度より若干高い場合には粉末圧縮成型体中
に融液相が多量に発生し、密度は十分高くなる
が、この磁気特性的に有害となる融液相のために
優れた磁気特性の焼結体とならない。 この発明はまず上述の問題点を改良したもので
あつて、希土類元素Ｒと遷移金属元素Ｍからなる
R2M17系永久磁石合金（ただし、ＲはＹ、La、
Ce、Pr、Nd、SmおよびMM（ミツシユメタル）、
１種又は２種以上の組合せ、ＭはCuとCo、Feも
しくはNiのうち１種又は２種以上の組合せ、お
よび上述遷移金属Ｍの一部をさらにMn、Zrの各
元素のうち１種以上の元素と置換した組合せ）か
らなる希土類コバルト系合金を平均粒径２〜10μ
ｍの微粉末にし、磁界中プレス機などにより成型
圧縮体を作製する。ひき続いて、成型体の密度を
上げて最終生成物の磁気特性向上を計るために焼
結を行なう。その際、希土類コバルト系合金成型
体中に吸着あるいは吸蔵している酸素・水蒸気・
水素ガスなどをすみやかに除去し、ひき続いて行
なう減圧アルゴンガス中焼結の効果を最大限に発
揮させるために以下の如き焼結の際の前段処理を
行なう。 室温から800℃までの昇温過程は、脱ガス処理
と同時に酸化防止のために１×10-2Torr以下の
真空雰囲気中、４〜20℃／minの速度でゆつくり
と昇温を行なう。昇温速度の限定理由は、４℃／
min未満の昇温速度では、800℃までの昇温に３
時間以上を要し、真空雰囲気中といえどもその間
に成型体は酸化し、しかも工業的には余りにも時
間を要するためであり、また、20℃／minを越え
る昇温速度の場合には、昇温が速すぎて前述した
成型体中の吸着・吸蔵ガスを十分除去し得なく
て、ひき続いて行なう減圧アルゴン雰囲気中焼結
による特性向上の効果を生じない。とくに、上記
昇温過程において、成型体中の吸着・吸蔵ガスの
約90％の多量ガスは200〜600℃の温度範囲放出さ
れるので、この温度範囲での昇温速度は４〜10
℃／minとし、１×10-4〜１×10-5Torr高真空雰
囲気にして酸化を防止しながら脱ガス処理を有効
に行なうことが好ましい。 800℃以上の昇温過程と1100℃〜1250℃温度範
囲の温度での一定温度保持の焼結過程は、焼結後
の密度を理論密度近くまで高め磁気特性を向上さ
せるために、50〜350Torrの減圧したアルゴンガ
ス雰囲気中で行なう。 焼結終了後の溶体化処理は、焼結温度より若干
低い1100〜1200℃の温度範囲で減圧あるいは常圧
のアルゴン雰囲気中で行ない焼結時に発生した融
液相と焼結した結晶相とを十分反応させ、組成的
に均質化する。この溶体化処理は、焼結後室温ま
で冷却して、再び昇温し溶体化処理する場合と、
焼結後室温まで冷却することなく、ひき続いて溶
体化処理温度まで降温して溶体化処理しても、得
られる磁気特性は同等である。 溶体化処理終了後は、200℃／min以上急速冷
却処理を行ない、溶体化で得られた均質組成の単
一相を室温で得るようにし、最後に時効処理を施
こし永久磁石を得る。 ここで、アルゴンガス雰囲気圧力の限定理由
は、50Torrよりも圧力が低くなると、希土類コ
バルト系磁石合金の成分、とくに希土類成分の蒸
気圧は800℃以上で20〜30Torrと金属元素中でも
かなり高いため、希土類金属が優先的に雰囲気中
へ蒸発し、最終焼結体は所定組成から異なつた組
成となり、磁気特性の著しい劣化を生ずる。ま
た、350Torrよりも圧力が高い場合には十分な密
度の向上が認められず、最終的には優れた磁気特
性が得られないため、50〜350Torrとする。 また、焼結温度範囲を限定した理由は、希土類
コバルト系磁石合金に於て、その構成成分やその
構成成分の各成分割合などに依つてその最適な焼
結温度範囲は異なるが、1100℃未満の焼結温度で
は十分な焼結密度が得られず、また1250℃を越え
る焼結温度では合金が溶融してしまい良好な特性
を有する焼結磁石体とならない。 また、溶体化処理を200℃／min以上の冷却速
度で急冷却処理を施こし、ひき続いて時効処理を
施す理由は、200℃／min未満の遅い冷却速度で
冷却した場合には、溶体化処理時に得られる単一
均質相から析出物を生成し、時効処理後優れた磁
気特性を得ることができないからである。 以下に実施例を掲げてこの発明方法の効果を記
述する。 実施例 １ 純度99.9％以上のSm27.1wt％、純度99.8％の
Co49.3wt％、Fe7.7wt％、Ni8.0wt％および
Cu7.9wt％からなる合金を、アルゴン雰囲気中で
高周波溶解し、鉄乳鉢中で粗粉砕した。粗粉砕後
の粉末を有機溶剤中でボールミル粉砕により平均
粒度２〜10μｍの微粉末にした。得られた微粉末
を12KOeの磁界中でプレスし、圧縮成型体を作
つた。 このようにして得た圧縮体を１×10-3Torrの
真空雰囲気中において、800℃まで10℃／minの
速度で昇温した。ひき続いて、200Torrの減圧ア
ルゴンガス雰囲気中に於て、1180℃から1220℃の
温度範囲で２時間焼結後、1180℃×１時間の溶体
化処理を施した後500℃／minの冷却速度ｖで急
速冷却した。さらに、800℃４時間の時効処理を
施し、特性を測定した。 また、比較例として、上記の成型体を200Torr
の減圧アルゴンガス雰囲気中において、1180℃か
ら1220℃の温度範囲で焼結後、溶体化処理を施す
ことなく急速冷却し、ひき続いて800℃×４時間
の時効処理を施し、特性の測定をした。 磁気特性の測定結果をまとめて第１図に示す。
第１図は焼結後溶体化処理した場合と焼結だけの
場合の焼結温度と磁気特性の関係を示す。また第
１表には最高の磁気特性のえられた焼結温度1200
℃の場合について本発明の方法と比較例とをまと
めて示す。
【表】
上記の結果から明らかな如く、本発明によれ
ば、優れた磁気特性がえられるのみならず、焼結
温度範囲も広くなり、工業的に安定な製造条件と
なることが判る。 実施例 ２ 純度99.9％以上のSm：26.1wt％ 純度99.9％以上のCo：7.7wt％ Fe：15.2wt％、Cu：49.7wt％ Mn：0.5wt％、Zr：0.8wt％ からなる合金をアルゴンガス雰囲気中でアークボ
タン溶解し、アルゴンガス流気中において鉄乳鉢
で粗粉砕した。粗粉砕後の粉末を窒素ガスを使用
してジエツトミル粉砕し、平均粒径２〜10μｍの
微粉末にした。得られた微粉末を10KOeの磁界
中でプレス成型し、圧縮成型体を作つた。 このようにして得た圧縮体を10-8Torrの真空
雰囲気中において800℃まで10℃／minの速度で
昇温した。ひき続いて250Torrの減圧アルゴンガ
ス雰囲気中に於て、1200℃、２時間焼結し、ひき
続いて1180℃、２時間の溶体化処理を施した後
700℃／minの冷却速度で液体窒素中へ急冷処理
した。その後アルゴンガス雰囲気中で850℃より
450℃まで多段時効処理を行なつた。 比較のため、溶体化処理を施すことなく前記と
同様の熱処理を施した。 上記の本発明法及び比較の熱処理を施した試料
について磁気特性の測定結果を第２表に示す。
ば、優れた磁気特性がえられるのみならず、焼結
温度範囲も広くなり、工業的に安定な製造条件と
なることが判る。 実施例 ２ 純度99.9％以上のSm：26.1wt％ 純度99.9％以上のCo：7.7wt％ Fe：15.2wt％、Cu：49.7wt％ Mn：0.5wt％、Zr：0.8wt％ からなる合金をアルゴンガス雰囲気中でアークボ
タン溶解し、アルゴンガス流気中において鉄乳鉢
で粗粉砕した。粗粉砕後の粉末を窒素ガスを使用
してジエツトミル粉砕し、平均粒径２〜10μｍの
微粉末にした。得られた微粉末を10KOeの磁界
中でプレス成型し、圧縮成型体を作つた。 このようにして得た圧縮体を10-8Torrの真空
雰囲気中において800℃まで10℃／minの速度で
昇温した。ひき続いて250Torrの減圧アルゴンガ
ス雰囲気中に於て、1200℃、２時間焼結し、ひき
続いて1180℃、２時間の溶体化処理を施した後
700℃／minの冷却速度で液体窒素中へ急冷処理
した。その後アルゴンガス雰囲気中で850℃より
450℃まで多段時効処理を行なつた。 比較のため、溶体化処理を施すことなく前記と
同様の熱処理を施した。 上記の本発明法及び比較の熱処理を施した試料
について磁気特性の測定結果を第２表に示す。
【表】
以上に示すように、本発明方法によれば、水素
ガスの如く量産上危険を併うガスを使わずに、焼
結工程においてまず真空雰囲気中に於て800℃ま
で昇温し、ひき続いて減圧アルゴンガス雰囲気中
焼結をした後、溶体化急冷処理し、ひき続いて時
効処理することにより、密度の向上に有効でそれ
に併つて磁気特性の優れた希土類コバルト磁石を
得るために非常に有効な製造方法である。
ガスの如く量産上危険を併うガスを使わずに、焼
結工程においてまず真空雰囲気中に於て800℃ま
で昇温し、ひき続いて減圧アルゴンガス雰囲気中
焼結をした後、溶体化急冷処理し、ひき続いて時
効処理することにより、密度の向上に有効でそれ
に併つて磁気特性の優れた希土類コバルト磁石を
得るために非常に有効な製造方法である。
第１図は焼結温度と、Br、（BH）max、密度
の各々との関係を示すグラフで、〇印を結ぶ曲線
は焼結後1180℃において溶体化処理を施した場合
であり、△印を結ぶ曲線は焼結のままの場合を示
す。
の各々との関係を示すグラフで、〇印を結ぶ曲線
は焼結後1180℃において溶体化処理を施した場合
であり、△印を結ぶ曲線は焼結のままの場合を示
す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 希土類元素Ｒと遷移金属元素Ｍからなる
R2M17系永久磁石合金 （ただし、ＲはＹ、La、Ce、Pr、Nd、Smおよ
びMM（ミツシユメタル）の１種又は２種以上の
組合せ、 ＭはCuとCo、FeもしくはNiのち１種又は２種
以上の組合せおよび上記遷移金属Ｍの一部をさら
にMn、Zrの各元素のうち１種以上の元素と置換
した組合せ）から成る希土類コバルト系合金粉末
を成型し、 この成型体を焼結する際に、まず１×
10-2Torr以下の真空中において、室温から800℃
まで ４〜20℃／minで昇温し、 ひき続いて50〜350Torr減圧アルゴンガス雰囲
気において、1100〜1250℃の温度範囲で焼結し、 ひき続いて1100〜1200℃の温度範囲で溶体化処
理後、200℃／min以上の急冷を施し、時効処理
を行なうことを特徴とする希土類コバルト系永久
磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57021819A JPS58139406A (ja) | 1982-02-12 | 1982-02-12 | 希土類コバルト系永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57021819A JPS58139406A (ja) | 1982-02-12 | 1982-02-12 | 希土類コバルト系永久磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58139406A JPS58139406A (ja) | 1983-08-18 |
| JPS6334606B2 true JPS6334606B2 (ja) | 1988-07-11 |
Family
ID=12065662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57021819A Granted JPS58139406A (ja) | 1982-02-12 | 1982-02-12 | 希土類コバルト系永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58139406A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8403751D0 (en) * | 1984-02-13 | 1984-03-14 | Sherritt Gordon Mines Ltd | Producing sm2 co17 alloy |
| JPS63233505A (ja) * | 1987-03-23 | 1988-09-29 | Seiko Epson Corp | 希土類磁石 |
| EP3121821B1 (en) * | 2014-03-18 | 2020-03-11 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Permanent magnet, motor, and generator |
-
1982
- 1982-02-12 JP JP57021819A patent/JPS58139406A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58139406A (ja) | 1983-08-18 |
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