JPS6331923B2 - - Google Patents
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- JPS6331923B2 JPS6331923B2 JP55165244A JP16524480A JPS6331923B2 JP S6331923 B2 JPS6331923 B2 JP S6331923B2 JP 55165244 A JP55165244 A JP 55165244A JP 16524480 A JP16524480 A JP 16524480A JP S6331923 B2 JPS6331923 B2 JP S6331923B2
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスピノーダル分解による高保磁力Fe
−Cr−Co磁石に関し、製造工程において溶体化
処理温度の低減と組織の改良により製造上の困難
な問題を解消するとともに、成分の適切な配合値
を見出すことにより、保磁力Hcの向上を計つた
磁石合金である。
−Cr−Co磁石に関し、製造工程において溶体化
処理温度の低減と組織の改良により製造上の困難
な問題を解消するとともに、成分の適切な配合値
を見出すことにより、保磁力Hcの向上を計つた
磁石合金である。
従来、スピノーダル分解を利用した高保磁力磁
石材料には、アルニコ8磁石(Br:8500G、
Hc:1500Oe、(BH)n:5.0MGOe)とか、アル
ニコ6磁石(Br:11000G、Hc:750Oe、(BH)
n:4.0MGOe)が知られている。更にアルニコ以
外にはBrは低いがストロンチウムフエライト磁
石(Br:4200G、Hc:2500Oe、(BH)n:
4.2MGOe)、価格面で高価であるがSmCo磁石、
PtCo磁石などが有名である。
石材料には、アルニコ8磁石(Br:8500G、
Hc:1500Oe、(BH)n:5.0MGOe)とか、アル
ニコ6磁石(Br:11000G、Hc:750Oe、(BH)
n:4.0MGOe)が知られている。更にアルニコ以
外にはBrは低いがストロンチウムフエライト磁
石(Br:4200G、Hc:2500Oe、(BH)n:
4.2MGOe)、価格面で高価であるがSmCo磁石、
PtCo磁石などが有名である。
Fe−Cr−Co磁石は、アルニコに比較してCo含
有量が少ない為に製造コストが安く、切削性、展
延性が良好で、アルニコの代替として開発が行な
われてきた磁石材料であり、その応用面も広げら
れている。しかしながら磁性面では保磁力が670
〜700Oeであり、高くとも800Oeの磁気特性を有
する工業製品が市場に出回つているにすぎない。
特公昭49−20451、特公昭50−23649においてHc
〜1100OeのFe−Cr−Co−Mo磁石が発表されて
いるが、これはアルニコ8に比較して(BH)nax、
2〜3MGOeと低く、その代替には不十分であ
る。かつこの種の高保磁力を有するFe−Cr−Co
磁石成分によるとCo:20〜25%、Cr:25〜35%、
Mo:2〜4%という高Cr高Co領域であり、特に
Co20%以上という高Coの組成の為に溶体化処理
温度が1300〜1350℃という高い温度から急冷する
ことが必要であり、炉の設計、炉材の選択、およ
びエネルギー消費、製品形状の問題が工業的に極
めて不利な要因であり、磁気特性も熱処理がむず
かしく、かつ(BH)naxも2〜3MGOeと低い為、
工業的に応用分野はごく限られた狭い範囲であ
る。
有量が少ない為に製造コストが安く、切削性、展
延性が良好で、アルニコの代替として開発が行な
われてきた磁石材料であり、その応用面も広げら
れている。しかしながら磁性面では保磁力が670
〜700Oeであり、高くとも800Oeの磁気特性を有
する工業製品が市場に出回つているにすぎない。
特公昭49−20451、特公昭50−23649においてHc
〜1100OeのFe−Cr−Co−Mo磁石が発表されて
いるが、これはアルニコ8に比較して(BH)nax、
2〜3MGOeと低く、その代替には不十分であ
る。かつこの種の高保磁力を有するFe−Cr−Co
磁石成分によるとCo:20〜25%、Cr:25〜35%、
Mo:2〜4%という高Cr高Co領域であり、特に
Co20%以上という高Coの組成の為に溶体化処理
温度が1300〜1350℃という高い温度から急冷する
ことが必要であり、炉の設計、炉材の選択、およ
びエネルギー消費、製品形状の問題が工業的に極
めて不利な要因であり、磁気特性も熱処理がむず
かしく、かつ(BH)naxも2〜3MGOeと低い為、
工業的に応用分野はごく限られた狭い範囲であ
る。
本発明は高価なCo原料の使用量がアルニコ8
よりも少なく、かつ圧延、切削、切断等の加工の
容易なFe−Cr−Co磁石でもつて、アルニコ8の
代替を狙つて発明されたものであり、磁気特性も
Br:11000G、Hc:1300Oe、(BH)nax:
5.5MGOeとアルニコよりも高Brであり、前記欠
点の為これまで工業化されていない高保磁力Fe
Cr Co磁石合金を提供することを目的とするもの
である。
よりも少なく、かつ圧延、切削、切断等の加工の
容易なFe−Cr−Co磁石でもつて、アルニコ8の
代替を狙つて発明されたものであり、磁気特性も
Br:11000G、Hc:1300Oe、(BH)nax:
5.5MGOeとアルニコよりも高Brであり、前記欠
点の為これまで工業化されていない高保磁力Fe
Cr Co磁石合金を提供することを目的とするもの
である。
以下、図面により本発明合金の成分、製造工程
について詳明に説明する。本発明合金の熱処理工
程を溶解から時効処理まで処理温度と時間につい
て第1図に示す。
について詳明に説明する。本発明合金の熱処理工
程を溶解から時効処理まで処理温度と時間につい
て第1図に示す。
本発明合金の代表的成分はFe−33Cr−22Co−
2W−2Mo−1.5Zr−0.5Tiであり、この成分から
Cr量を変化させた場合(Feは残であるので、Cr
量の変化とともにFe量は変化する。以下同じ)、
Coを変化させた場合、Tiを変化させた場合、お
よびMoを変化させた場合の磁気特性の変化をそ
れぞれ、第2図、第3図、第4図および第5図に
示す。Crについては成分範囲を27〜35%として
いるが第2図にも示したように27%以下、35%以
上では十分な磁性を示さずCrの最も好ましい配
合比はHc確保の上で33%前後であるので上限を
35%、下限を27%とした。
2W−2Mo−1.5Zr−0.5Tiであり、この成分から
Cr量を変化させた場合(Feは残であるので、Cr
量の変化とともにFe量は変化する。以下同じ)、
Coを変化させた場合、Tiを変化させた場合、お
よびMoを変化させた場合の磁気特性の変化をそ
れぞれ、第2図、第3図、第4図および第5図に
示す。Crについては成分範囲を27〜35%として
いるが第2図にも示したように27%以下、35%以
上では十分な磁性を示さずCrの最も好ましい配
合比はHc確保の上で33%前後であるので上限を
35%、下限を27%とした。
Coの成分範囲を下限20%、上限25%としたの
は第3図に示したようにCo22%付近にHcのピー
クがあり、20%以下ではBr、Hc(BH)maxとも
低下し、25%以上ではHc、(BH)naxが低下する
為である。
は第3図に示したようにCo22%付近にHcのピー
クがあり、20%以下ではBr、Hc(BH)maxとも
低下し、25%以上ではHc、(BH)naxが低下する
為である。
次にW、Mo、Zr、Tiの効果について述べる。
Ti、Zrの効果は次の通りである。FeCrCo磁石を
大気中溶解するとCr成分が27〜35%と高いので、
大気中に存在するN2ガスが溶湯中に侵入してCr
窒化物を生成することはよく知られている。本発
明ではまず溶体化温度を下げる為にZrを0.1〜4
%、理想的には1.5%添加し、約100℃/1%Zr下
げ、さらにTiを同時添加してTiN、ZrNとして
ZrNをマトリツクス外に固定し、γ相の生成を押
える働きをしている。Tiは別に溶体化温度を下
げる働きもするが、主として磁性を向上させる働
きをする。第4図にもあるように0.5%Ti時に磁
性が最良となる。3%付近までは磁性を確保して
いるので0.1〜4%とした。以上が溶体化温度、
組織コントロールの為、Ti、Zrを添加した理由
である。
Ti、Zrの効果は次の通りである。FeCrCo磁石を
大気中溶解するとCr成分が27〜35%と高いので、
大気中に存在するN2ガスが溶湯中に侵入してCr
窒化物を生成することはよく知られている。本発
明ではまず溶体化温度を下げる為にZrを0.1〜4
%、理想的には1.5%添加し、約100℃/1%Zr下
げ、さらにTiを同時添加してTiN、ZrNとして
ZrNをマトリツクス外に固定し、γ相の生成を押
える働きをしている。Tiは別に溶体化温度を下
げる働きもするが、主として磁性を向上させる働
きをする。第4図にもあるように0.5%Ti時に磁
性が最良となる。3%付近までは磁性を確保して
いるので0.1〜4%とした。以上が溶体化温度、
組織コントロールの為、Ti、Zrを添加した理由
である。
次にMo、Wを添加した理由について説明す
る。
る。
Mo、Wともに保磁力を上昇させる為の元素で
あることは良く知られている。第5図にはMoと
磁気特性の関係を示したが、5%以上添加すると
Hcの向上もなくなりBr、(BH)naxが低下するの
で0.1〜5%とした。WもMoと同様に5%以上で
効果が少なくなるので0.1〜5%とした。理想的
にはMo:2%、W:2%がより効果的である。
前記特公2例にもMoとかWをFeCrCo磁石に添
加した例はあるが、それらはTi、Zrを複合添加
していなかつた為に十分な磁性を確保することが
むずかしかつた。第6図は本発明合金のTiとMo
のHc−三角座標図を示したが、この図からも
Ti、Moの影響が理解できる。
あることは良く知られている。第5図にはMoと
磁気特性の関係を示したが、5%以上添加すると
Hcの向上もなくなりBr、(BH)naxが低下するの
で0.1〜5%とした。WもMoと同様に5%以上で
効果が少なくなるので0.1〜5%とした。理想的
にはMo:2%、W:2%がより効果的である。
前記特公2例にもMoとかWをFeCrCo磁石に添
加した例はあるが、それらはTi、Zrを複合添加
していなかつた為に十分な磁性を確保することが
むずかしかつた。第6図は本発明合金のTiとMo
のHc−三角座標図を示したが、この図からも
Ti、Moの影響が理解できる。
本発明では以上説明したきたように、Zrによ
り溶体化温度を低下させ、ZrNをマトリツクス外
に固定しγ相を出にくくさせ、その状態でMo、
Wを複数添加することにより、Hc:1300Oeとい
う高保磁力を得ることが可能となつたものであ
る。本発明合金はFe、Cr、Coとさらに4成分
W、Mo、Zr、Tiの合金で構成され、その際、各
成分の比率が非常に重要で、どれか一成分でも目
標値からはずれると高(BH)nax、高Hcを確保で
きず、成分のコントロールが非常に重要である。
り溶体化温度を低下させ、ZrNをマトリツクス外
に固定しγ相を出にくくさせ、その状態でMo、
Wを複数添加することにより、Hc:1300Oeとい
う高保磁力を得ることが可能となつたものであ
る。本発明合金はFe、Cr、Coとさらに4成分
W、Mo、Zr、Tiの合金で構成され、その際、各
成分の比率が非常に重要で、どれか一成分でも目
標値からはずれると高(BH)nax、高Hcを確保で
きず、成分のコントロールが非常に重要である。
次に製造工程について説明する。第1図に工程
の流れ図を示したが1500〜1700℃の温度で7成分
を大気中溶解し、それを適当な形状のシエル型に
鋳造する。その後1100〜1250℃の温度で大気中
(もしくは不活性ガス、或いは還元性ガス)で単
一相に溶体化処理を行ない、30〜50分保持後他の
相が生じない温度に急冷する。その後620〜670℃
の温度で1時間、約5000Oeの磁場中で等温磁場
処理を行ない、その後磁場処理温度より低い温度
から600〜400℃の温度まで0.1〜40℃/時間の平
均冷却速度で連続的に冷却し時効処理を行う。第
6図にも示したように等温磁場処理の最適温度が
非常に狭いので熱処理の際は注意が必要とされ
る。製造工程では以上のように成分コントロー
ル、熱処理温度の精度が必要とされ、最適組成が
不明だつたことと相まつてこれまで工業的に実施
されなかつた原因である。
の流れ図を示したが1500〜1700℃の温度で7成分
を大気中溶解し、それを適当な形状のシエル型に
鋳造する。その後1100〜1250℃の温度で大気中
(もしくは不活性ガス、或いは還元性ガス)で単
一相に溶体化処理を行ない、30〜50分保持後他の
相が生じない温度に急冷する。その後620〜670℃
の温度で1時間、約5000Oeの磁場中で等温磁場
処理を行ない、その後磁場処理温度より低い温度
から600〜400℃の温度まで0.1〜40℃/時間の平
均冷却速度で連続的に冷却し時効処理を行う。第
6図にも示したように等温磁場処理の最適温度が
非常に狭いので熱処理の際は注意が必要とされ
る。製造工程では以上のように成分コントロー
ル、熱処理温度の精度が必要とされ、最適組成が
不明だつたことと相まつてこれまで工業的に実施
されなかつた原因である。
これまで成分とか熱処理について説明してきた
が、本発明の原理は一般的なスピノーダル分解と
同じであり、均一相から数100Å程度の一方が強
磁性相からなる濃度の異なる同周期の2相分離構
造をスピノーダル分解により形成し、強磁性相の
単磁区構造により保磁力を得るものである。その
際、分解するマトリツクスは清浄な方が良い磁性
を得ることは勿論であるが、副成分としては、
0.01〜2%Nb、V、Cuは(BH)naxを向上させ、
さらに0.01〜1%Si、Sは湯流れ性を改善する上
で効果的であり、0.01〜0.5%Al、C、M.M(ミツ
シユメタル)は湯の脱酸剤として使用できるの
で、実用上非常に有益である。
が、本発明の原理は一般的なスピノーダル分解と
同じであり、均一相から数100Å程度の一方が強
磁性相からなる濃度の異なる同周期の2相分離構
造をスピノーダル分解により形成し、強磁性相の
単磁区構造により保磁力を得るものである。その
際、分解するマトリツクスは清浄な方が良い磁性
を得ることは勿論であるが、副成分としては、
0.01〜2%Nb、V、Cuは(BH)naxを向上させ、
さらに0.01〜1%Si、Sは湯流れ性を改善する上
で効果的であり、0.01〜0.5%Al、C、M.M(ミツ
シユメタル)は湯の脱酸剤として使用できるの
で、実用上非常に有益である。
Nb、V、Cu、Si、S、Al、C、MMの限定理
由は0.01%以下では微量すぎて添加効果がなく、
Nb、V、Cuは2%、SiとSは1%、AlとCと
MMは0.5%以上添加すると加工性が悪くなり、
かつ残留磁化の低下などにより、磁気特性が悪く
なるためである。
由は0.01%以下では微量すぎて添加効果がなく、
Nb、V、Cuは2%、SiとSは1%、AlとCと
MMは0.5%以上添加すると加工性が悪くなり、
かつ残留磁化の低下などにより、磁気特性が悪く
なるためである。
以上、本発明は、Co含有量が少ない為に製造
コストが安く、切削性、展延性が良好なFeCrCo
磁石でもつて、溶体化温度の低下、組織の安定化
により、1300OeというFeCrCo磁石としては高保
磁力を実用的に得たものであり、その用途として
はモーター、発電機計測機などに適しており、さ
らに各種形状に加工できるのでその応用分野は広
く、工業的に社会に及ぼす貢献度は大きいものが
ある。
コストが安く、切削性、展延性が良好なFeCrCo
磁石でもつて、溶体化温度の低下、組織の安定化
により、1300OeというFeCrCo磁石としては高保
磁力を実用的に得たものであり、その用途として
はモーター、発電機計測機などに適しており、さ
らに各種形状に加工できるのでその応用分野は広
く、工業的に社会に及ぼす貢献度は大きいものが
ある。
第1図は、本発明の合金の熱処理工程を溶解か
ら時効処理まで処理温度と時間について示す。第
2図はFe−XCr−22Co−2W−2Mo−1.5Zr−
0.5Ti合金のCr含有量と磁気特性の関係を示すグ
ラフである。第3図は、Crを33%一定として同
様にCo含有量を変化させた場合、即ち、Fe−
33Cr−XCo−2W−2Mo−1.5Zr−0.5Tiの磁気特
性を示すグラフ、第4図は、同様にCrを33%一
定としてTiの含有量を変化させた場合、即ち、
Fe−33Cr−22Co−2W−2Mo−1.5Zr−XTiの磁
気特性を示すグラフ、第5図は同様に、Crを33
%一定としてMoの含有量を変化させた場合、即
ち、Fe−33Cr−22Co−2W−XMo−1.5Zr−
0.5Tiの磁気特性を示すグラフである。第6図は
Fe−33Cr−22Co−2W−Mo−1.5Zr−Ti合金の
保磁力Hc−三角座標図である。第7図はFe−
33Cr−22Co−2W−2Mo−1.5Zr−0.5Tiの等温磁
場処理温度が磁気特性に及ぼす影響を示すグラフ
である。
ら時効処理まで処理温度と時間について示す。第
2図はFe−XCr−22Co−2W−2Mo−1.5Zr−
0.5Ti合金のCr含有量と磁気特性の関係を示すグ
ラフである。第3図は、Crを33%一定として同
様にCo含有量を変化させた場合、即ち、Fe−
33Cr−XCo−2W−2Mo−1.5Zr−0.5Tiの磁気特
性を示すグラフ、第4図は、同様にCrを33%一
定としてTiの含有量を変化させた場合、即ち、
Fe−33Cr−22Co−2W−2Mo−1.5Zr−XTiの磁
気特性を示すグラフ、第5図は同様に、Crを33
%一定としてMoの含有量を変化させた場合、即
ち、Fe−33Cr−22Co−2W−XMo−1.5Zr−
0.5Tiの磁気特性を示すグラフである。第6図は
Fe−33Cr−22Co−2W−Mo−1.5Zr−Ti合金の
保磁力Hc−三角座標図である。第7図はFe−
33Cr−22Co−2W−2Mo−1.5Zr−0.5Tiの等温磁
場処理温度が磁気特性に及ぼす影響を示すグラフ
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量比で27〜35%Cr、20〜25%Co、0.1〜5
%W、0.1〜5%Mo、0.1〜4%Zr、0.1〜4%
Ti、残Feからなるスピノーダル分解型高保磁力
Fe−Cr−Co系磁石。 2 重量比で27〜35%Cr、20〜25%Co、0.1〜5
%W、0.1〜5%Mo、0.1〜4%Zr、0.1〜4%
Ti、残Feからなるスピノーダル分解型磁石であ
つて、重量比で0.01〜2%Nb、0.01〜2%V、
0.01〜2%Cu、0.01〜1%Si、0.01〜1%S、
0.01〜0.5%Al、0.01〜0.5%C、0.01〜0.5%MM
のうちの一種、または二種以上を副成分として含
有するスピノーダル分解型高保磁力Fe−Cr−Co
系磁石。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55165244A JPS5789205A (en) | 1980-11-26 | 1980-11-26 | Fe-cr-co magnet with high coercive force |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55165244A JPS5789205A (en) | 1980-11-26 | 1980-11-26 | Fe-cr-co magnet with high coercive force |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5789205A JPS5789205A (en) | 1982-06-03 |
JPS6331923B2 true JPS6331923B2 (ja) | 1988-06-27 |
Family
ID=15808606
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP55165244A Granted JPS5789205A (en) | 1980-11-26 | 1980-11-26 | Fe-cr-co magnet with high coercive force |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5789205A (ja) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5118884A (en) * | 1974-06-25 | 1976-02-14 | Amp Inc | Denkisetsutenno kairyo |
JPS5129859A (en) * | 1974-09-06 | 1976-03-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Fmmam henkanki |
JPS5138221A (ja) * | 1974-09-30 | 1976-03-30 | Hitachi Metals Ltd | |
JPS5249925A (en) * | 1975-10-20 | 1977-04-21 | Hitachi Metals Ltd | Fe-cr-co magnet alloy |
JPS5488824A (en) * | 1977-12-27 | 1979-07-14 | Mitsubishi Steel Mfg | Fe cr co type magnetic alloy |
JPS5760057A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-10 | Hitachi Metals Ltd | Fe-cr-co magnet alloy |
-
1980
- 1980-11-26 JP JP55165244A patent/JPS5789205A/ja active Granted
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5118884A (en) * | 1974-06-25 | 1976-02-14 | Amp Inc | Denkisetsutenno kairyo |
JPS5129859A (en) * | 1974-09-06 | 1976-03-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Fmmam henkanki |
JPS5138221A (ja) * | 1974-09-30 | 1976-03-30 | Hitachi Metals Ltd | |
JPS5249925A (en) * | 1975-10-20 | 1977-04-21 | Hitachi Metals Ltd | Fe-cr-co magnet alloy |
JPS5488824A (en) * | 1977-12-27 | 1979-07-14 | Mitsubishi Steel Mfg | Fe cr co type magnetic alloy |
JPS5760057A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-10 | Hitachi Metals Ltd | Fe-cr-co magnet alloy |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5789205A (en) | 1982-06-03 |
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