JPS63302169A - ガス焚きディ−ゼルエンジンのガス供給装置 - Google Patents
ガス焚きディ−ゼルエンジンのガス供給装置Info
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- JPS63302169A JPS63302169A JP62138638A JP13863887A JPS63302169A JP S63302169 A JPS63302169 A JP S63302169A JP 62138638 A JP62138638 A JP 62138638A JP 13863887 A JP13863887 A JP 13863887A JP S63302169 A JPS63302169 A JP S63302169A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はディーゼルエンジンへのガス供給装置に関し、
特に高圧ガス噴射拡散燃焼方式のディーゼルエンジンに
供給するガス供給装置に関する。
特に高圧ガス噴射拡散燃焼方式のディーゼルエンジンに
供給するガス供給装置に関する。
ガスを燃料とするディーゼルエンジンには。
低圧ガス予混合燃焼方式と高圧ガス噴射拡散燃焼方式と
があり、従来多くの場合低圧ガス予混合燃焼方式が採用
されてきた。この方法は吸入行程で予混合気を吸入する
かあるいは圧縮工程初期から中期にかけてガス燃料をシ
リンダに噴射する方法であるが、圧縮工程中の断熱圧縮
による温度上昇等により異常燃焼が発生し易く、油燃料
運転の場合のディーゼルエンジンより圧縮比を下げるな
どの処理を必要とし熱効率と出力が低くなる問題点かあ
つた。
があり、従来多くの場合低圧ガス予混合燃焼方式が採用
されてきた。この方法は吸入行程で予混合気を吸入する
かあるいは圧縮工程初期から中期にかけてガス燃料をシ
リンダに噴射する方法であるが、圧縮工程中の断熱圧縮
による温度上昇等により異常燃焼が発生し易く、油燃料
運転の場合のディーゼルエンジンより圧縮比を下げるな
どの処理を必要とし熱効率と出力が低くなる問題点かあ
つた。
このため高圧ガス噴射拡散燃焼方式の開発が現在各社に
より進められている。第4図はこの高圧ガス噴射拡散燃
焼方式の一例を示す。
より進められている。第4図はこの高圧ガス噴射拡散燃
焼方式の一例を示す。
図で液化天然ガスタンクaよりボイルオフしたガスが高
圧圧縮装置すにより加圧され、熱交換5dにて海水によ
り常温にまで冷却され。
圧圧縮装置すにより加圧され、熱交換5dにて海水によ
り常温にまで冷却され。
高圧ガス供給管eを通りディーゼルエンジンfに供給さ
れる。高圧圧縮装置すはレシプロ型4段圧縮機構b1.
b2.b3.b4からなり電動機gにより駆動される。
れる。高圧圧縮装置すはレシプロ型4段圧縮機構b1.
b2.b3.b4からなり電動機gにより駆動される。
第3段圧縮機構b3と第4段圧縮機構b4との間には海
水により加圧ガスを冷却するインタクーラhが設けられ
ている。なお、iは液化ガスタンク設備。
水により加圧ガスを冷却するインタクーラhが設けられ
ている。なお、iは液化ガスタンク設備。
jはインターガスクーラである。
ところが高圧ガス噴射拡散燃焼方式ではガスを高圧に加
圧するため多くの動力を必要とする。−試算例を示すと
液化天然ガスタンク容量125,000m3から1日当
りその0.1%がボイルオフする場合、この全量を25
0バール(気圧)に加圧するために必要な圧縮機動力は
約700kWとなる。
圧するため多くの動力を必要とする。−試算例を示すと
液化天然ガスタンク容量125,000m3から1日当
りその0.1%がボイルオフする場合、この全量を25
0バール(気圧)に加圧するために必要な圧縮機動力は
約700kWとなる。
本発明の目的は前記従来装置の欠点を解消し、ボイルオ
フガスの加圧に必要な動力の少ないディーゼルエンジン
へのガス供給装置を燭供するにある。
フガスの加圧に必要な動力の少ないディーゼルエンジン
へのガス供給装置を燭供するにある。
本発明は上記問題点を解決するため9次の構成を具えた
ことを特徴とする。
ことを特徴とする。
(1) ディーゼルエンジンに燃料として供給するガ
スの一部分を低圧ガス予混合方式により供給する通路を
有し、残部は高圧ガス噴射方式で供給する通路を有する
。低圧ガスとして供給されるガス量は圧縮工程で異常燃
焼を発生させない範囲とする。
スの一部分を低圧ガス予混合方式により供給する通路を
有し、残部は高圧ガス噴射方式で供給する通路を有する
。低圧ガスとして供給されるガス量は圧縮工程で異常燃
焼を発生させない範囲とする。
(2)ガスに液化ガスを添加して圧縮する。
(1)使用される高圧ガスの量が少なくなるので、高圧
ガスに加圧するための所要動力が少なくなる。
ガスに加圧するための所要動力が少なくなる。
(2)ボイルオフガスの圧縮装置入口温度−b(低下す
る。また、圧縮過程におけるガス温度上昇が低く押えら
れるので、加圧するための所要動力が少なくなる。
る。また、圧縮過程におけるガス温度上昇が低く押えら
れるので、加圧するための所要動力が少なくなる。
(3)上記11)と(2)との相乗効果によりディーゼ
ルエンジンへのガス供給装置の加圧所要動力が大巾に低
下する。
ルエンジンへのガス供給装置の加圧所要動力が大巾に低
下する。
以下図面を参照して本発明の1実施例(こつき説明する
と、第1図は本発明の第1実施例としての、液化天然ガ
スタンクからのボイルオフガスを加圧してディーゼルエ
ンジンGこ供給する装置の系統図、第2図はボイルオフ
ガスの加圧工程における状態等を説明するためのメタン
のT−3線図である。
と、第1図は本発明の第1実施例としての、液化天然ガ
スタンクからのボイルオフガスを加圧してディーゼルエ
ンジンGこ供給する装置の系統図、第2図はボイルオフ
ガスの加圧工程における状態等を説明するためのメタン
のT−3線図である。
第1図において、10は液化天然ガスタンク設備、20
は液化ガス添加装置、30は高圧圧縮装置、40は熱交
換器、41は高圧ガス供給管、50は低圧圧縮装置、5
1は低圧圧縮機、52は電動機、60は熱交換器、61
U低圧ガス供給管、70はディーゼルエンジンである。
は液化ガス添加装置、30は高圧圧縮装置、40は熱交
換器、41は高圧ガス供給管、50は低圧圧縮装置、5
1は低圧圧縮機、52は電動機、60は熱交換器、61
U低圧ガス供給管、70はディーゼルエンジンである。
さらに11は天然ガスタンク、12は液化ガス移送ポン
プ、21はサービスタンク、22は液化ガス加圧ポンプ
、23は液化ガス添加ノズル、24は液滴分級器、31
,32,33゜34は圧縮機構、35は電動機である。
プ、21はサービスタンク、22は液化ガス加圧ポンプ
、23は液化ガス添加ノズル、24は液滴分級器、31
,32,33゜34は圧縮機構、35は電動機である。
タンク11内の液化天然ガスは常時外界より熱が侵入し
蒸発し、ボイルオフガスが発生している。ボイルオフガ
スの大部分は高圧圧縮装置30により高圧に加圧され、
熱交換器40にて海水により常温にまで冷却され、高圧
ガス供給管41をへてディーゼルエンジン70に供給さ
れる。高圧圧縮装置30はレシプロ型4段の圧縮機構3
1,32,33,34を有し、電動機35により駆動さ
れる。ボイルオフガスの一部分は低圧圧縮装置50によ
り低圧に加圧され熱交換器60にて海水により常温にま
で加温され、低圧ガス供給管61を通リゾイーゼルエン
ジン70に供給される。
蒸発し、ボイルオフガスが発生している。ボイルオフガ
スの大部分は高圧圧縮装置30により高圧に加圧され、
熱交換器40にて海水により常温にまで冷却され、高圧
ガス供給管41をへてディーゼルエンジン70に供給さ
れる。高圧圧縮装置30はレシプロ型4段の圧縮機構3
1,32,33,34を有し、電動機35により駆動さ
れる。ボイルオフガスの一部分は低圧圧縮装置50によ
り低圧に加圧され熱交換器60にて海水により常温にま
で加温され、低圧ガス供給管61を通リゾイーゼルエン
ジン70に供給される。
ディーゼルエンジン70では図示しないガス噴射ノズル
および制御弁などが設けられており、低圧ガスはディー
ゼルエンジン70の吸入行程に予混合気で供給するか圧
縮工程の初期から中期にかけてシリンダに噴射される。
および制御弁などが設けられており、低圧ガスはディー
ゼルエンジン70の吸入行程に予混合気で供給するか圧
縮工程の初期から中期にかけてシリンダに噴射される。
ここで噴射される低圧ガス量は、断熱圧縮工程中の温度
上昇等による異常燃焼が発生しない範囲に制限される。
上昇等による異常燃焼が発生しない範囲に制限される。
高圧ガスはピストンの上死点付近に於てシリンダに瞬時
に噴射される。この高圧ガス噴射とほぼ同時に9図示し
ないパイロット油噴射装置により9着火用のパイロット
油がシリンダ内に噴射される。
に噴射される。この高圧ガス噴射とほぼ同時に9図示し
ないパイロット油噴射装置により9着火用のパイロット
油がシリンダ内に噴射される。
これらの低圧ガス供給、高圧ガス噴射及びパイロット油
噴射に関するそれぞれの基本技術は、低圧ガス予混合燃
焼方式および高圧ガス噴射拡散燃焼方式のディーゼルエ
ンジンとして公知である。
噴射に関するそれぞれの基本技術は、低圧ガス予混合燃
焼方式および高圧ガス噴射拡散燃焼方式のディーゼルエ
ンジンとして公知である。
また、第2図において、縦軸は温度T、横軸はエントロ
ピーSを示し9図中のA−Bは飽和液線、D−Fは飽和
蒸気線、E−Hは250bar7)等圧線、A−C−F
−Gは1barの等圧線をそれぞれ示す。
ピーSを示し9図中のA−Bは飽和液線、D−Fは飽和
蒸気線、E−Hは250bar7)等圧線、A−C−F
−Gは1barの等圧線をそれぞれ示す。
上記装置において、タンク11内の液化天然ガスは常時
外界よりの熱侵入により蒸発してボイルオフガスが発生
している。ボイルオフガスは高圧圧縮装置30にて加圧
されるに先立って、液化ガス添加装置20において液化
ガスが添加される。
外界よりの熱侵入により蒸発してボイルオフガスが発生
している。ボイルオフガスは高圧圧縮装置30にて加圧
されるに先立って、液化ガス添加装置20において液化
ガスが添加される。
即ち、上記液化ガス添加装置20のサービスタンク21
は液化ガス移送ポンプ12によりタンク11より送給さ
れた液化ガスを受入れる。サービスタンク21内の液化
ガスは液化ガス加圧ポンプ22により加圧され液化ガス
添加ノズル23においてボイルオフガスに噴射し添加さ
れる。
は液化ガス移送ポンプ12によりタンク11より送給さ
れた液化ガスを受入れる。サービスタンク21内の液化
ガスは液化ガス加圧ポンプ22により加圧され液化ガス
添加ノズル23においてボイルオフガスに噴射し添加さ
れる。
上記ガスの噴射量が少なければ添加された液化ガスの全
量が蒸発するが、ボイルオフガスが飽和蒸気温度まで下
がるに必要な量以上が噴射添加されれば、ボイルオフガ
スの気相と微小液滴状の液化ガスの液相とからなる2相
流の状態となる。
量が蒸発するが、ボイルオフガスが飽和蒸気温度まで下
がるに必要な量以上が噴射添加されれば、ボイルオフガ
スの気相と微小液滴状の液化ガスの液相とからなる2相
流の状態となる。
液相は出来るだけ液滴が微小であることが望ましく、こ
のため液滴分級器24により粗い液滴を除いてサービス
タンク21に戻す。
のため液滴分級器24により粗い液滴を除いてサービス
タンク21に戻す。
粗い液滴が除去された2相流は圧縮装置30によって4
段階にわたって順次加圧された後。
段階にわたって順次加圧された後。
熱交換器40において海水により冷却又は昇温され、デ
ィーゼルエンジン70に燃料として供給される。
ィーゼルエンジン70に燃料として供給される。
ボイルオフガスの各過程の状態変化を第2図のT−8線
図で説明するために次の様に条件を仮定する。即ち、液
化天然ガスの成分は純メタンとし取扱う。ボイルオフガ
スの温度は130°に、圧力はl barとし、これよ
り常温(約300°k)、圧力250 barの加圧ガ
スを得るものとする。又、圧縮は等エントロピーの断熱
圧縮とし、ボイルオフガスと噴射された液化ガスの液滴
は理想的に均質に混相しているものと仮定し、さらに外
界からの熱侵入9機械摩擦等は無視する事とする。
図で説明するために次の様に条件を仮定する。即ち、液
化天然ガスの成分は純メタンとし取扱う。ボイルオフガ
スの温度は130°に、圧力はl barとし、これよ
り常温(約300°k)、圧力250 barの加圧ガ
スを得るものとする。又、圧縮は等エントロピーの断熱
圧縮とし、ボイルオフガスと噴射された液化ガスの液滴
は理想的に均質に混相しているものと仮定し、さらに外
界からの熱侵入9機械摩擦等は無視する事とする。
処置前のボイルオフガスの状態はG点で示される。これ
をそのま\単純に4段圧縮して250 barに加圧す
るとH点に到る。これを259barの定圧のまま海水
により常温(約300°k)まで冷却することによりE
点に到り、ガスはこの状態でディーゼルエンジンに供給
される。
をそのま\単純に4段圧縮して250 barに加圧す
るとH点に到る。これを259barの定圧のまま海水
により常温(約300°k)まで冷却することによりE
点に到り、ガスはこの状態でディーゼルエンジンに供給
される。
G−8間のエンタルピー差は約179 kcal/kg
であり、H−E間のエンタルピー差は約−130kca
17kgである。これは、ボイルオフガス1 kg当
り約170kcalに相当する動力エネルギを費し、大
部分の約13 Q kcalを海水に熱エネルギーとし
て廃却していることを意味している。
であり、H−E間のエンタルピー差は約−130kca
17kgである。これは、ボイルオフガス1 kg当
り約170kcalに相当する動力エネルギを費し、大
部分の約13 Q kcalを海水に熱エネルギーとし
て廃却していることを意味している。
次いで本発明による場合を説明すると、G点のボイルオ
フガスにA点の液化ガスが添加される。添加される液化
ガス量が少なければ全量が蒸発し、ボイルオフガスは主
としてこの蒸発潜熱により温度が下がりG−Fの間にく
る。例えばG′となる。これを4段圧縮すればH′とな
る。G’−H’間のエンタルピー差はG−8間のエンタ
ルピー差よりも少ない。
フガスにA点の液化ガスが添加される。添加される液化
ガス量が少なければ全量が蒸発し、ボイルオフガスは主
としてこの蒸発潜熱により温度が下がりG−Fの間にく
る。例えばG′となる。これを4段圧縮すればH′とな
る。G’−H’間のエンタルピー差はG−8間のエンタ
ルピー差よりも少ない。
噴射添加される液化ガス量が多くなるに従い、添加後の
ガスはF点にまで温度が下がる。
ガスはF点にまで温度が下がる。
さらに添加量が増すと、もはや添加後のガス温度はF点
以下には下らず、F点のガスとA点の液化ガスとの二相
流となる。
以下には下らず、F点のガスとA点の液化ガスとの二相
流となる。
G点のボイルオフガスl kgに対しA点の液化ガス0
.5 kgを噴射添加した場合を例に述べれば、噴射後
の二相流体は0点となる。これを250 barまで4
段圧縮するとE点となり。
.5 kgを噴射添加した場合を例に述べれば、噴射後
の二相流体は0点となる。これを250 barまで4
段圧縮するとE点となり。
E点の温度は約3000にである。0点からE点までの
圧縮過程のうち、0点からD点までは二相流での圧縮で
ある。気相と液相を分けて説明すれば、気相分はF−D
の飽和蒸気線に沿って加圧され、一方液相分はA−8の
飽和液線に沿ってその一部が蒸発しながら加圧。
圧縮過程のうち、0点からD点までは二相流での圧縮で
ある。気相と液相を分けて説明すれば、気相分はF−D
の飽和蒸気線に沿って加圧され、一方液相分はA−8の
飽和液線に沿ってその一部が蒸発しながら加圧。
昇温して行き、全量が蒸発し終ることによりB点にて液
相分がなくなる。C−E間のエンタルピー差は約85k
cal/kgである。
相分がなくなる。C−E間のエンタルピー差は約85k
cal/kgである。
G点のボイルオフガスl kgに対しA点の液化ガス0
.5 kgを添加し0点の二相流1.5 kgを得る。
.5 kgを添加し0点の二相流1.5 kgを得る。
これを圧縮してE点の加圧ガス1,5kgにするに要す
る動力エネルギーは85kcal/kg x 1,5k
g≠130kcalに相当する。コノようにG点のボイ
ルオフガスをそのま\圧縮する場合に較べ必要とする動
力エネルギーは少なく、かつ、得られるE点のガス量は
1.5倍である。
る動力エネルギーは85kcal/kg x 1,5k
g≠130kcalに相当する。コノようにG点のボイ
ルオフガスをそのま\圧縮する場合に較べ必要とする動
力エネルギーは少なく、かつ、得られるE点のガス量は
1.5倍である。
ボイルオフガスl kgに対し添加する液化ガス量が0
.5 kgより多ければ得られる二相流の状態は0点よ
りもA点側2例えばG′となる。逆に少なければCとな
る。これを250barまで圧縮するとそれぞれE、E
点のガスとなり、得られる高圧ガスの温度が変るととも
に加圧に要する動力エネルギーが減少又は増加する。
.5 kgより多ければ得られる二相流の状態は0点よ
りもA点側2例えばG′となる。逆に少なければCとな
る。これを250barまで圧縮するとそれぞれE、E
点のガスとなり、得られる高圧ガスの温度が変るととも
に加圧に要する動力エネルギーが減少又は増加する。
この温度がディーゼルエンジン70に供給するに許容さ
れる範囲を超えるようであれば。
れる範囲を超えるようであれば。
熱交換器40において海水により昇温又は冷却する。
尚、予めボイルオフガスに対し添加する液化ガスの比率
をある限られた範囲に設定する事が出来れば、即ち圧縮
装置30出口のガス温度を許容範囲に設定出来れば、熱
交換器40は省略出来る。
をある限られた範囲に設定する事が出来れば、即ち圧縮
装置30出口のガス温度を許容範囲に設定出来れば、熱
交換器40は省略出来る。
第3図は本発明の第2実施例を示す系統図である。
上記第1実施例においては、高圧加圧装置30に入る前
段階で添加すべき液化ガスの全量を添加したが、この実
施例の場合は、高圧圧縮装置3004段の圧縮機構31
,32,33゜34のそれぞれに対応して液化ガス添加
ノズル23a、23b、23C,23dを配設して液化
ガスを順次添加している。
段階で添加すべき液化ガスの全量を添加したが、この実
施例の場合は、高圧圧縮装置3004段の圧縮機構31
,32,33゜34のそれぞれに対応して液化ガス添加
ノズル23a、23b、23C,23dを配設して液化
ガスを順次添加している。
二相流を圧縮する場合、液相は出来るだけ微小液滴状で
ガス中に均等に分布している事が望ましいが、このため
には、一度に多量に液化ガスを添加する場合に比べ適量
を順次添加する必要がある。この実施例におしては。
ガス中に均等に分布している事が望ましいが、このため
には、一度に多量に液化ガスを添加する場合に比べ適量
を順次添加する必要がある。この実施例におしては。
圧縮機構31,32,33,34の夫々に対応して液化
ガス添加ノズ/L/ 23a 、 23b 、 23c
、 23dを設けたので、これが比較的容易に達成で
きる。
ガス添加ノズ/L/ 23a 、 23b 、 23c
、 23dを設けたので、これが比較的容易に達成で
きる。
:発明の効果〕
本発明は以上に示したように、高圧ガス噴射拡散燃焼方
式のディーゼルエンジンのガス供給について、(1)ガ
ス燃料の一部を低圧予混合方式により供給する。(2)
ガス燃料に液化ガスを添加して圧縮することを特徴とし
ており。
式のディーゼルエンジンのガス供給について、(1)ガ
ス燃料の一部を低圧予混合方式により供給する。(2)
ガス燃料に液化ガスを添加して圧縮することを特徴とし
ており。
上記(1)の手段によりガスの全量を高圧ガスとして供
給する従来の方法に比べ、一部を低圧ガス状態で供給し
ているのでガスを加圧する所要動力が少なくなる。
給する従来の方法に比べ、一部を低圧ガス状態で供給し
ているのでガスを加圧する所要動力が少なくなる。
又、上記(2)の手段によりガス圧縮時のT −8線上
での状態が液化ガスを添加しない従来の装置に比べ低温
側になり加圧所要動力が少なくなるが9手段(1)及び
(2)を組合せたことにより、ボイルオフガス及び添加
する液化ガスの量が一定の条件下で単に高圧圧縮すべき
ガス量が減少するのみでなく高圧圧縮時の状態がより一
層低温側になり加圧所要動力が更に一段と低下する。
での状態が液化ガスを添加しない従来の装置に比べ低温
側になり加圧所要動力が少なくなるが9手段(1)及び
(2)を組合せたことにより、ボイルオフガス及び添加
する液化ガスの量が一定の条件下で単に高圧圧縮すべき
ガス量が減少するのみでなく高圧圧縮時の状態がより一
層低温側になり加圧所要動力が更に一段と低下する。
第1図は本発明の1実施例としてのガス供給装置の系統
図、第2図は第1図におけるガスの状態変化を説明する
ためのT−8線図。 第3図は本発明の他の実施例としてのガス供給装置の系
統図である。 第4図は従来のガス供給装置の系統図である。 lO・・・液化天然ガスタンク設備、11・・・天然ガ
スタンク、12・・・液化ガス移送ポンプ、20・・・
液化ガス添加装置、21・・・サービスタンク、22・
・・液化ガス加圧ポンプ。 23・・・液化ガス添加ノズル、23a、23b。 23C,23d・・・液化ガス添加ノズル。 24・・・液滴分級器、30・・・高圧圧縮装置。 31 、32 、33 、34・・・圧縮機構、35・
・・電動機、40・・・熱交換器、41・・・高圧ガス
供給管、50・・・低圧圧縮装置、51・・・低圧圧縮
機、52・・・電動機、60・・・熱交換器、61・・
・低圧ガス供給管、70・・・ディーゼルエンジン
図、第2図は第1図におけるガスの状態変化を説明する
ためのT−8線図。 第3図は本発明の他の実施例としてのガス供給装置の系
統図である。 第4図は従来のガス供給装置の系統図である。 lO・・・液化天然ガスタンク設備、11・・・天然ガ
スタンク、12・・・液化ガス移送ポンプ、20・・・
液化ガス添加装置、21・・・サービスタンク、22・
・・液化ガス加圧ポンプ。 23・・・液化ガス添加ノズル、23a、23b。 23C,23d・・・液化ガス添加ノズル。 24・・・液滴分級器、30・・・高圧圧縮装置。 31 、32 、33 、34・・・圧縮機構、35・
・・電動機、40・・・熱交換器、41・・・高圧ガス
供給管、50・・・低圧圧縮装置、51・・・低圧圧縮
機、52・・・電動機、60・・・熱交換器、61・・
・低圧ガス供給管、70・・・ディーゼルエンジン
Claims (2)
- (1)ガス燃料をディーゼルエンジンに供給する装置に
おいて、高圧ガス圧縮装置で加圧された高圧ガスの通路
と低圧ガス圧縮装置で加圧された低圧ガスの通路とをそ
れぞれ設けていることを特徴とするガス焚きディーゼル
エンジンのガス供給装置。 - (2)液化ガスから蒸発したボイルオフガスをディーゼ
ルエンジンに供給する装置において、上記エンジンと上
記ガス燃料が貯蔵される液化ガスタンクとの間に、上記
ボイルオフガス中に上記液化ガスを添加する液化ガス添
加装置を設け、上記ボイルオフガス又は上記ボイルガス
と上記液体ガスとの混合体を圧縮する高圧ガス圧縮装置
で加圧された高圧ガスの通路と低圧ガス圧縮装置で加圧
された低圧ガスの通路とをそれぞれ設けていることを特
徴とするガス焚きディーゼルエンジンのガス供給装置。
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62138638A JPH0654101B2 (ja) | 1987-06-02 | 1987-06-02 | ガス焚きディ−ゼルエンジンのガス供給装置 |
DE8888108693T DE3869211D1 (de) | 1987-06-02 | 1988-05-31 | Gaszufuhranlage fuer diesel-gasmotoren. |
KR1019880006454A KR910009725B1 (ko) | 1987-06-02 | 1988-05-31 | 가스연소 디이젤엔진의 가스공급장치 |
AT88108693T ATE73902T1 (de) | 1987-06-02 | 1988-05-31 | Gaszufuhranlage fuer diesel-gasmotoren. |
EP88108693A EP0293832B1 (en) | 1987-06-02 | 1988-05-31 | Gas feed system for a gas fired diesel engine |
AU16955/88A AU606571B2 (en) | 1987-06-02 | 1988-06-01 | Gas feed system for a gas fired diesel engine |
US07/200,707 US4924822A (en) | 1987-06-02 | 1988-06-01 | Gas feed system for a gas-fired diesel engine |
DK301388A DK166161C (da) | 1987-06-02 | 1988-06-02 | Gastilfoerselssystem for en gasdrevet dieselmotor |
CA000568494A CA1302188C (en) | 1987-06-02 | 1988-06-02 | Gas feed system for a gas fired diesel engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62138638A JPH0654101B2 (ja) | 1987-06-02 | 1987-06-02 | ガス焚きディ−ゼルエンジンのガス供給装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63302169A true JPS63302169A (ja) | 1988-12-09 |
JPH0654101B2 JPH0654101B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=15226710
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62138638A Expired - Lifetime JPH0654101B2 (ja) | 1987-06-02 | 1987-06-02 | ガス焚きディ−ゼルエンジンのガス供給装置 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4924822A (ja) |
EP (1) | EP0293832B1 (ja) |
JP (1) | JPH0654101B2 (ja) |
KR (1) | KR910009725B1 (ja) |
AT (1) | ATE73902T1 (ja) |
AU (1) | AU606571B2 (ja) |
CA (1) | CA1302188C (ja) |
DE (1) | DE3869211D1 (ja) |
DK (1) | DK166161C (ja) |
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- 1988-05-31 KR KR1019880006454A patent/KR910009725B1/ko not_active IP Right Cessation
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