JPS63251702A - ボイラ自動制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は、火力発電所に用いられるボイラ自動制御装置
に係り、特にボイラチューブ設置場所入口における燃焼
ガス流速を制限し、ボイラチューブの摩耗を防止し、ボ
イラの最大許容出力を確保するのに好適なボイラ自動制
御装置に関する。 〔従来の技術〕 従来のボイラ自１ｌＩＩＪ制御装置は、「ボイラ白動制
御」　（オーム社）２３〜２５頁の２．６過（再）熱器
と蒸気温度制御装置、１８８〜１９０頁の〔１〕再熱蒸
気温度制御、２６０〜２６４頁の４゜６蒸気温度制御に
示されているように、蒸気温度制御法としては、給水ポ
ンプから送られた水を消炭器、火炉壁、１次過熱器、２
次過熱器、再熱器にて熱吸収し、減温器ではスプレー水
を噴射することで主蒸気温度を調整し、さらにガス再循
環ダンパの開度を調整し、ガス再循環量を制御すること
で再熱蒸気温度の制御を行なっている。すなわち、蒸気
温度制御の目的でガス再循環量を含めた燃焼ガス流量の
制御を行なっていることになる。 この従来のボイラ自動制御装置について詳説する。第１
４図は従来の火力発電プラントの構成を示した系統図で
ある。 第１４図において、火力発電プラントは、ボイラ本体５
．高圧タービン２．中圧タービン３２発電機４により構
成される。ボイラ自動制御装置５０２は、負荷（タービ
ン・発電機）からの要求、つまり、タービン制御装置５
０３によって調整されるタービンガバナ２８の開度によ
り決定される蒸気の圧力、温度を、規定値に保つべく、
燃料流調弁２６により燃料量を、ボイラ給水ポンプ（以
下ＢＦＰと略す）３２により給水量を、また押込通風機
（以下ＦＤＰと略す）２４により空気量をそれぞれ制御
する。 次に、燃焼ガスの流れについて説明すると、火炉（ボイ
ラ本体５）にて燃焼したガスは、まず火炉壁水管（以下
ＷＷと略す）２１．ドラム１８゜２次過熱器（以下２　
Ｓ　Ｈと略す）１９．再熱器（以下ＲＨと略す）８，１
次過熱器（以下ＩＳＨと略す）９９節炭器（以下ＥＣＯ
と略す）２０を通り、１部は再循環ガスとしてガス再循
環ファン（以下ＧＲＦと略す）１２とガス再循環ファン
入口ダンパ（以下ＧＲＦ六ロゾロダンパす）１５により
ガス再循環量を調整して、火炉内へ注入させることによ
り、ＷＷ２１．ドラム１８．２ＳＨ１９゜ＲＨ８，１ｓ
）（９，ＥＣ○２０での伝熱量調整に使用し、残りの燃
焼ガスは煙突より大気へ排出させる。 また、水蒸気系について説明すると、中圧タービン３か
らの排気を復水器３３により冷却して復水とし、この水
をＢＦＰ３２により加圧し、給水流調弁３１にて給水量
を調整した水は、ＥＣ○２０にて加熱させ、ＷＷ２１に
て過熱されて蒸気となる。この蒸気は、ドラム１８にて
飽和蒸気と飽和水に分離され、Ｉ　Ｓ　Ｈ９で過熱後、
給水の１部をスプレー弁３０を介して減温器２９に注入
することにより、蒸気温度の調整を行なう。さらに、こ
の蒸気は２　Ｓ　Ｉ−Ｊ　１９にて定格温度まで過熱さ
れて、タービンガバナ２８を経て高圧タービン２へ送ら
れる。高圧タービン２で（ｉ−事を終えた蒸気は、ＧＲ
Ｆ入ロゾロダンパ１５整することにより、ガス再循環量
を調整し、Ｒ）−Ｉ　８にてガス対流熱を吸収させ、定
格温度まで蒸気を再熱されて、中圧タービン３へ送られ
る。中圧タービン３で仕事を終えた蒸気は、復水器３３
へ送られ、復水されてボイラ給水用として使用される。 その他の装置として、中央操作盤５０１．空気流量発信
器２２．燃料流量発信器２５．主蒸気圧力検出器２７が
ある。 このようなボイラにおいて１次のようなことが言われて
いる。すなわち、火力原子力発電ＶｏＱ。 ３５　　Ｎα１０の「石炭焚ボイラ」中の１０３９〜１
０４０頁の（３）灰の摩耗性に示されているように、ボ
イラ本体保護上、燃焼ガス流速制限の必要性が記載され
ている。 第１５図に、従来の再熱蒸気温度系の負荷変化時の主な
プロセス量の挙動の１例を示す。同図では、ボイラチュ
ーブの設置場所のなかで、ＩＳＨが最も狭いボイラにお
いて、燃焼ガスの灰分によるＩＳＨチューブ摩耗防止と
して、Ｌ　Ｓ　Ｉ−Ｉ入口ガス流速制限を行なった場合
のプロセス挙動である。 同図より、ボイラ最大出力付近にて、ＩＳＨ入ロドロド
ラフト定値以下に下がると、ＬＳＨ入ロガロガス流速制
限値えてしまうことが判かる。 この対策としては、従来運転員の判断により、ボイラ出
力値、すな力ち負荷を手動にて下げることにより、ｌ５
ＩＩ人

【コガス流速を制限値内に抑えている。このこと
は、第１６図の負荷（ボイラ出力）とガス基の特性カー
ブに依っても同様に説明することが出来る。 第１７図に、Ｉ　Ｓ　Ｏ入口許容ガス流速と燃料の種類
による燃焼ガス中の灰分の含有率との特性カーブを示す
。この図より、使用燃、ｎによろＩ　Ｓ　Ｈ入口許容ガ
ス流速を求め、許容ガス流速値以内でボイラを運転する
ことが、ボイラ保護上重要とが６〔発明が解決しようと
する問題点〕 しかし、上記従来技術では、ボイラチューブ設置場所に
おける燃焼ガス流速を自動的に制御する点については配
慮がない。その結果、燃焼ガス灰分によるボイラチュー
ブの摩耗を確実に防止することかできなかった。 また、ボイラチューブの摩耗を防止するためにボイラ出
力値を下げたのでは、ボイラを許可最大出力で運転でき
ず、負荷側の要求に十分応答することができない。 上記問題点を解決するために１本発明は、ボイラチュー
ブの摩耗を確実に防止可能なボイラ自動制御装置及び、
ボイラ許容最大出力を確保しつつボイラチューブの摩耗
を確実に防止可能なボイラ自動制御装置を提供すること
を目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 上記目的を達成するために本発明は、タービン入口蒸気
温度及び圧力を規定値内に維持する１次燃焼ガス量及び
ガス再循Ｑ量を制御して再熱蒸気温度を調整する再熱器
、ガス再＠環ファン、ガス再循環ファン入口ダンパと、
を備えてなるボイラ自動制御装置であって、ボイラチュ
ーブ設置場所入口における燃焼ガス流速を、燃焼ガスの
灰分によって決まる当該ボイラチューブの摩耗防止可能
制限値以下に制限する制御装置が設けられてなることを
特徴とするボイラ自動制御装置である。 さらに本発明は、タービン入口蒸気温度及び圧力を規定
値内に維持する１次過熱器、２次過熱器及びスプレー水
を用いた減温器と、煙道ガスの一部を火炉に再循させ、
全体の燃焼ガス量及びガス再循環量を制御して再熱蒸気
温度を調整する再熱器、ガス再循環ファン、ガス再１？
ｉＱファン人ロダンパと、を備えてなるボイラ自動制御
装でであって、灰分の含有量が異なる複数の燃料を混焼
することにより、燃焼ガス中の灰分量を調整する調「１
手段が設けられてなり、ボイラチューブの摩耗を防止し
、かつボイラ許容最大出力が維持できることを特徴とす
るボイラ自動制御装置である。 〔作用〕 上記本願第１の発明の作用について説明する５燃焼ガス
流速の制御装置では、ガス再＠環量を減少させ、又は、
負荷（ボイラ出力）を紋ることにより、燃焼ガス量を制
限して、燃焼ガス流速を制限値以下にすることができる
。前記した第１７図で示された燃料の種類によって定ま
るｌ５Ｈ（−黙過熱器）入口ガス流速の制限値（許容値
）により燃焼ガス量の上限が決まる。したがって、前記
第１６図中の破線で示したガス量の再循環量を抑制する
ことにより燃焼ガス量を制限する。なお、この場合は、
全てのＩ　Ｓ　Ｏガス人［Ｊ流速制限に対して、ボイラ
の許容最大出力を確保できる。 ｌ　Ｓ　１１人「１ガス流速の制限値により、自動的に
負荷（ボイラ出〕ｊ値）を絞る。負荷が下がれば。 燃焼ガス量も少なくなり、Ｉ　Ｓ　Ｏ出ロガス流速も制
限値以内となる。しかし、燃料の種類によりボイラ許容
最大出力が異なってしまうこととなる。 特に石灰焚きボイラでは、３〜４種の石炭を使用するケ
ースが多いので、ＩｓＨ出Ｌ出方１ガス流速限値も異な
り、ボイラ許容最大負荷も違った値となる。 次に本願第２の発明の作用について述べる。 本願第２の発明では、調整手段が設けられていることに
より、燃料中の灰分が多い低品位な燃料と、燃料中の灰
分が少ない高品位な燃料を混焼させ、燃焼ガス中の灰分
の量を調整し、燃焼ガス中の灰分によるボイラチューブ
のＩ＋７！耗を抑制することができる。この際、ボイラ
出力を絞る必要性がないため、ボイラ許容最大出力を確
保することができる。 〔実施例〕 次に本発明の実施例を添付図面に従って、詳説する。な
お、上記従来の技術で説明した従来の装置の構成部分と
同一のものには同一の符号を付しその説明を省略する６ １は制御装ｈ１の範囲を示す。再熱蒸気温度検出器１０
の信号と、設定値１０８との偏差を加算器１０９で演算
し、この偏差を比例積分器１１０で演算し１次に１発電
機出力信号１６をベースとしたＧＲＦ入ロ入口パ開度先
行プログラムイ３号器１０７の出力信号とを、加算器１
】１にて演算してＧＲＦ入ロプロダンパ操作４８号る。 すなわち、ガス再循環量を調整することにより、再熱蒸
気温度を制御する。 さらに、ボイラ最大出力近辺では、ＬＳ）Ｔ入口ガス流
速の制限を行なうため、ｌＳＨ入ロ入口フト検出器１１
の信号と使用燃料により異なる設定値を持つ設定器１０
１と１０２が、使用燃料により選択されろ切替器１０３
，１０４を通して設定値との偏差を加算器１０５で演算
し、このプラス偏差のみを比例積分器１０Ｇで演算し、
再熱蒸気温度制御から決まるＧＲＦ入ロプロダンパ開度
信号算器１１２でマイナス方向へ補正演算し、ガス再ｆ
７環址を抑制することで、ＩＳＨ入ロドロドラフト定値
すなわち、ｌ　Ｓ　Ｔ（入口ガス流速を制限値内に抑え
ることにより、ＩＳＨチューブの摩耗を防止する。 次に本発明の他の実施例を第２図に基づいて説明する。 第２図においては、第１図と同様の機能でガス再循環量
の制御方法として、ＧＲＦ入ロゾロダンパ１５わりに、
可変周波コンバータ（以下ＡＶＡＦと略す）１４を用い
て、ＧＲＦモータ１３の回転数制御により、ガス再循環
量を制御する実施例であり、制御回路も第１図と全った
く同一である。 本実施例では、ガス再循環量を制御できる結果、燃焼ガ
ス流速が制限値を越えた場合に、モータ回転数を低くな
るように補正する。これにより、ガス再循環量が減少す
るので燃焼ガスが減少し、燃焼ガス流速が制限値以下と
なるので、ｌ５）（入口ボイラチューブの摩耗を防止す
ることができる。 本実施例では、上記第１図の実施例に比べて次の特有の
効果がなる。すなわち、第３図のＧＲＦ入ロ入口パを用
いた場合のＧＲＦのＱ　−）Ｔ特性カーブ及び第４図の
ＧＲＦモータ回転数制御を行なった場合のＱ−Ｈ特性カ
ーブと比較すると明らかなように、ＧＲＦモータ回転数
制御方式の場合の方が、ガス再循環量の流ｆｆｉ調整範
囲が低流量域まで広範囲に行なえることが判かる。この
ことは。 Ｉ　Ｓ　Ｈ入口ガス流速制限に関しても、より広範囲に
対応出来ることを示している。すなわち、ボイラ最大負
荷において、ガス循環飛を抑制すべくモータ回転数を低
く抑えることにより、ボイラ許容最大出力を確保するこ
とができる。 第５図に、第１図におけるＩ　Ｓ　Ｔ（入口ドラフトの
代わりに、ＩＳＨ入ロガロガス流速算により求める制御
回路を追加した実施例を示す。 ここで、ガス流速の一般式を示すと。 Δ　Ｐ γ γ■−・・・（２） （１）、（２）より となる。ここで　Ｕ；ガス流速（ｍ／ｓ）Ｃ；流量係数 ｇ；重力加速度（ｍ／ｓ”） ΔＰ；圧力降下（ｋｇ／ｒｒＦ） γ；比重量（ｋｇ／ｒｎ’） Ｔ；温度（°Ｋ） Ｋ、Ｋｏ；係数 Ｔｏ　；基準ガス温度（°に、一定） Ｔｚ；ＩＳＨ入ロガロガス温度Ｋ） （３）式を制御装置で回路構成すると、第５図に示すよ
うになるので、以下説明する。 ＩＳＨ入ロドロドラフト検出器１１号と火炉ドラフト検
出器６の信号を、加算器１１７で演算し偏差をとる。二
の偏差信号と、ＩＳＯ入ロガロガス温度検出器１７号と
を、割算器１１３にて演算後、開平器１１４にて演算し
ＩＳ　■−ｒ入ロガロガス流速める。この信号と、使用
燃料により異なるＩｓＨ入ロガロガス流速設定器１１５
１６が、使用燃料により切替器１０３，１０４を通して
設定値との偏差を加算器１０５で演算し、このプラス偏
差のみを比例積分器１０６で演算し、再熱蒸気温度制御
から決まるＧＲＦ入ロゾロダンパ開度信号算器１１２で
マイナス方向へ補正演算し、ガス再循環量を抑制するこ
とで、ＩＳＨ入ロガロガス流速限内に抑え、Ｉ　Ｓ　Ｈ
チューブの摩耗を防止する。 第６図に、第５図と同様の機能で、ガス再＠環量の制御
方法として、ＧＲＦ人ロプロダンパわりに、ＡＶＡＦを
用いてＧＲＦモータ回転数制御によりガス再循環量を制
御した実施例を示す。 本実施例の動作原理は、第５図のものと同様である。 第７図に、負荷制限制御として、本発明を適用した実施
例を示す。 負荷指令３４の信号に対し、第１図で説明したＩＳＨ入
ロドロドラフトる制限信号である比例積分器１０６の出
力信号を、加算器１２０にてマイナス方向へ補正演算し
、ボイラ許容最大出力値を求める。この信号と、発電機
出力信号１６との偏差を加算器１２１で演算し、さらに
、この偏差信号を比例積分器１２２にて演算することに
より、タービンガバナ２８の開度指令信号を作成する。 すなわち、ＩＳＨ入ロドロドラフト定値内に抑えるべく
タービンガバナを絞り、ボイラ出力を下げることで、Ｉ
ＳＨ入ロガロガス流速制し、Ｌ　Ｓ　Ｉ−１チユーブの
摩耗を防止する。 第８図に、第５図の実施例で説明したようにＩ　Ｓ　Ｈ
入口ドラフトの代りに、Ｉ　Ｓ　Ｏ入口ガス流速制御回
路を追加した実施例を示す。本実施例の動作は、第７図
の実施例と同様である。 第９図に燃料中の灰分が異なる石炭と重油とを混焼した
場合のドラムボイラでの制御回路を有する実施例を示す
。 １は制御装置の範囲を示す。ドラムボイラでは、高圧タ
ービン２の入口蒸気圧力を規定値（通常、ＩＧ９ｋｇ／
ａ＆）に保つべくボイラマスタ信号を作成して、燃料量
などを制御する。ここでは、高圧タービン入口蒸気圧力
を主蒸気圧力と呼ぶ。この主蒸気圧力検出器２７の信号
と、設定値１３１との偏差を加算器１３２で演算し、こ
の偏差を比例積分器１３３で演算しボイラマスタ信号を
作成する。 一方、燃焼ガス中の灰分によるボイラチューブの摩耗を
抑制するために、Ｉ　Ｓ　Ｈ入口ドラフト検出器１１の
信号と、使用燃料により異なるＩＳＨ入ロドロドラフト
設定器１３９４１が、使用燃料により選択される切替器
１３８，１４０を通して設定値との偏差を加算器１３７
で演算し、このプラス偏差のみを比例積分器１４２で演
算して、この信号によりボイラマスタ信号を掛算器１３
４で補正して、石炭量指令信号を作成する。この石炭量
指令信号と、給戻磯４０からの石炭量信号３９との偏差
を加算器１３５にて演算し、この偏差を比例積分ｃ１３
６にて演算し、給炭量指令信号とする。この給炭量指令
信号は、石炭１尺制御のマスク信号となり、石炭ミル３
４，１次空気ファン（以下、Ｐ　Ａ　Ｆと略す）３５．
ＰＡＩ？入ロダシロダンパ３６して、給炭機４０より供
給された石炭を、規定粒度の微粉炭として、火炉へ搬送
しバーナにて燃焼させる。また、Ｌ　Ｓ　Ｉ−１入口ド
ラフト１１により補正された石炭量によるボイラ入熱量
を補償するため、ボイラマスタ信号と石炭量指令４１１
号の偏差を加算器１４３にて演算し重油流量指令信号と
する。この重油流量指令信号と重油流量検出器２５の信
号との偏差を加算器１４４で演算し、この偏差を比例積
分器１４５により演算して。 重油流量指令信号作成する。 さらに、並行してガス再循環量にも制限を加えろ回路も
有しているが、これは、第１図の説明で述べた内容と同
じである。 本実施例では、灰分含有量の高い石炭と、低い重油とを
混焼することにより灰分の含有量が調整できる。したが
って、ボイラの許容最大出力を確保しつつ、ｌＳＨ入ロ
チロチューブ耗を防止することができる。 第１０図に、第９Ｉ７１の実施例と同様の機能で、ガス
再循環量の制御方法として、ＧＲＦ入ロプロダンパわり
に、Ａ　Ｖ　Ａ　Ｆを用いてＧ　ＲＦモータ回転数制御
によりガス再循環量を制御した実施例を示す。 第１１図に、ガス再循環量制御の実施例における主なプ
ロセス量の挙動を示す。同図より、Ｌ　Ｓ１１入ロガス
流速を制限値内に抑え、ボイラチューブ（ここでは、Ｉ
ＳＨチューブ）の摩耗を防止し、かつ、ボイラ最人出力
値を確保出来ているのが判かる。 なお、負荷（ボイラ出力値）制御に適用した場合の主な
プロセス量の挙動は、前記第１６図で説明したものと同
一となる。 第１２図に石炭と重油のような燃料中の灰分の異なる燃
料を使用して混焼する制御方式を採用した実施例のプロ
セスの挙動を示す。同図より明らかなように、ボイラ許
容最大出力を確保し、安定した再熱蒸気温度制御及びＩ
　Ｓ　Ｈ入口ガス流速を制限することが可能となってい
る。 第１３図に上記各実施例のシステムフローを示す。 まず、演算ブロック６１にて、使用燃料によるボイラチ
ューブ設置場所のなかで、一番狭い所における燃焼ガス
流速制限値を選択する。次に、演算ブロック６２にて、
燃焼ガス流速値が制限値を越えていないかどうかを調べ
、越えていなければ処理を終了するが、制限値を越えて
いる場合、演算ブロック６３に進む。このブロック６３
では、燃焼ガス流速制限の方法として、ボイラ出力上限
値を制限するかどうかの判定が必要となる。ボイラ出力
上限値を制限しても良い場合は、演算ブロック６４に進
みタービンガバナを絞ることにより、燃焼ガス量を減少
させて燃焼ガス流速を制限する。 一方、ボイラ出力上限値を制限しない場合は、演算ブロ
ック６５に進みガス再循環量を減少させ、燃焼ガス量を
制限すべくＧＲＦ入ロプロダンパったり、ＧＲＦモータ
回転数を低く下げる。さらに他の方法として、灰分の少
ない燃料を混焼させる。 ＧＲＦ入ロプロダンパる方法、ＧＲＦモータ回転数を下
げる方法及び灰分の少ない燃料の１昆焼によれば、燃焼
ガス流速を制限値内に抑えることができ、ボイラチュー
ブの摩耗を防止するとともに、ボイラ許容最大出力を確
保することができる。 〔発明の効果〕 以上説明したように本願筒１の発明によれば、ボイラチ
ューブ設置場所入口における燃焼ガス流速を制御する制
御装置が設けられているために、ボイラチューブの摩耗
を確実に防止できる。したがって、ボイラ本体の保護及
び寿命の向上に有効である。 また本願筒２の発明によれば、燃料の灰分を調整できる
ため、ボイラ許容最大出力を確保しつつ、ボイラチュー
ブの摩耗を確実に防止できる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第５図ないし第１０図は、本発明の実
施例を示す系統構成図、第３図は、ＧＲＦ入ロプロダン
パいた場合のＧＲＦのＱ　−Ｈ特性カ−ブを示すグラフ
、第４図は、ＧＲＦモータ回転数制御を行った場合のＧ
ＲＦのＱ　−Ｈ特性カーブを示すグラフ、第１１図、第
１２図は、本発明の制御方式を採用した場合の主なプロ
セス量の挙動を示すグラフ、第１３図は、本発明の実施
例の動作を示す機能説明フロー、第１４図は、従来の火
力発電プラントの構成図、第１５図は、第１４図のプラ
ントにおける主なプロセス量の挙動を示すグラフ、第１
６図は、負荷とガス量の特性を示すグラフ、第１７図は
、燃焼ガス中の灰分含有率とＩＳＨ出ロ許容ガス流速特
性を示すグラフである。 ６・・・火炉ドラフト、８・・・ＲＨ１９・・・Ｉ　Ｓ
　Ｈｌｌｏ・・ＲＨ湿温度１１・・・ＩＳＨ入ロドロド
ラフト２・・・ＧＲＦ、１３・・・ＧＲＦモータ、１４
・・・Ａ　Ｖ　Ａ　Ｆ、１５・・・ＧＲＦ入ロプロダン
パ７・・・Ｉ　Ｓ　Ｈ入口ガス温度、３４・・・石炭ミ
ル、４０・・・給炭機、５０２・・・ボイラ自動制御装
置。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、タービン入口蒸気温度及び圧力を規定値内に維持す
   る１次過熱器、２次過熱器及びスプレー水を用いた減温
   器と； 煙道ガスの一部を火炉に再循環させ、全体の燃焼ガス量
   及びガス再循環量を制御して再熱蒸気温度を調整する再
   熱器、ガス再循環ファン、ガス再循環ファン入口ダンパ
   と； を備えてなるボイラ自動制御装置であつて、ボイラチュ
   ーブ設置場所入口における燃焼ガス流速を、燃焼ガスの
   灰分によつて決まる当該ボイラチューブの摩耗防止可能
   制限値以下に制限する制御装置が設けられてなることを
   特徴とするボイラ自動制御装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、ガス再循環量を制
   御するガス再循環ファンモータ回転数制御装置が設けら
   れてなり、燃焼ガス流速が制限値を越えた場合に、モー
   タ回転数を低くなるように補正することを特徴とするボ
   イラ自動制御装置。 ３、特許請求の範囲第１項において、タービンガバナを
   絞る制御装置が設けられてなり、燃焼ガス流速が制限値
   を越えた場合に、タービンガバナを絞りボイラ出力を調
   整することにより、燃焼ガス流速を制限することを特徴
   とするボイラ自動制御装置。 ４、特許請求の範囲第１項において、ガス再循環ファン
   入口ダンパ開閉制御装置が設けられてなり、燃焼ガス流
   速が制限値を越えた場合に、ダンパ開度を閉方向に補正
   することにより、燃焼ガス流速を制限することを特徴と
   するボイラ自動制御装置。 ５、タービン入口蒸気温度及び圧力を規定値内に維持す
   る１次過熱器、２次過熱器及びスプレー水を用いた減温
   器と； 煙道ガスの一部を火炉に再循環させ、全体の燃焼ガス量
   及びガス再循環量を制御して再熱蒸気温度を調整する再
   熱器、ガス再循環ファン、ガス再循環ファン入口ダンパ
   と； を備えてなるボイラ自動制御装置であつて、灰分の含有
   量が異なる複数の燃料を混焼することにより、燃焼ガス
   中の灰分量を調整する調整手段が設けられてなり、ボイ
   ラチューブの摩耗を防止し、かつボイラ許容最大出力が
   維持できることを特徴とするボイラ自動制御装置。 ６、特許請求の範囲第４項において、ガス再循環量を制
   御するガス再循環ファンモータ回転数制御装置が設けら
   れてなり、ガス再循環量の制御範囲を大きくすることに
   より、ボイラ許容最大出力を維持できることを特徴とす
   るボイラ自動制御装置。