JPS63242975A - セラミツクス焼結体 - Google Patents
セラミツクス焼結体Info
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- JPS63242975A JPS63242975A JP62076349A JP7634987A JPS63242975A JP S63242975 A JPS63242975 A JP S63242975A JP 62076349 A JP62076349 A JP 62076349A JP 7634987 A JP7634987 A JP 7634987A JP S63242975 A JPS63242975 A JP S63242975A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は新規かつ有用なセラミックス焼結体に関するも
のである。
のである。
[従来の技術]
例えば、鉄鋼分野においては溶鋼から鋼片を製造する過
程で各種の注入ノズルが使用され連続鋳造においては浸
漬ノズル、ロングノズル、スライディングノズル等で一
般にアルミナ−黒鉛質、溶融石英−黒鉛質等の耐火材が
用いられている。
程で各種の注入ノズルが使用され連続鋳造においては浸
漬ノズル、ロングノズル、スライディングノズル等で一
般にアルミナ−黒鉛質、溶融石英−黒鉛質等の耐火材が
用いられている。
近年特開昭413−122824号のようにノズル面の
スラグ又は地金の付着を防止して注入流の制御性を良好
にすると共に熱衝撃を緩和するためにノズル自体に通電
しその抵抗熱によりノズル自体を加熱する方法が採用さ
れておりこの場合適度の導電性あるアルミナ−黒鉛質が
多用されている。
スラグ又は地金の付着を防止して注入流の制御性を良好
にすると共に熱衝撃を緩和するためにノズル自体に通電
しその抵抗熱によりノズル自体を加熱する方法が採用さ
れておりこの場合適度の導電性あるアルミナ−黒鉛質が
多用されている。
しかしこのAl203−黒鉛質耐火材は酸素濃度の低い
溶鋼に対して耐食性に優れているが酸素濃度の高い溶鋼
に対してはノズル中のCが溶鋼中の酸素と反応しCOガ
スとして放散し、その結果脆弱化し、溶損しやすくなる
。又、溶解酸素量が増加すると鋼が酸化され。Feo、
Mno等が増加しノズル中のSi0?、Al2O3等を
反応し低融点化合物を形成する、そのため、耐食性は低
下しノズルが短時間で使用不能になる。
溶鋼に対して耐食性に優れているが酸素濃度の高い溶鋼
に対してはノズル中のCが溶鋼中の酸素と反応しCOガ
スとして放散し、その結果脆弱化し、溶損しやすくなる
。又、溶解酸素量が増加すると鋼が酸化され。Feo、
Mno等が増加しノズル中のSi0?、Al2O3等を
反応し低融点化合物を形成する、そのため、耐食性は低
下しノズルが短時間で使用不能になる。
最近全鋼種について連続鈍化の要請が高まっているが0
?濠度の高い鋼では満足なノズルはない。
?濠度の高い鋼では満足なノズルはない。
又、鋼中の気泡や介在物の残留を防止するため、鋼の低
炭化や鋳型内での電磁攪拌等が試みられている。しかし
C(黒鉛)を含むノズルは、溶損しやすく、長時間の使
用に耐えない状態になっている。
炭化や鋳型内での電磁攪拌等が試みられている。しかし
C(黒鉛)を含むノズルは、溶損しやすく、長時間の使
用に耐えない状態になっている。
[発明の解決しようとする問題点]
本発明は前述の観点から低酸素鋼の溶、融合層だけでな
く高濃度醸素を含む溶融金属に対しても特に耐食性に優
れかつ耐酸化性、耐熱衝撃性にも優れα−Al203等
による閉塞もない適度な導電性を有する溶融金属用に適
するばかりか種々の用途に使用しうるセラミックス焼結
体を提供するものである。
く高濃度醸素を含む溶融金属に対しても特に耐食性に優
れかつ耐酸化性、耐熱衝撃性にも優れα−Al203等
による閉塞もない適度な導電性を有する溶融金属用に適
するばかりか種々の用途に使用しうるセラミックス焼結
体を提供するものである。
[問題点を解決するための手段)
即ち、本発明は本質的にZ rB2相とSi−Al−0
−N相からなるセラミックス焼結体である。
−N相からなるセラミックス焼結体である。
このように本発明は、焼結体として、Z rB2相とS
i−Al−0−N相とから木質的になっているものであ
ればよく、原料配合としては、予めこれらの結晶相とし
てそれぞれ用意して使用に供しても勿論よいが、焼成に
よりこれらの2相を生成する配合として調整しておいて
も勿論よい。一般的には、Zrf3+相源としては予め
ZrB2粉末として用意し、Si−Al−0−N相とし
ては焼成により生成する原料配合として調整しておくこ
とが適切である。
i−Al−0−N相とから木質的になっているものであ
ればよく、原料配合としては、予めこれらの結晶相とし
てそれぞれ用意して使用に供しても勿論よいが、焼成に
よりこれらの2相を生成する配合として調整しておいて
も勿論よい。一般的には、Zrf3+相源としては予め
ZrB2粉末として用意し、Si−Al−0−N相とし
ては焼成により生成する原料配合として調整しておくこ
とが適切である。
即ち、まず本発明に用いるZrB2は例えば酸化ジルコ
ニウム、酸化硼素及びカーボンの混合物を高温で反応さ
せる事により得られ、本焼結体の製造には可及的に純度
の高いものを用いるのが好ましく、又、粒径も可及的に
小さい粉末として用意することが好ましい、具体的には
純度89%以上平均粒径10IL特に1 gm以下のも
のがそれである。
ニウム、酸化硼素及びカーボンの混合物を高温で反応さ
せる事により得られ、本焼結体の製造には可及的に純度
の高いものを用いるのが好ましく、又、粒径も可及的に
小さい粉末として用意することが好ましい、具体的には
純度89%以上平均粒径10IL特に1 gm以下のも
のがそれである。
つぎにSi−Al−0−N結晶相をもたらす原料として
は通常Si3Na 、 AlM 、 Al2O3等の微
粉末を主とする混合物が適切である。これらの原料も、
ZrB2粉末と同様、可及的に純度の高いもの好ましく
は89%以上で、細かいもの好ましくは平均粒径10鉢
特には1 gra以下のものが適切である。
は通常Si3Na 、 AlM 、 Al2O3等の微
粉末を主とする混合物が適切である。これらの原料も、
ZrB2粉末と同様、可及的に純度の高いもの好ましく
は89%以上で、細かいもの好ましくは平均粒径10鉢
特には1 gra以下のものが適切である。
また、これらの原料は、全ての混合物としてさらに超微
粉砕化することも有効である。即ち、全ての原料混合物
を粒度104以下好ましくは平均粒径1湊璽以下になる
までAl2O3ポールなどを用いて粉砕することである
。
粉砕化することも有効である。即ち、全ての原料混合物
を粒度104以下好ましくは平均粒径1湊璽以下になる
までAl2O3ポールなどを用いて粉砕することである
。
本発明焼結体は、これらの混合物を例えば黒鉛型に充填
し真空中又は窒素、ア、ルゴンー酸化炭素などの中性又
は還元性の雰囲気下でホットプレスするか上記混合物を
ラバープレス成形してから常圧焼成するなどにより得る
事が出来る。尚焼成温度は1600〜2100°C焼成
時間は試料の大きさにもよるが通常0.5〜5時間程度
が適当である。
し真空中又は窒素、ア、ルゴンー酸化炭素などの中性又
は還元性の雰囲気下でホットプレスするか上記混合物を
ラバープレス成形してから常圧焼成するなどにより得る
事が出来る。尚焼成温度は1600〜2100°C焼成
時間は試料の大きさにもよるが通常0.5〜5時間程度
が適当である。
このようにして得られた本発明焼結体は、本質的にZr
Bz相とSi−Al−0−N相からなるものであるが、
なかでもSi−Al−0−N相は後述するようにβ−サ
イアロン相として存在せしめてなるものが最高である。
Bz相とSi−Al−0−N相からなるものであるが、
なかでもSi−Al−0−N相は後述するようにβ−サ
イアロン相として存在せしめてなるものが最高である。
即ち、一般式にx(Si、Al)t2(Q、Nhb (
但し。
但し。
X =Q 〜2 、 M;Li、 Mg、 Y 、 C
a、 L、a) テ表わされるαサイアロンも使用でき
るが、一般式S】6−zAlzozNB−z (但し、
0<Z≦4.2)−t’表わされるβ−サイアロンがそ
れであり、このようなβ−サイアロン相は、これらをも
たらす前述したSi3N4. All 、 Al2O3
の配合量比を適切に選択することで容易に可能である。
a、 L、a) テ表わされるαサイアロンも使用でき
るが、一般式S】6−zAlzozNB−z (但し、
0<Z≦4.2)−t’表わされるβ−サイアロンがそ
れであり、このようなβ−サイアロン相は、これらをも
たらす前述したSi3N4. All 、 Al2O3
の配合量比を適切に選択することで容易に可能である。
例えば、93N4、ALN 、 Al2O3の量比は2
:1:1がよく、好ましくはALNを若干多くした方2
:1.5:lの量比が耐熱性高く、高温強度の高いもの
が得られる。β−サイアロンは出発原料としてS 13
Ha 、 S i02、Al2O3の原料混合物でも調
製可能である。
:1:1がよく、好ましくはALNを若干多くした方2
:1.5:lの量比が耐熱性高く、高温強度の高いもの
が得られる。β−サイアロンは出発原料としてS 13
Ha 、 S i02、Al2O3の原料混合物でも調
製可能である。
なお、本発明焼結体でSi−Al−0−N相がβ−サイ
アロン相であることが望ましい理由は、αサイアロン相
より耐熱性、高温強度が高いものが得られるからである
。その根拠は定かでないが、αサイアロンはSi、 A
lの一部にY 、 Ca、Mg、 Li、 La等を固
溶させたものであるためと考えられ、一方βサイアロン
は一般式で示されるようにSi3N4. AlN 、
Al2O3などの原料量比を最適に選ばないとガラス相
が出来易くなるなどのためとも考えられる。
アロン相であることが望ましい理由は、αサイアロン相
より耐熱性、高温強度が高いものが得られるからである
。その根拠は定かでないが、αサイアロンはSi、 A
lの一部にY 、 Ca、Mg、 Li、 La等を固
溶させたものであるためと考えられ、一方βサイアロン
は一般式で示されるようにSi3N4. AlN 、
Al2O3などの原料量比を最適に選ばないとガラス相
が出来易くなるなどのためとも考えられる。
本発明焼結体においてこれらのβ−サイアロン相は好ま
しくは少なくとも重量%で25%は必要であるがそれ以
下では耐酸化性が十分でなく高密度化もしにくくなり、
又用途によっては非金属介在物(主としてαA 120
3 ) による閉塞効果が少なくなり一方多すぎても
高耐食性の効果が発揮されなくなる等のため好ましくな
く最大97%にする事が必要であり望ましくは35〜8
0%である。
しくは少なくとも重量%で25%は必要であるがそれ以
下では耐酸化性が十分でなく高密度化もしにくくなり、
又用途によっては非金属介在物(主としてαA 120
3 ) による閉塞効果が少なくなり一方多すぎても
高耐食性の効果が発揮されなくなる等のため好ましくな
く最大97%にする事が必要であり望ましくは35〜8
0%である。
これに対し、Z rB2は少なくとも3%は必要である
がこれはそれ以下では高耐食性の特徴が十分発揮されず
一方多すぎると耐熱衝撃性も悪く、耐酸化性も十分でな
く又焼結しにくくなり、その際ホットプレスでは高密産
品が得られる場合もあるが最大75%にとどめる事が必
要であり望ましくは10〜65%である。
がこれはそれ以下では高耐食性の特徴が十分発揮されず
一方多すぎると耐熱衝撃性も悪く、耐酸化性も十分でな
く又焼結しにくくなり、その際ホットプレスでは高密産
品が得られる場合もあるが最大75%にとどめる事が必
要であり望ましくは10〜65%である。
また、これらの割合において、用途によって使い分ける
ことは有効であり、それらの例としては次の通りである
。
ことは有効であり、それらの例としては次の通りである
。
即ち、強度及び耐熱衝撃性を重視する用途に用いるもの
としては、β−サイアロン相が95〜80%、ZrB2
相が5〜40%であり、硬度及び耐食性を重視する用途
に用いるものとしては、β−サイアロン相が45〜70
%、ZrB2相が55〜30%とするなどである。
としては、β−サイアロン相が95〜80%、ZrB2
相が5〜40%であり、硬度及び耐食性を重視する用途
に用いるものとしては、β−サイアロン相が45〜70
%、ZrB2相が55〜30%とするなどである。
本発明はこれらの成分以外の成分が本発明焼結体の特質
を損わない程度に含まれても勿論差支えはないが可及的
に少量にとどめる事が望ましい。
を損わない程度に含まれても勿論差支えはないが可及的
に少量にとどめる事が望ましい。
本発明焼結体の組成は平均粒径数4mの粒状からなるβ
−サイアロンの微細結晶が均一に分散しその結晶粒の回
りや結晶粒間にやはり微細な具体的には大部分が5p、
ta以下の結晶からなるZrB2が分布している緻密な
組成構造を有していた。そのためにβ−サイアロンの特
性である耐酸化性や耐熱衝撃性が良好で又高耐食性のZ
rB2の効果が相補完されて発揮され、耐酸化性も耐酸
化性の高いβ−サイアロンの均一な微細結晶のために低
下しないのであろう事が認められた。
−サイアロンの微細結晶が均一に分散しその結晶粒の回
りや結晶粒間にやはり微細な具体的には大部分が5p、
ta以下の結晶からなるZrB2が分布している緻密な
組成構造を有していた。そのためにβ−サイアロンの特
性である耐酸化性や耐熱衝撃性が良好で又高耐食性のZ
rB2の効果が相補完されて発揮され、耐酸化性も耐酸
化性の高いβ−サイアロンの均一な微細結晶のために低
下しないのであろう事が認められた。
[実施例]
実施例l
ZrB2粉末(純度89%以上) Si3N粉末(純度
99%以上) ALN粉末(純度98%以上) Al2
O3粉末(純度98%以上)及びCaO安定化Z r0
2粉末を所定割合十分に混合粉砕すべくポットミルを使
用しエタルト溶媒中でA1203ポールを用い3日間粉
砕混合した。得られた粉末をエバポレータでアルコール
除去して十分乾燥し平均粒径0.2Jj。
99%以上) ALN粉末(純度98%以上) Al2
O3粉末(純度98%以上)及びCaO安定化Z r0
2粉末を所定割合十分に混合粉砕すべくポットミルを使
用しエタルト溶媒中でA1203ポールを用い3日間粉
砕混合した。得られた粉末をエバポレータでアルコール
除去して十分乾燥し平均粒径0.2Jj。
の粉末を得た、この粉末をラバープレスを用い2000
Kg/ am”で成形しアルゴン−窒素混合雰囲気下2
100°Cで2時間常圧焼成した。このようにして得ら
れた焼結体の特性を第1表に示す。
Kg/ am”で成形しアルゴン−窒素混合雰囲気下2
100°Cで2時間常圧焼成した。このようにして得ら
れた焼結体の特性を第1表に示す。
所定の配合原料を実施例1とほぼ同様な方法で調製し所
定の焼成条件で処理して得た各試料についての結果を第
1表に示す。
定の焼成条件で処理して得た各試料についての結果を第
1表に示す。
注1)#酸化性は大気中1400°OX 24hrの条
件下での増加率の程度 注2)電気抵抗は4端子法で測定した値を示す(25℃
) 注3)#熱衝愁性は電気炉中で各温度に5分間急熱し水
中に急冷した試料の曲げ強度を測定し強度が急激に低下
した試料の処理温度を示したもので6丁で表わす 注4)侵食性は20mmφX 100+amの試料を1
600°CAr雰囲気下で1時間溶鋼(SS−41)と
スラグ中に浸漬した後の試料の直径方向における侵食性
(+am)を測定した。
件下での増加率の程度 注2)電気抵抗は4端子法で測定した値を示す(25℃
) 注3)#熱衝愁性は電気炉中で各温度に5分間急熱し水
中に急冷した試料の曲げ強度を測定し強度が急激に低下
した試料の処理温度を示したもので6丁で表わす 注4)侵食性は20mmφX 100+amの試料を1
600°CAr雰囲気下で1時間溶鋼(SS−41)と
スラグ中に浸漬した後の試料の直径方向における侵食性
(+am)を測定した。
本発明品実施例2及び3と比較量A1203−C煉瓦と
同形状の取鍋ノズルを用意しそれぞれ100tonの取
鍋に装着し第2表に示される組成の酸素濃度の高いサル
ファ快削鋼の注入を行った。
同形状の取鍋ノズルを用意しそれぞれ100tonの取
鍋に装着し第2表に示される組成の酸素濃度の高いサル
ファ快削鋼の注入を行った。
その結果本発明品はアルミナ−黒鉛質の取鍋ノズルに比
べ可成り少ない溶損量を示し、α−A1203による閉
塞トラブルもなくすぐれた耐用性を示した。
べ可成り少ない溶損量を示し、α−A1203による閉
塞トラブルもなくすぐれた耐用性を示した。
[発明の効果コ
本発明のセラミックスは耐火性はもちろん耐食性、耐酸
化性、耐衝撃性に優れ、又導電性を宥した緻密な焼結体
であるため特に空気中で使用する溶融金属用などの高温
耐食部材、発熱体、ルツボ等に最適でありその低機械部
品材料等にも適用可能であって、その実用的価値は多大
である。
化性、耐衝撃性に優れ、又導電性を宥した緻密な焼結体
であるため特に空気中で使用する溶融金属用などの高温
耐食部材、発熱体、ルツボ等に最適でありその低機械部
品材料等にも適用可能であって、その実用的価値は多大
である。
Claims (5)
- (1)本質的にZrB_2相とSi−Al−O−N相か
らなるセラミックス焼結体 - (2)Si−Al−O−N相が一般式Si_6_−_z
Al_zO_zN_8_−_z(但し0<z≦4.2)
で表わされるβ−サイアロンである特許請求の範囲第1
項記載の焼結体 - (3)ZrB_2相とβ−サイアロン相の割合が、重量
%で、前者が75〜3%、後者が25〜97%である特
許請求の範囲第2項記載の焼結体 - (4)ZrB_2相が5〜40%、β−サイアロン相が
95〜60%である特許請求の範囲第3項記載の焼結体 - (5)ZrB_2相が45〜70%、β−サイアロン相
が55〜30%である特許請求の範囲第3項記載の焼結
体
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62076349A JPS63242975A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | セラミツクス焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62076349A JPS63242975A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | セラミツクス焼結体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63242975A true JPS63242975A (ja) | 1988-10-07 |
Family
ID=13602878
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62076349A Pending JPS63242975A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | セラミツクス焼結体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63242975A (ja) |
-
1987
- 1987-03-31 JP JP62076349A patent/JPS63242975A/ja active Pending
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