JPS63241877A - 燃料電池廃ガスの処理方法 - Google Patents
燃料電池廃ガスの処理方法Info
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- JPS63241877A JPS63241877A JP62075464A JP7546487A JPS63241877A JP S63241877 A JPS63241877 A JP S63241877A JP 62075464 A JP62075464 A JP 62075464A JP 7546487 A JP7546487 A JP 7546487A JP S63241877 A JPS63241877 A JP S63241877A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
- H01M8/0662—Treatment of gaseous reactants or gaseous residues, e.g. cleaning
- H01M8/0668—Removal of carbon monoxide or carbon dioxide
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、CaOを主成分とする粒子を用いて燃料電池
廃ガスを処理する方法に関するものである。
廃ガスを処理する方法に関するものである。
燃料電池廃ガスは、電池部分のガス利用率により異なる
が、未利用のH!、COガスを含み、かつリフオーマ一
部に供給する原料、リフオーマ一部での発生ガスの精製
度合いによっては、CO□等を含む。
が、未利用のH!、COガスを含み、かつリフオーマ一
部に供給する原料、リフオーマ一部での発生ガスの精製
度合いによっては、CO□等を含む。
これらのガスは通常燃焼され、その熱エネルギーを廃熱
ボイラーで回収し、発電、冷暖房に用いられており、こ
のような簡単な方法で燃料電池に無用なCO□を除去す
る例は見当たらない。またIhの燃焼により生成するH
Jはリフオーマ一部に外部よりスチームを供給しており
、燃料電池より発生した1’ltOをリフオーミング用
のスチーム源として用いている例も見当たらない。
ボイラーで回収し、発電、冷暖房に用いられており、こ
のような簡単な方法で燃料電池に無用なCO□を除去す
る例は見当たらない。またIhの燃焼により生成するH
Jはリフオーマ一部に外部よりスチームを供給しており
、燃料電池より発生した1’ltOをリフオーミング用
のスチーム源として用いている例も見当たらない。
メタノール等のC,H含有燃料をガス状でスチームを添
加し分解することにより生成するガス燃料を燃料電池に
供給し利用し、た後、廃ガスを燃焼させ、熱エネルギー
をスチームの形で回収するのが従来法であるが、従来法
では、メタノールを原料とする場合について説明すると
、 (1) リフオーマ一部でのH80/メタノール比を
理論必要IIより大きな1.5程度としないと、cOガ
スが生成し、燃料電池電極に有害である。このため外部
より供給するスチームを比率で1.5程度とするため、
スチーム製造のためのエネルギーを多く必要とする0本
法では排ガス中のHIOを循環使用するため、外部から
供給するスチームは理論量でよく、スチーム製造のため
のエネルギーが少なくなる。
加し分解することにより生成するガス燃料を燃料電池に
供給し利用し、た後、廃ガスを燃焼させ、熱エネルギー
をスチームの形で回収するのが従来法であるが、従来法
では、メタノールを原料とする場合について説明すると
、 (1) リフオーマ一部でのH80/メタノール比を
理論必要IIより大きな1.5程度としないと、cOガ
スが生成し、燃料電池電極に有害である。このため外部
より供給するスチームを比率で1.5程度とするため、
スチーム製造のためのエネルギーを多く必要とする0本
法では排ガス中のHIOを循環使用するため、外部から
供給するスチームは理論量でよく、スチーム製造のため
のエネルギーが少なくなる。
(2) 燃料電池部でのガス利用率は70%程度であ
り、30%程度は精製し循環利用すれば、電気エネルギ
ーとして効率良く発電に利用可能であるにもかかわらず
、従来法では燃焼し、熱エネルギーとしている。
り、30%程度は精製し循環利用すれば、電気エネルギ
ーとして効率良く発電に利用可能であるにもかかわらず
、従来法では燃焼し、熱エネルギーとしている。
(3) リフオーマ−への供給原料はガス状のスチー
ム、メタノールが必要である0本法において ′は、燃
料電池排ガス中のCO,を除去し、CaO+CO1→C
aC0,の反応の発熱を用いることにより、CO8除去
後のガスが高温(600〜700℃)となっている。
ム、メタノールが必要である0本法において ′は、燃
料電池排ガス中のCO,を除去し、CaO+CO1→C
aC0,の反応の発熱を用いることにより、CO8除去
後のガスが高温(600〜700℃)となっている。
このため、ガス中にメタノール、水を直接噴霧すること
により、コンパクトでかつ装置内に原料を液状で滞留さ
せる部分が無い蒸発器とすることができるため、液体の
供給量を変動するのみで負荷変動に対応でき、リフオー
マ一部分での負荷応答性が良い、従来法ででは、水の蒸
発器、メタノールの蒸発器を間接的な熱交換方法で作成
しているため、装置が大型となりかつ液体を装置内に保
有しているため、蒸発量の負荷変動が非常に複雑である
。
により、コンパクトでかつ装置内に原料を液状で滞留さ
せる部分が無い蒸発器とすることができるため、液体の
供給量を変動するのみで負荷変動に対応でき、リフオー
マ一部分での負荷応答性が良い、従来法ででは、水の蒸
発器、メタノールの蒸発器を間接的な熱交換方法で作成
しているため、装置が大型となりかつ液体を装置内に保
有しているため、蒸発量の負荷変動が非常に複雑である
。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明は、
図面を参照して説明すれば、CO,、Hl。
図面を参照して説明すれば、CO,、Hl。
HzOなどを含有する燃料電池部ガスを、CaOを主成
分とする粒子からなる脱Cot用流動層3に導入して脱
CO8するとともに、脱COtにより発生する熱エネル
ギーを廃ガスの加熱に用い、加熱された廃ガスをリフオ
ーマ−5に供給し、一方、COtの吸収により生成した
CaCO5を含有する流動媒体を別置の再生用流動層1
1に導入し、昇温して脱CO0を行ってCaOを主成分
とする粒子とし、このCaOを主成分とする粒子を前記
@CO,用流動層3へ循環し再使用することを特徴とし
ている。
分とする粒子からなる脱Cot用流動層3に導入して脱
CO8するとともに、脱COtにより発生する熱エネル
ギーを廃ガスの加熱に用い、加熱された廃ガスをリフオ
ーマ−5に供給し、一方、COtの吸収により生成した
CaCO5を含有する流動媒体を別置の再生用流動層1
1に導入し、昇温して脱CO0を行ってCaOを主成分
とする粒子とし、このCaOを主成分とする粒子を前記
@CO,用流動層3へ循環し再使用することを特徴とし
ている。
燃料電池1からの廃ガスを、CaOを主成分とするる粒
子からなる脱Cot部2の脱CO鵞用流動層3に導入し
て、廃ガス中のCO2をCaOに吸収させる。このとき
発熱反応により発生する熱エネルギーにより廃ガスを加
熱、この廃ガスをメタノール蒸発器4に導入してメタノ
ールを蒸発させた後、リフオーマ−5の触媒室乙に供給
する。この触媒室6へは、蒸発器7で発生したスチーム
が同時に供給される。
子からなる脱Cot部2の脱CO鵞用流動層3に導入し
て、廃ガス中のCO2をCaOに吸収させる。このとき
発熱反応により発生する熱エネルギーにより廃ガスを加
熱、この廃ガスをメタノール蒸発器4に導入してメタノ
ールを蒸発させた後、リフオーマ−5の触媒室乙に供給
する。この触媒室6へは、蒸発器7で発生したスチーム
が同時に供給される。
またリフオーマ−5の加熱室8へは、蒸発器7からの高
温排ガスが供給される。
温排ガスが供給される。
一方、脱CO,用流動層3において、CO,の吸収によ
り生成したCaC0*を含有する流動媒体は、再生部1
0の再生用流動層11に供給され、燃料および加熱空気
の導入により昇温せしめられて、脱CO,を行ってCa
Oを主成分とする粒子となる。この粒子は脱CO,用流
動1i3へ循環され再使用される。また再生部10の上
部から排出される高温排ガスは、蒸発器7へ導入される
。
り生成したCaC0*を含有する流動媒体は、再生部1
0の再生用流動層11に供給され、燃料および加熱空気
の導入により昇温せしめられて、脱CO,を行ってCa
Oを主成分とする粒子となる。この粒子は脱CO,用流
動1i3へ循環され再使用される。また再生部10の上
部から排出される高温排ガスは、蒸発器7へ導入される
。
以下、本発明の実施例について説明する。 L3゜Ok
g−mo1/h、、C010,7kg−mol/h、
)Itoo、41kg−mol/hかがなるリフオーマ
−ガスを250”Cで燃料電池1に供給した。燃料電池
1からの廃ガスは190°Cで、組成はHl0.9kg
−mol/h、 C0g0.7kg−mol/h、 H
tOo、41kg−mo1/hであった。この廃ガスを
CaOの粒子からなる一脱CO8用流動層3に導入し、
廃ガス中のCO□をCaOに吸収させた。このときの反
応熱により脱CO□用流動層3の温度は800°Cに上
昇した。この流動層3の上部から800°Cで)lto
、9kg−w+ol/h、 LOo、41kg−mol
/hの組成の廃ガスを抜き出し、メタノール蒸発器4で
0゜7kg−mol/hのメタノールを蒸発させた後、
これらの混合ガスを148 ’Cでリフオーマ−5の触
媒室6へ供給した。同時に触媒室6へ250℃のスチー
ム0.7kg−molへ供給した。
g−mo1/h、、C010,7kg−mol/h、
)Itoo、41kg−mol/hかがなるリフオーマ
−ガスを250”Cで燃料電池1に供給した。燃料電池
1からの廃ガスは190°Cで、組成はHl0.9kg
−mol/h、 C0g0.7kg−mol/h、 H
tOo、41kg−mo1/hであった。この廃ガスを
CaOの粒子からなる一脱CO8用流動層3に導入し、
廃ガス中のCO□をCaOに吸収させた。このときの反
応熱により脱CO□用流動層3の温度は800°Cに上
昇した。この流動層3の上部から800°Cで)lto
、9kg−w+ol/h、 LOo、41kg−mol
/hの組成の廃ガスを抜き出し、メタノール蒸発器4で
0゜7kg−mol/hのメタノールを蒸発させた後、
これらの混合ガスを148 ’Cでリフオーマ−5の触
媒室6へ供給した。同時に触媒室6へ250℃のスチー
ム0.7kg−molへ供給した。
Co、吸収により生成したCaC0,を含有する流動媒
体3.5kg−a+ol/h(CaCOzo、7kg−
mol/hおよびCaO2,8kg−o+ol/hを再
生用流動層11へ供給し、燃料(メタノール)0.15
37kg−mol/hおよび800°Cの加熱空気(N
z3.9kg−mol/h、 O□0.975kg−m
ol/h)を供給し、メタノールを燃焼させ820’C
に昇温し、(:、acOyをCaOとC02とに分解し
た。このCaO3,5kg−mol/hを脱CCh用流
動層3へ循環した。
体3.5kg−a+ol/h(CaCOzo、7kg−
mol/hおよびCaO2,8kg−o+ol/hを再
生用流動層11へ供給し、燃料(メタノール)0.15
37kg−mol/hおよび800°Cの加熱空気(N
z3.9kg−mol/h、 O□0.975kg−m
ol/h)を供給し、メタノールを燃焼させ820’C
に昇温し、(:、acOyをCaOとC02とに分解し
た。このCaO3,5kg−mol/hを脱CCh用流
動層3へ循環した。
再生部10からの排ガスは820”Cで、Nz3.9k
g−n。
g−n。
1/h、 Oto、744kg−mo1/hSCOxO
,1537kg−n+ol/h、 lh。
,1537kg−n+ol/h、 lh。
O,3074kg−mol/hの組成を有していた。こ
の排ガスを蒸発器7へ導入し、スチーム0.7kg−+
*ol/hを発生させた後、578°Cでリフオーマ−
5の加熱室8へ導入した。加熱室8出口の排ガス温度は
251°Cであった。
の排ガスを蒸発器7へ導入し、スチーム0.7kg−+
*ol/hを発生させた後、578°Cでリフオーマ−
5の加熱室8へ導入した。加熱室8出口の排ガス温度は
251°Cであった。
燃料電池1の空気橿空気は、N!8.4kg−+aol
/h、0□2、1kg−mol/hで、排空気温度は1
90°Cであった。また燃料電池1の冷却空気はN*4
2kg−mol八、ozlo、skg−mol/hで、
燃料電池1の出口では190“Cに加熱され、このうち
Nt3B、 1kg−mo1/h、Oz9.525kg
−mol/hを徘冷却空気として抜き出し、残りのNz
3.9kg−mol/h、 Ozo、975kg−5o
l/hをブロワ−で脱Co、用流動層3内の加熱チュー
ブ内に送り、800℃に加熱した後、再生用流動Ji1
1へ供給した。
/h、0□2、1kg−mol/hで、排空気温度は1
90°Cであった。また燃料電池1の冷却空気はN*4
2kg−mol八、ozlo、skg−mol/hで、
燃料電池1の出口では190“Cに加熱され、このうち
Nt3B、 1kg−mo1/h、Oz9.525kg
−mol/hを徘冷却空気として抜き出し、残りのNz
3.9kg−mol/h、 Ozo、975kg−5o
l/hをブロワ−で脱Co、用流動層3内の加熱チュー
ブ内に送り、800℃に加熱した後、再生用流動Ji1
1へ供給した。
上記の実施例では、メタノールリフオーマ−と燃料電池
との組合わせで説明しているが、水−炭化水素(メタン
、ナフサ、LPG)などでも、リフオーマ−側操作温度
を変えるのみで本発明の方法を実施する装置を構成する
ことができる。また燃料電池をリン酸型としたが、アル
カリ型(70〜90°C)、固体電解質(500〜70
0°C)燃料電池との組合わせも可能である。
との組合わせで説明しているが、水−炭化水素(メタン
、ナフサ、LPG)などでも、リフオーマ−側操作温度
を変えるのみで本発明の方法を実施する装置を構成する
ことができる。また燃料電池をリン酸型としたが、アル
カリ型(70〜90°C)、固体電解質(500〜70
0°C)燃料電池との組合わせも可能である。
本発明は上記のように構成されているので、つぎのよう
な効果を有している。
な効果を有している。
(1) 燃料電池廃ガス中の未利用のH7を100%
近く利用することができる。
近く利用することができる。
(2)未反応のH!0を再利用できるから、CH,OH
/H工0−1(化学量論量)のメークアップでよい。
/H工0−1(化学量論量)のメークアップでよい。
(3)高温ガス中に液体(メタノールまたは水)を供給
することにより、コンパクトな蒸発器とすることができ
る。たとえば水またはメタノール間接加熱形蒸発器では
、1段省略可能である。
することにより、コンパクトな蒸発器とすることができ
る。たとえば水またはメタノール間接加熱形蒸発器では
、1段省略可能である。
図面は本発明の方法を実施する装置の一例を示すフロー
シートである。 1・・・燃料電池、2・・・脱Cot部、3・・・脱C
O,用流動層、4・・・メタノール蒸発器、5・・・リ
フオーマ−16・・・触媒室、7・・・蒸発器、8・・
・加熱室、10・・・再生部、11・・・再生用流動層
シートである。 1・・・燃料電池、2・・・脱Cot部、3・・・脱C
O,用流動層、4・・・メタノール蒸発器、5・・・リ
フオーマ−16・・・触媒室、7・・・蒸発器、8・・
・加熱室、10・・・再生部、11・・・再生用流動層
Claims (1)
- 1 CO_2、H_2、H_2Oなどを含有する燃料電
池廃ガスを、CaOを主成分とする粒子からなる脱CO
_2用流動層に導入して脱CO_2するとともに、脱C
O_2により発生する熱エネルギーを廃ガスの加熱に用
い、加熱された廃ガスをリフォーマーに供給し、一方、
CO_2の吸収により生成したCaCO_3を含有する
流動媒体を別置の再生用流動層に導入し、昇温して脱C
O_2を行ってCaOを主成分とする粒子とし、このC
aOを主成分とする粒子を前記脱CO_2用流動層へ循
環し再使用することを特徴とする燃料電池廃ガスの処理
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62075464A JPS63241877A (ja) | 1987-03-27 | 1987-03-27 | 燃料電池廃ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62075464A JPS63241877A (ja) | 1987-03-27 | 1987-03-27 | 燃料電池廃ガスの処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63241877A true JPS63241877A (ja) | 1988-10-07 |
Family
ID=13577054
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62075464A Pending JPS63241877A (ja) | 1987-03-27 | 1987-03-27 | 燃料電池廃ガスの処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63241877A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0482222A1 (de) * | 1990-10-20 | 1992-04-29 | Asea Brown Boveri Ag | Verfahren zur Trennung von Stickstoff und Kohlenstoffdioxyd und Konzentration des letzteren in energieliefernden Oxydations- und Verbrennungsprozessen |
US5208113A (en) * | 1991-07-10 | 1993-05-04 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Power generation method using molten carbonate fuel cells |
EP0677883A1 (en) * | 1994-03-18 | 1995-10-18 | Electric Fuel (E.F.L.) Limited | Scrubber system for removing carbon dioxide from a metal-air or fuel cell battery |
WO2004042857A1 (en) * | 2002-11-05 | 2004-05-21 | Zakrytoe Aktsionernoe Obschestvo 'independent Power Technologies' | Method and device for purifying air for fuel cells |
EP2009727A1 (en) * | 2006-03-28 | 2008-12-31 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Energy supply system and hydrogen-generating substance |
-
1987
- 1987-03-27 JP JP62075464A patent/JPS63241877A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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EP0677883A1 (en) * | 1994-03-18 | 1995-10-18 | Electric Fuel (E.F.L.) Limited | Scrubber system for removing carbon dioxide from a metal-air or fuel cell battery |
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