JPS63224896A - アルミニウム部材の溶接構造体及びそれを保護する方法、並びに溶射被覆又は溶接用線材 - Google Patents

アルミニウム部材の溶接構造体及びそれを保護する方法、並びに溶射被覆又は溶接用線材

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JPS63224896A
JPS63224896A JP63041784A JP4178488A JPS63224896A JP S63224896 A JPS63224896 A JP S63224896A JP 63041784 A JP63041784 A JP 63041784A JP 4178488 A JP4178488 A JP 4178488A JP S63224896 A JPS63224896 A JP S63224896A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、溶接性アルミニウム合金、殊に亜鉛及びマグ
ネシウムを含む高強度合金、例えばん彷（シ・アルミニ
ウム・アンシエーション・インコーポレーション）登録
の７０００系の合金、に関する。これらの合金は、溶接
性１〆こ悪影響を与えるにもかかわらず、０．１％また
は０．２係までの量でＣｕを含むことが多く、また少量
のＭｎ　、　Ｃｒ、　Ｚｒ及びＴｉを添加されているこ
とがある。これらの合金は、自然にまたは人工的に時効
硬化されうる。広範囲の機械的性質が、主に組成及び熱
処理に依存して、得られうる。これらの合金ばに、Ｇ、
ケント（Ｋｅｎｔ）によって［メタラジカル・レビュウ
ス（Ｍｅｔａｌｌｕ−ｇｉｃａｌ　Ｒｅｖｉｅｗｓ）Ｊ
　、　４１４７．１３５〜１４６　（１９７０）におい
て検討されている。
溶接操作は、溶接されるべき二つの部材を表面同志（接
合面）を接して配置し、溶加材を適用して、接合面境界
線に沿って溶接ビードを形成することからなる。溶接構
造体の強度を可及的に高くするには、溶接ビードが被溶
接部相のものにできるだけ近似の組成及び性質を有すべ
きであることが一般に認められている。慣用溶接線材は
、５．２５係廊を含むＡ４合金であることが多（、溶接
操作中の拡散の結果として、溶接ビードは被溶接部材中
のＺｎ及び淘含量とほぼ同じような割合でＺｎ及びＭｇ
を含むことが多い。溶接前の部材の熱処理及び溶接構造
体の熱処理は、望ましい性質の組合せを発現させるよう
に選択される。
溶接構造体を顕微鏡検査すると、被溶接部材と溶接ビー
ドとの間の境界：及びこの境界に隣接する狭い帯域（こ
こでは被溶接部材の母材が溶接操作中に部分的に溶融し
た）；が観察される。この帯域は、再結晶化されたほぼ
球状の粒状組織によって特徴付けられ、その組織におけ
る粒子内部は隣接している不溶融母材におけるよりも著
しく少ない沈澱物を含んでいる。ここの主要相は主とし
て粒界のところに存在する。エツチング処理断面におけ
るその外観に基いて、この帯域は「白色帯域」と称され
てきているＣＨ，シーミーデル（Ｓｃｈ１１＋１ｅｄｅ
ｌ）及びＷ、グルー　ル（Ｇｒｕｈ　ｌ　）の雑文ｒＭ
ｅｔａｌｌ−Ｊ　　３８．５２〜ろ７（１９８４）参照
〕。この用語は、以下においても使用される。
これらの高強度１’合金の溶接構造体の強度は、この白
色帯域で開始される応力腐食割れによって低減されうる
。この現象は周知であり、科学文献（例えば上記のシュ
ミーデル等の雑文参照）において広く検討されている。
この現象は、割れの生長のために印加応力と腐食環境と
の両方が必要とされるから、正しく応力腐食割れである
。Ａｌ合金は、（ｚｎ＋Ｍｇ）合計濃度が約６係を越え
ると一層割れを生じ易くなることが広く知られている。
白色帯域は、（Ｚｎ十Ｍｇ）濃度を上記の限界値以上の
値にまで増加させるのに足る高いＺｎ濃度を有すること
が報告されてきている。Ｍ、Ｓ、ラーマン（Ｒａｈｒｎ
ａｎ）等は（文献ｒＺ、Ｍｅｔａｌｌｋｄｅ、Ｊ　７３
．５８９−５９３．１９８２）、白色帯域中の高過ぎる
Ｚｎ及びＭｇ濃度を低減させるためにＡｇ添加物を含む
溶接（線）材を使用することを提案している。
別の種類の腐食性攻撃は、剥離腐食として知られている
。これも科学文献（例えば前記のケントの文献）におい
て広く検討されてきている。剥離腐食は、自然時効され
た母材において、また腐食性環境が激しい場合に、自然
時効中の溶接物の過去に熱の影響を受けた帯域（白色帯
域から数ｍｍの範囲内）ｉｃおいて起こりうる。この攻
撃は主として結晶粒間で起こるが、溶接に隣接している
熱影響を受けた帯域においては結晶粒内で起こりうる。
外部応力は要件ではないが、この腐食は、多層の腐食生
成物が蓄積されうるので、自己応力形の攻撃とみなすこ
とができる。
これらの問題の一解決法は、溶接ビード及びそれを取り
囲む被溶接部材の周囲領域を表面層で被覆して、溶接ビ
ードへの腐食性媒体の接近を物理的に防止することであ
った。この解決法は、その表面の一体性が保持される限
りにおいて満足すべきものであるに過ぎない。その表面
層に欠陥が生じたとすれば、その結果としての割れ目に
電気化学的条件が発現し、それにより表面層が存在しな
い場合よりも迅速に溶接部の破壊が起こされうる。
ＰＣＴ出願Ｗ０８３１０２４１５号明細喜には、個々の
被溶接部材に対して、溶接前に、それらの部材の金属よ
りも電気的に負の電位を有するＡ、１合金の被覆を適用
することにより、種々のタイプの応力腐食割れから溶接
構造体を保護する方法か記載されている。その特定実施
例におし・では、０．８ｏＩ）のＩｎを含むＡｌ合金が
使用されている。我々自身が上記の方式で被溶接部材を
プレコートしたところ、溶接部分の強度が著しく低減し
た。
１９８６ｍにジ・アメリカン・イサイエテイ・フォメタ
ルズ（Ａｒｎｅｒｉｃａｎ　５ｏｃｉｅｔｙ　ｆｏｒ　
Ｍｅｔａｌｓ）によって発行された論文扁８５１７−Ｃ
１４６において、Ｎ、Ｊ、Ｈ，ホロイド（Ｈｏ　ｌ　ｒ
　ｏｙｄ　）等は、この問題の一解決法を検討しており
、この解決法においては、表面層を、溶接ビード及び被
溶接部材よりも電気的に負とするようにしている。この
論文では下記（１）〜（３）の結論がなされている。
（１）使用中のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ溶接体中の溶接止端割
れ及び白色帯域割れに関連する局所的環境条件は、酸性
であり、母材の応力腐食割れの環境条件に類似している
。
（２）止端割れ、白色帯域割れ及び剥離を含むすべての
形の腐食を受けない電気化学的領、すなわち安全電位帯
域が存在する。
（３）アルミニウム基の溶射被覆は、ＡＡ−Ｚｎ−Ｍｇ
溶接部をその安全電位帯内に維持し、使用中の問題発生
を防止する。
上記の論文は、Ａｌ、’ｉｎ合金中にＩｎ及び／または
Ｇａ及び／またはＳｎを含む表面被覆の使用を記載して
いるが、それらの割合の詳細を述べず、また示されてい
る結果は一定不変の好結果でなく、殊に酸性条件下では
良好な結果とはいえない。
本発明は、表面被覆による溶接体の満足すべき保護のた
めに必要とされろ未知の（従来発表されていない）多数
の特性特徴を同定確認した我々の研究を基礎にして完成
された。その−面におい゛Ｃ１本発明は、ＡＡ金合金表
面層によって少なくとも部分的に覆われた溶接ビードに
より二つの１合金部材が一緒に接合された溶接構造体に
おいて；その表面層が０．０２〜０．４重量％のＩｎ及
び場合により０．０５〜１．１重量％のＳｎを含み、か
つそれらのＩｎ及びＳｎ　は実質上固溶体の状態で存在
することを特徴とする上記溶接構造体を提供する。
被溶接部材は、一般的には中強度Ａｌ合金、例えば溶接
性の７０００または５０００系の合金である。溶接ビー
ドの正確な組成は要件ではなく、それは５．２１のＭｇ
を含むＡｌ合金の溶接用（線）材を用いる慣用法で形成
されつる。
表面の層の厚さは、溶射法による付着の場合には典型的
には０．１〜１．０ｙ＋ｍ、さらに好ましくは０２０〜
０．３７５ｍｍであり、溶接法で付着の場合には５πｍ
までであろう。被覆は、溶接ビードの両側から１００開
まで、典型的には約６０朋の距離にわたって、被溶接部
材の表面上に延在ずべきである。
表面層は、好ましくは、重量％で Ｚｎ　　　　　　　　　　　　　　　口　　　　　〜Ｚ
　口Ｍｎ　　　　　　　　　　　　　　　　口　　　　
　〜５．０Ｉｎ　　　　　　０．０４〜０．４ Ｓｎ　　　　　　　　　０．０５〜１．１Ｇａ　　　　
　　　　　　　　　　Ｄ　　　　　〜０．２Ｍｇ　　　
　　　　　　　　　　　　口　　　　〜６．０残部の少
なくとも工業純度のＡｌ の組成を有する。
表面層は、溶射被覆されるのが好ましく、例えばアーク
溶射法または炎（フレーム）溶射法によって行なわれる
。関与する元素の揮発性に依存して、アーク溶射中に揮
発損失が起こることが知られている。我々の研究により
、典型的なアーク溶射法中の揮発損失は下記の通りであ
ることが判った。
元　素　　　　　重量損失係 Ｚｎ　　　　　　　７Ｅ＋〜９５ Ｉｎ　　　　　　６０〜７５ Ｓｎ　　　　　　　２０係までの取得 Ｇａ　　　　　　１５〜２５ 炎溶射中に、揮発損失は著しくは生じない。アーク溶射
または炎溶射法のための溶射用線材またはその他の原料
の組成は、以下述べるように、これらの因子を考慮して
選定される必要が；！、しる。
別法として、表面被覆は、適当な組成の溶射用線材を用
いてアーク溶接法のような浴接法により（例えばカッピ
ングパスにより）、刺着させてもよい。この技法の一利
点は、表面層の位置が、溶射法の場合よりも、一層正確
に制御ｑｌできることである。別の利点としては、接近
が制限されている領域における被覆の付着が容易であり
、かくして、被覆の前に溶接表面を整備する必要がない
ことがある。表面層は溶接ビードの表面の少なくとも一
部を覆うべきであり、好ましくは溶接ビードの余白部及
び被溶接部材の隣接表面を覆うべきであるが、溶接ビー
ドの全体を覆うべきことは必ずしも必要ではない。
亜鉛は表面層中に、７重量％まで、好ましくは０．１〜
１．５重量％の濃度で存在する。亜鉛の有利な役割は、
商業的アークまたは炎溶射中に必要とされる冷間絞り後
の溶射線材の剛性に寄与することである。しかし、亜鉛
はそれ自体では、自然（または殊に酸性）環境中での溶
接ビード腐食を防ぐのに足りる電気的に負の電位差を発
現させることはできない。
マンガンは表面層中に５．０係まで、殊に０．０２〜０
．５係の濃度で存在してよい。Ｚｎと同じように、Ｍｎ
は冷間絞り後の溶射線材の剛性に寄与する。
この目的のためには０．１係までの濃度で足りる。
ＭｎはＺｎよりも大きな利点を示すが、その利点とはＭ
ｎ　アーク溶射中に著しくは揮発さ＋シず、かくしてア
ーク溶射室中の雰囲気が一層清浄であるようにする寄与
をすることである。Ｍｎは高濃度（０，４９１）まで）
のＩｎを含む合金を安定化させろ助けとなり、またＦｅ
の有害な影響（これについては後述する）を中和する助
けともなり、かくｌて一層低い純度のＡｌ基の使用を可
能とする。有利には、表面層はＺｎ（０，１〜１．５％
）及びＭｎ　（０，（］２〜０．５係）の両者を含む。
Ｉｎは、Ｓｎ及び（より低い程度で）Ｇａと共に、溶接
構造体の電気化学的保護のために必要とされる陰性（負
性）電位を表面層が有しうるようにする活性化剤元素で
ある。この目的のためには少なくとも０．０４　％のｍ
ｌ、（Ｉｎ）が必要とされる。
インジウム（Ｉｎ）の濃度の上限は若干の予想外の制限
を受ける。熱間押出した（０．３５５重量％Ｉｎ含有）
溶射線材（直径２ｍｍ）は、湿った空気中（研究室雰囲
気中）で酷しい粒間劣化を受ける。
後段の製造段階で冷間絞り加工法を用いて作られた線材
は、上記のような濃度においてこの問題を低減または防
止しつる。しかし、この線材から得られた炎溶射被層は
数（２〜６）週間以内に研究室空気中で粉状に崩解され
、またアーク溶射被＆はより局所化された形の攻撃を受
ける。これらの問題を避けるため、表面層中におけるＩ
ｎの最大濃度は（Ｍｎ及びＭｇの不存在下で）、０．１
６６重量％設定するのが好ましく、好ましいＩｎ濃度範
囲は０．０４〜０．１０％である。Ｍｇは（Ｍｎと共に
）、高濃度のＩｎを含む表面層を腐食から保護するとい
う予想外の効果を示す。従ってＭｇの存在下では、Ｉｎ
濃度は０．４重量％までであってよい。表面層を一層電
気的に負とするその活性剤特性以外にも、Ｉｎは溶射線
材の剛性に寄与する。
表面層のＳｎ濃度は、０．０５〜１．１重量％、殊に０
．１２〜０．５００重量％あるのが好ましい。
０、０２５　ｔＩ）以下（Ｓｎ）では、低Ｉｎ濃度の溶
射被覆は、酸性塩水雰囲気中での充分に長い期間の安定
性をもつ電気化学電位をもはや与えることができない。
Ｉｎ及びＳｎ成分は表面層中のＡｌ合金マトリックスに
おいて実質上固溶体の状態で存在する。このことは、１
００オングストローノ、までの粒子を解像しつる試験法
によっては沈澱物が検出されないことを意味する。もし
Ｓｎ（またはＩｎ）が極めて細かい沈澱物の形で、また
は予め沈澱されたクラスターの形で存在するならば、本
発明においてはそれは実質的に固溶体の形であるとみな
す。これら二つの成分の有利な効果は、もしそれらが沈
澱の形で存在したならば、同じ程度にまでは観察されな
いと信じられる。
Ｓｎは固体Ａｌにおいて極めて低い溶解度を有する。平
衡溶解度限界は約６２００Ｇにおいて約０．１２２重量
％あり、温度の低下と共に急激に低減する。
溶解度限界以上のＳｎ濃度は、Ａｌ−Ｚｎ合金が慣用法
で鋳造され、次いで徐々に冷却されるか、あるいは１９
０℃またはそれ以上の温度で平衡化された場合には、沈
澱物の形で現れる。しかし、液状Ａｌ−Ｓｎ溶体が充分
に迅速に冷却されると、Ｓｎはｌマ）　ＩＪックス中＋
Ｃ過飽和溶体を形成することができ、このものは周囲温
度において長期間にわたり安定である。アーク及び炎溶
射法は、スプラット冷却法に多少類似した技法であり、
Ｓｎが過飽和溶体中に入り込むのに充分に迅速な冷却速
度（１０５〜１０６ｃＫ／秒ノオーター）ヲモタラス。
この現象は、全く異なった趣旨の文献ではあるが、Ａ、
カーリン（Ｋｉｒｉｎ）等の論文「スフリプタ・メタラ
ルジカ（Ｓｃｒｉｐｔａ　Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａ）
Ｊ第４巻、５２５〜５２８頁（１９７０年）において報
告されている。
Ｇａは、表面層を一層負の電位に維持する助けとなりう
る別の活性剤元素として含有される。し７かしＧａの最
高濃度は０２重量景気規定されており、この理由はこの
濃度以上であると自己腐食が顕著になるからである。
Ｍｇは、０．０１１を景気から６．０重景気までの濃度
で存在してよい。Ｒ／Ｊ’ｇは、前記した如く、Ｉｎ含
有合金の腐食を軽減する助けとなり、かくしてより高濃
度のＩｎの使用を可能とさせるからである。
表面層の残部は、少なくとも工業純度（９９，２％）の
Ａｌである。より良い結果は、コストが嵩むけれども、
高純度（９９，９％）Ａｌまたは超高純度（９９，９８
％）Ａｌを使用することにより得られる。
Ａｌ中の主要不純物はＦｅであり、Ｆｅはそれが存在し
ない場合よりも表面層を電気的に負としないという望ま
しくない性質をもつ。我々の電気化学的データによれば
、アルミニウム基純度の効果は、酸性及び中性両方の塩
水雰囲気中では類似である。すなわち、超高純度（Ｆｅ
約０．０２％）基と比較して、高純度（Ｆｅ約０．０８
係）基で＋ろＯｍＶそして工業純度（Ｆｅ約０．２％基
で＋８０ｍＶである。　約０．０．４％以上の濃度でＦ
ｅが存在すると、電気化学的保護のために必要な電位を
保障するのに一層多くのＩｎ／Ｓｎ添加が必要とされる
ばかりでなく、自己腐食速度が増大される。しかし、上
述のように表面層がＭｎ　も含むならば、このような問
題はある程度まで緩和される。
別の一面において、本発明は、二つのＡｌ合金部材を溶
接ビードによって一体に接合させてなる溶接構造体を、
アーク溶射法によりその溶接ビードをＡＡ金合金表面層
で穆うことにより、保評する方法において；重景気で Ｚｎ　　　　　　　　　０〜２０ Ｍｎ　　　　　　　　　０〜　５．０ Ｉｎ　　　　　　　　０．０６〜１．６Ｓｎ　　　　　
　　　０．００〜１．１（好ましくは　０．０３〜１．
１） Ｇａ　　　　　　　　　０〜０．２６ Ｍｇ　　　　　　０〜１０ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成のアーク溶射原料を使用することを特徴とする上
記保護方法を提供する。
さらに別の面において、本発明は、二つのＡｌ合金部材
を溶接ビードによって一体に接合させてなる溶接構造体
を、炎溶射法によりその溶接ビードをＡｌ合金の表面層
で覆うことにより、保護する方法において；重景気で Ｚｎ　　　　　　　　　　　　　　　　口　　　　　〜
Ｚ　ＯＭｎ　　　　　　　　　　　　　　　口　　　　
〜５．０Ｉｎ　　　　　　　０１０２〜０．４ Ｓｎ　　　　　　　０．００〜１．１ （好ましくは　０．０５〜１．１） Ｇａ　　　　　　　　　０〜０．２０ Ｍｇ　　　　　　　　　０〜６ 残部の少なくとも工業純度のＡＩ の組成の炎溶射原料を使用することを特徴とする上記保
護方法を提供する。
さらに別の一面において、本発明は、二つのＡｌ合金部
材を溶接ビードによって一体に接合させてなる溶接構造
体を保護するに際して、重景気でＺｎ　　　　　　　０
〜ＺＯ Ｍｎ　　　　　　　０〜５．０ Ｉｎ　　　　　　０．０２〜０．４ Ｓｎ　　　　　　　　０〜１．１ Ｇａ　　　　　　　０〜０．２ Ｍｇ　　　　　　　０〜６．０ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有するＡｌ合金の表面層により溶接ビードの少
なくとも一部を溶接法により覆うことにより上記溶接構
造体を保護する方法を提供する。
適切なアーク溶射または炎溶射条件を公知方式で使用す
れば、溶接ビードが上記組成のＡｌ合金表面層で咎われ
ている溶接構造体となる。アーク溶射または炎溶射法へ
の供給原料は、普通は線材であり、典型的には１〜５ｍ
ｍの範囲内の直径の線材である。そのような線材（Ｍｇ
を含まないか、または６係までのＭｇを含む）は、新規
であり、本発明の別の一面を構成する。
アーク溶射被覆用線材は、重量％で Ｚｎ　　　　　　　０〜２０ Ｍｎ　　　　　　０〜　５．０ Ｉｎ　　　　　　０．０６〜０．６４ Ｓｎ　　　　　　０．０１］−１，１ Ｇａ　　　　　　　　　　　　　　　　口　　　　　〜
０．２６Ｍｇ　　　　０〜ろ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有する。
炎溶射被覆用の線材は、重景気で Ｚｎ　　　　　　０〜２０ Ｍｎ　　　　　　　０〜　５．０ Ｉｎ　　　　　　０．０６〜０．６４ Ｓｎ　　　　　　　０．００〜１．１ （好ましくは０．０３〜　土１） Ｇａ　　　　　　　　　　　　　　　口　　　　　〜０
．２６Ｍｇ　　　　　　　０〜　６ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有する。
以下の実施例は本発明を例示するものである。
実施例１ 溶接ビードに対して、アーク溶射または炎溶射被覆法に
より、表１に列挙した組成の表面層を与えた。溶接体は
、６係塩化ナトリウム溶液または２係の塩化ナトリウム
及び０．５％のクロム酸ナトリウムを含み塩酸でｐＨ３
にまで酸性化した溶液に浸漬しながら低歪速度試験法に
より試験した。
この引張試験方法及び溶接と被覆の形成についての詳し
い記載は前述のＡＳＭ論文／１６８５１７−０４６に与
えられている。破断伸率及び破断に結び付いた割れの位
置は、自由腐食電位及び＋５０μＡ　／ｃｒｉの重複電
流下での試験条件について表２に示しである。溶接止端
中で生じる傾向がある割れを伴なう破断までの低い伸率
は、溶接部が裸のままであ（％） る場合または亜鉛のみを含むアルミニウム合金破缶で保
護された場合に記録された。インジウム。
すず及びガリウムを添加すると、伸率が増加し、そして
破断部位が溶接の板から遠ざかる傾向があった。
溶接上端割れは、中性塩化物雰囲気中よりも酸性雰囲気
中で一層容易に開始し、成長する。延性は、酸性条件中
で試験を重複アノード電流を用いて実施するときに低く
なる傾向がある。多数の被覆が、すべての試験条件下で
溶接止端割れまたは白色帯域割れに抗する保護を与えた
。さらに広い範囲の被覆が、中性条件下で、または試験
を自由腐食電位で実施した場合に、保護を与えた。
実施例２ 実施例１に記載のように被覆した溶接ビードを実施例１
のような溶液に浸漬し、自由腐食電位（ＦＣＰ）におい
て１００時間後に電気化学電位を測定した。次いで＋５
０μＡ／、４の電流を掛け、電位を１［１０時間記録し
た。この試験の終期における電圧を表６に示した。−１
１３０ｍＶと−１２００ｍＶの間の範囲の電位を生じさ
せた被〜付き溶接は、低歪速度引張試験中に溶接部から
破断し去り、また高い延性を与えたもの（表２）であっ
た。このような電位範囲の存在は、前述のＡＳＭ論文、
４６８５１７−０４６に報告されている。溶接部への溶
着被徨はこのような範囲内の電位を発現させ維持するよ
うに選定された組成を有すべきであると結論された。
今や、余り苛酷でない条件下、例えば中性塩化物溶液中
では、溶接止端割れまたは白色帯域割れは、　　１１０
０ｍＶから一１３００ｍＶまでのより広い電気化学電位
範囲にわたって生じない傾向があることが判明した。
実施例ろ 溶射の後に数ケ月室温で放置してあった表１中の試料１
５の断面を出して、逆拡散電子を用いて走査電子顕微鏡
（ＳＥＭ）によりその被粕を検査した。この方法では、
直径７５オングストロームよりも粗大な沈澱物を解像で
きる。ずずまたはインジウムの沈澱の徴候は認められな
かった。
次いで透過電子金属組織分析法を用いて試料を、スす、
マグネシウム、インジウム、または亜鉛を含む沈澱物に
ついて検査した。この方法では１０ロオングストローム
よりも粗大な粒子を解像し分析することができるが、こ
の方法によっても、亜鉛または溶射中に随伴される酸化
物からの酸素を含む粗大粒子以下には、前記のような元
素を含むいずれの微細粒子が認められなかった。
被覆中の合金比添加物は固溶体の状態であり、あるいは
直径７５オングストローム以下の極めて微細な沈澱物を
して存在することが結論付けられた。前述のＡ、カーリ
ンの論文中に報告されたスプラント冷却試験から得られ
る証拠から、すすは実際には溶体状であることが示唆さ
れる。
表１ ８Ｐ−超高純度 表２ Ｐ　母材中の破損 表３ 電気化学電位 ０７０時間後　５０μＡＡ −１００時間後　自由腐食電位 実施例４ 超高純度アルミニウムに基き、５．２５係の炭、０、３
５　％のＩｎ、０．２％のＳｎ、残部Ａｌの組成の活性
溶接用線材を、実施例１に記載の条件下での炎溶射のた
めに用いた。そのようにして被覆された溶接ビードを実
施例１に記載のようにｐＨ３の酸性塩溶液中で試験した
。自由腐食電位下での破断伸率は、５．６係であり、そ
して破壊は溶接の止端で起こった。電気化学電位は一１
３６０ｍＶ　　であり、これが−１２６０ｍＶ　　に変
動した。
この実験において、溶接ビードは、過剰保護された。よ
り少割合のＩｎを含む合金を選定することにより、有効
な腐食保護、及び所望の−１１３０〜−１０００ｍＶ　
　の範囲内の電気化学電位を達成することが可能であっ
たであろう。
この実験は、可成り高濃度のＩｎを含む線材を安定化さ
せるためにＭｇを使用すること、Ｍｇの不存在下ではそ
の線材は粒間腐食を容易に起こすであろうことを示して
℃・る。
実施例５ Ｄ、　０６６１）のＩｎを含む超高純度アルミニウムの
合金を、実施例１に記載のように溶接ビードに対して炎
溶射した３、ｐＨ３での実施例１に記載の低歪速度試験
に付したときに、破断伸率は６係であり、破壊は溶接止
端で生じた。自由腐食電位は初期には一１１５０ｍＶで
あったが、これが−１０００ｍＶに変動した。この合金
へ少量のＳｎを添加オることにより、その変動を防止す
ることができ、また安定かつ有効な保護を与えることが
できた。
実施例に の実施例で用いた部材は、１係のＺｎを添加した５０８
６合金の部材であり、−Ｈ３２１調勿状態であった（す
なわち部材は熱間及び冷間変形を経ての加工中に歪硬化
されたものであった）。厚さ１５＋＋＋ｍの板を、市販
品ｒＮＧ６１Ｊ（商標：Ａｌ−５，２５％Ｍｇ）溶接用
線材を用いて溶接した。
超高純度アルミニウムに基＜　（Ａｌ−１％Ｚｎ−［１
，１６係Ｉｎ−０゜１０％Ｓｎ）線利を用いて、その溶
接ビードにアーク溶射法で被覆を付着した。これにより
Ａｌ−０，１４％Ｚｎ−０，０６６Ｉ）Ｉｎ−０，１０
％　Ｓｎの被覆が得らり。
た。このように被覆された溶接体を次いで１５０℃で６
１」間熱処理して、（もし溶射被ｍが存在しなければ、
被加熱帯域において溶接止端割れ及び剥離割れを受ける
であろう）増感状態を与えた。
実施例１に一般的に記載したような条件下で、ただしろ
％　ＮａＣｌ及びＯｌろ係Ｈ２Ｏ２を含む非常に強い応
力腐食割れ試験溶液を用いて、上記溶接体を低歪速度試
験に付した。この歪速度は以前の実施例において７０口
口系合金に用いたものの５倍であった。結果は下記の通
りであった。
乾燥環境中で試験したアーク溶射被覆の溶接体は、４．
０係の破障１伸率を示した。
上記試験溶液中で試験したアーク溶射被怪の溶接体は、
４．０係の破断伸率を示した。自由腐食電位は一１１２
０ｍＶであった。
上記試験溶液中で試験した無被覆の溶接体は、ロ、９係
の破断伸率を示した。
５０８６合金における溶接破壊は乾燥条件においても溶
接止端で開始する。乾燥条件下での破壊は溶接止端から
直接に被加熱帯域中へ成長する。
実施例７ この実施例は溶接法による表面被紡の付着を示す。
Ｔ６５１調質状態にある７０１７合金部材を市販「ＮＧ
６１」溶接用線材の一回通過（シグルパス）を用いて溶
接した。キャンピングパスは、組成が（Ａｌ−１％Ｚｎ
−０，１６％Ｉｎ−０，１９１ｎ）のアーク溶射用線材
を用いてのアーク溶接であった。下記のａ及びｂの二つ
の溶接具形材（形材）を得た。
（ａ）１表面被覆は溶接ビードに限定し、溶接ビードの
余白部や隣接する溶接部利の表面を被ＷＭしなかった。
（ｂ）１表面被罹は溶接ビードばかりでなくその余白（
端辺）部及び隣接する部利表面をも被技した。
溶接体を、実施例１に記載したように乾燥雰囲気中また
は酸性塩溶液中で低歪速度試験に伺１〜だ。
下記の結果が得られた。
翼修材　　伸出（係）　　　Ｅ（ｍＶ）ａ　　　５．６
　−１０７０　　止端 ｂ　　　　　９．２　　−１１１０　　　板（擬止端）
ｂ　　　１０．７　　　乾燥 （ｂ）についての破壊は溶接とオーバラップする表面被
葎の縁部で開示した。
（ａ）及び（ｂ）についての結果は、Ｉｎ濃度を０．２
係まで増加し、そしてアーク溶射線材の腐食を防ぐのに
足るＭ’ｇを添加することにより改善することができた
。
表面層を形成するための溶射被覆用の線材の処方配合の
ときには、前述のように多くの因子を考慮しなければな
らない。これらの因子は下記の通りである。
ａ）１表面層におけるＩｎ濃度は、許容しえない酸化を
避けるために０．１６％以下に維持される必要がある。
別法として、もしＭｇ及び／またはＭｎが表面層に含ま
れるならば、Ｉｎ濃度に関する制限は除かれる。
ｂ）、Ｇａ濃度は、自己腐食のおそれを避けるために０
．２　％以下、好ましくは０．０５係以下に維持する必
要がある。
ｃ）、　Ｓｎ　（及びＩｎも）は実質上固溶体の状態で
存在する必要がある。
ｄ）、適切な剛性の溶射線材を与えるには充分なＺｎ　
（及び／またはＭｇ及び／またはＭｎ、　）　　が存在
することが必要とされることがある。
ｅ）、　Ａｌは可成り高い純度であることが必要である
。もし高純度アルミニウムまたは工業純度アルミニウム
が超高純度アルミニウムの代りに用いられるならば、そ
の高いＦｅ含量はＦＣＰ　（自由腐食電位）をそれぞれ
約３０ｍＶ及び８０ｍＶ上昇させる（すなわち表面層の
電気的陰性が低減される）。そしてＩｎ、、　Ｓｎ、　
Ｇａ及びＺｎの濃度を、この現象の相殺のために増加す
る必要があることがある。さらにはＦｅは、条件に依存
して表面被鞄の電位を増加または低下させるようにＭｎ
　と相互作用することがある。
ｆ）、もし表面層をアーク溶射法で付着させようとする
ときには、溶射用線材の組成はある種の成分、殊にＺｎ
、Ｉｎ、Ｇａ及びＭｇの揮発損失を考慮して処方配合さ
れる必要がある。
（外４名）

Claims (14)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）Ａｌ合金の表面層によって少なくとも部分的に覆
    われた溶接ビードにより二つのＡｌ合金部材が一緒に接
    合された溶接構造体において；その表面層が０．０２〜
    ０．４重量％のＩｎ及び場合により０．０５〜１．１重
    量％のＳｎを含み、かつそれらのＩｎ及びＳｎは実質上
    固溶体の状態で存在することを特徴とする上記溶接構造
    体。
  2. （２）表面層が重量％で Ｚｎ０〜７．０ Ｍｎ０〜５．０ Ｉｎ０．０２〜０．４ Ｓｎ０．００〜１．１ Ｇａ０〜０．２ Ｍｇ０〜６．０ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項
    に記載の溶接構造体。
  3. （３）表面層が重量％で Ｚｎ０．１〜１．５ Ｉｎ０．０２〜０．１６ Ｓｎ０．００〜１．１ Ｇａ０〜０．２ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有することを特徴とする特許請求の範囲第２項
    に記載の溶接構造体。
  4. （４）表面層が重量％で Ｍｎ０．０２〜５．０ Ｉｎ０．０２〜０．１６ Ｓｎ０．００〜１．１ Ｇａ０〜０．２ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有することを特徴とする特許請求の範囲第２項
    に記載の溶接構造体。
  5. （５）表面層が重量％で Ｚｎ０．１〜１．５ Ｍｎ０．０２〜０．５ Ｉｎ０．０２〜０．１６ Ｓｎ０．００〜１．１ Ｇａ０〜０．２ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有することを特徴とする特許請求の範囲第２項
    に記載の溶接構造体。
  6. （６）Ｍｇ含量が０．０１〜６重量％である特許請求の
    範囲第２項に記載の溶接構造体。
  7. （７）Ａｌが少なくとも高純度のものである特許請求の
    範囲第１〜６項のいずれかに記載の溶接構造体。
  8. （８）Ｓｎ含量が０．１２〜０．５０重量％である特許
    請求の範囲第１〜７項のいずれかに記載の溶接構造体。
  9. （９）二つのＡｌ合金部材を溶接ビードによって一体に
    接合させてなる溶接構造体を、アーク溶射法によりその
    溶接ビードをＡｌ合金の表面層で覆うことにより、保護
    する方法において；重量％でＺｎ０〜２０ Ｍｎ０〜５．０ Ｉｎ０．０６〜１．６ Ｓｎ０．００〜１．１ Ｇａ０〜０．２６ Ｍｇ０〜１０ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成のアーク溶射原料を使用することを特徴とする上
    記保護方法。
  10. （１０）二つのＡｌ合金部材を溶接ビードによって一体
    に接合させてなる溶接構造体を、炎溶射法によりその溶
    接ビードをＡｌ合金の表面層で覆うことにより、保護す
    る方法において；重量％でＺｎ０〜７．０ Ｍｎ０〜５．０ Ｉｎ０．０２〜０．４ Ｓｎ０．００〜１．１ Ｇａ０〜０．２０ Ｍｇ０〜６ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成の炎溶射原料を使用することを特徴とする上記保
    護方法。
  11. （１１）二つのＡｌ合金部材を溶接ビードによって一体
    に接合させてなる溶接構造体を保護するに際して、重量
    ％で Ｚｎ０〜７．０ Ｍｎ０〜５、０ Ｉｎ０．０２〜０．４ Ｓｎ０〜１．１ Ｇａ０〜０．２ Ｍｇ０〜６．０ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有するＡｌ合金の表面層により溶接ビードの少
    なくとも一部を溶接法により覆うことにより上記溶接構
    造体を保護する方法。
  12. （１２）重量％で Ｚｎ０〜２０ Ｍｎ０〜５．０ Ｉｎ０．０６〜０．６４ Ｓｎ０．００〜１．１ Ｇａ０〜０．２６ Ｍｇ０〜３ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有するアーク溶射被覆または溶接用の線材。
  13. （１３）重量％で Ｚｎ０〜２０ Ｍｎ０〜５．０ Ｉｎ０．０６〜０．６４ Ｓｎ０．００〜１．１ Ｇａ０〜０．２６ Ｍｇ０〜６ 残部の少なくとも工業純度のＡｌ の組成を有する炎溶射被覆用線材。
  14. （１４）一方または両方の部材が７０００系合金である
    特許請求の範囲第１〜８項のいずれかに記載の溶接構造
    体。
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Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU601852B2 (en) * 1987-06-16 1990-09-20 Comalco Aluminium Limited Aluminium alloys suitable for sacrificial anodes
US5302342A (en) * 1989-11-17 1994-04-12 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Aluminum alloy for heat exchangers
US5201939A (en) * 1989-12-04 1993-04-13 General Electric Company Method of modifying titanium aluminide composition
EP0489427A1 (en) * 1990-12-05 1992-06-10 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Surface-coated aluminum material
US7150799B2 (en) * 2003-11-18 2006-12-19 General Motors Corporation Weld nugget inoculation
JP4653406B2 (ja) * 2004-03-10 2011-03-16 株式会社アルバック 水崩壊性Ａｌ複合材料、水崩壊性Ａｌ溶射膜、及び水崩壊性Ａｌ粉の製造方法、並びに成膜室用構成部材及び成膜材料の回収方法
EP1762636A1 (de) * 2005-09-07 2007-03-14 Alcan Technology & Management Ltd. Verfahren zum Plattieren eines Profils aus einer Aluminiumlegierung
WO2008107000A1 (de) * 2007-03-08 2008-09-12 Alcan Technology & Management Ltd. Verfahren zum plattieren eines profils aus einer aluminiumlegierung
DE102020107278A1 (de) * 2020-03-17 2021-09-23 Airbus Defence and Space GmbH Korrosionsschützende Beschichtung und mit einer korrosionsschützenden Beschichtung beschichteter Gegenstand insbesondere für die Verwendung an einem Flugzeug

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2797174A (en) * 1952-05-23 1957-06-25 Lockheed Aircraft Corp Method for providing protective metal coatings on metal
BE702747A (ja) * 1966-08-19 1968-02-19
GB1221659A (en) * 1967-11-24 1971-02-03 British Aluminium Co Ltd Aluminium base alloys and anodes
US4196262A (en) * 1979-03-15 1980-04-01 Swiss Aluminium Ltd. Al-Si-In/Ga alloy clad composite
US4238233A (en) * 1979-04-19 1980-12-09 Mitsubishi Aluminum Kabushiki Kaisha Aluminum alloy for cladding excellent in sacrificial anode property and erosion-corrosion resistance
JPS5846540B2 (ja) * 1979-07-23 1983-10-17 住友軽金属工業株式会社 非酸化性減圧雰囲気ろう付けにより組立てられる熱交換器用アルミニウム合金合せ材
AU556191B2 (en) * 1982-01-20 1986-10-23 Secretary Of State For Defence In Her Britannic Majesty's Government Of The United Kingdom Of Great Britain And Northern Ireland, The Improvements in or relating to fusion welding methods
JPS597446A (ja) * 1982-07-02 1984-01-14 Nippon Denso Co Ltd 偏平チューブとコルゲートフィンの組付方法
JPS5996243A (ja) * 1982-11-22 1984-06-02 Mitsubishi Alum Co Ltd 耐粒界腐食性および耐孔食性にすぐれたＡｌ合金

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