JPS63212091A - 高Ｎｉ合金溶接ワイヤ - Google Patents
高Ｎｉ合金溶接ワイヤInfo
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- JPS63212091A JPS63212091A JP4233887A JP4233887A JPS63212091A JP S63212091 A JPS63212091 A JP S63212091A JP 4233887 A JP4233887 A JP 4233887A JP 4233887 A JP4233887 A JP 4233887A JP S63212091 A JPS63212091 A JP S63212091A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐食用オーステナイト系ステンレス鋼、高合
金の溶接に供せられる高Ｎｉ合金溶接ワイヤに関わるも
のである。
金の溶接に供せられる高Ｎｉ合金溶接ワイヤに関わるも
のである。
近年、種々の化学プラントや石油・天然ガスの輸送の分
野、あるいは海水利用技術、等において、苛酷化する使
用環境に耐える耐食材料が要求されてきており、これに
伴い各種の高耐食オーステナイト系ステンレス鋼、高合
金が開発・適用されつつある。これらの材料を構造材料
として適用する場合、その多くは施工上溶接が必要とな
るが、一般に凝固組織のままで使用に供される溶接部は
同組成の母材と比較して耐食性が低い。したがって、耐
食構造物においては、全体の耐食性を確保する上で少な
くとも母材と同程度以上の耐食性を有する溶接部の作製
が必をとなる。この観点から、最近これら高耐食オース
テナイト系ステンレス鋼や高合金を母材とした溶接や、
これら耐食構造物の補修溶接においてはしはしば、共金
系の溶接材料を用いずに、インコネル６２５ （６ＯＮ
Ｓ−２２Ｃｒ−９Ｍｏ−３，５Ｎｂ 。
野、あるいは海水利用技術、等において、苛酷化する使
用環境に耐える耐食材料が要求されてきており、これに
伴い各種の高耐食オーステナイト系ステンレス鋼、高合
金が開発・適用されつつある。これらの材料を構造材料
として適用する場合、その多くは施工上溶接が必要とな
るが、一般に凝固組織のままで使用に供される溶接部は
同組成の母材と比較して耐食性が低い。したがって、耐
食構造物においては、全体の耐食性を確保する上で少な
くとも母材と同程度以上の耐食性を有する溶接部の作製
が必をとなる。この観点から、最近これら高耐食オース
テナイト系ステンレス鋼や高合金を母材とした溶接や、
これら耐食構造物の補修溶接においてはしはしば、共金
系の溶接材料を用いずに、インコネル６２５ （６ＯＮ
Ｓ−２２Ｃｒ−９Ｍｏ−３，５Ｎｂ 。
ＡＷＳ −ＥＲＮＩＣｒＭｏ −３）のような高Ｃｒ−
高Ｍｏ含有の高Ｎｉ合金の溶接材料が用いられている。
高Ｍｏ含有の高Ｎｉ合金の溶接材料が用いられている。
しかしながら、インコネル６２５は、本来、高強度、耐
熱用金目的とした同組成の高Ｎｉ合金の溶接用に発達し
てきた経緯から、耐食用として有害元素のＣ？固定する
次めにはＮｂの含有量が必要以上に多く、このため、溶
接時に高温割れが発生しやすい、室温での機械的特性に
関しては強度は高いものの延性・靭性が低い、等の欠点
があり、耐食構造用溶接材料としては問題が多い。また
、高Ｎｉ溶接材料としては、従来、特開昭５６−１２８
６％号や特開昭５８−６６９９４号、特開昭５８−８２
１９０号等の公報に開示があるが、これらは主に耐熱用
の溶接金属の強度や高温特性の改ｌＩ金目的としたもの
である。
熱用金目的とした同組成の高Ｎｉ合金の溶接用に発達し
てきた経緯から、耐食用として有害元素のＣ？固定する
次めにはＮｂの含有量が必要以上に多く、このため、溶
接時に高温割れが発生しやすい、室温での機械的特性に
関しては強度は高いものの延性・靭性が低い、等の欠点
があり、耐食構造用溶接材料としては問題が多い。また
、高Ｎｉ溶接材料としては、従来、特開昭５６−１２８
６％号や特開昭５８−６６９９４号、特開昭５８−８２
１９０号等の公報に開示があるが、これらは主に耐熱用
の溶接金属の強度や高温特性の改ｌＩ金目的としたもの
である。
上述のように従来耐食構造に用いられてきた高Ｎｉ溶接
材料は、溶接高温割れや機械的特性の面で必ずしも十分
であると言えない。本発明は、これらの点に鑑みてなさ
れたものであり、耐食性に優れ、かつ、耐溶接高温割れ
性及び機械的特性に関しても優れ念高Ｎｉ合金溶接ワイ
ヤを提供するものである。
材料は、溶接高温割れや機械的特性の面で必ずしも十分
であると言えない。本発明は、これらの点に鑑みてなさ
れたものであり、耐食性に優れ、かつ、耐溶接高温割れ
性及び機械的特性に関しても優れ念高Ｎｉ合金溶接ワイ
ヤを提供するものである。
本発明者らは、種々の高Ｎ合金溶接ワイヤ金用いて溶着
金属を作製し、それらの緒特性を調べ次結果、以下の知
見を得念。すなわち、従来のインコネル６２５相当の高
Ｎｉ合金溶接材料に対して、Ｎｂ含有させず、Ｃｔｖ
ｏ、 ０１ ｖｔ％以下に低減し、さらに、Ｎを添加す
ることによって、溶接時の高温割れ感受性が著しく改善
されるとともに、機械的特性面で問題であつた低延性・
低靭性も大幅に改善されることがわかっ危。
金属を作製し、それらの緒特性を調べ次結果、以下の知
見を得念。すなわち、従来のインコネル６２５相当の高
Ｎｉ合金溶接材料に対して、Ｎｂ含有させず、Ｃｔｖ
ｏ、 ０１ ｖｔ％以下に低減し、さらに、Ｎを添加す
ることによって、溶接時の高温割れ感受性が著しく改善
されるとともに、機械的特性面で問題であつた低延性・
低靭性も大幅に改善されることがわかっ危。
そして、Ｎの添加に関しては０．１ ｗｔ ’４以上添
加することにより、耐溶接高温割れ性、靭性、延性に悪
影智を及はすことなく強度を改善し、かつ、耐孔食性、
耐隙間腐食性９等の耐食性も改善できることがわかった
。また、さらに強度を向上させるためには、Ｃｏの添加
が有効であることもわかり九。
加することにより、耐溶接高温割れ性、靭性、延性に悪
影智を及はすことなく強度を改善し、かつ、耐孔食性、
耐隙間腐食性９等の耐食性も改善できることがわかった
。また、さらに強度を向上させるためには、Ｃｏの添加
が有効であることもわかり九。
すられち本発明の主旨は、ｗｔ％でＣ：０．０１チ以下
、８１：０．２係以下、 Ｍｎ ： ０．０１〜２．０
％、Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０１％以下。
、８１：０．２係以下、 Ｍｎ ： ０．０１〜２．０
％、Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０１％以下。
Ｃｒ ： １８〜２５＊、ＮＩ ：５５〜７５％、Ｎ：
。
。
０、１〜０．３係、及びＭｏ、Ｗのうち１種または２種
を６〜１２ｑｂ含有し、さらに必要に応じて、ＣＯ：０
．１〜５％？含有することを特徴とする高Ｎｉ合金溶接
ワイヤにある。
を６〜１２ｑｂ含有し、さらに必要に応じて、ＣＯ：０
．１〜５％？含有することを特徴とする高Ｎｉ合金溶接
ワイヤにある。
次に本発明の成分限定理由について述べる。
まずＣは、高Ｎｉ溶接金属においては特にＣｒと結合し
やすく、粒界等に炭化物として析出し、耐食性や延性・
靭、性を阻害するとともに、Ｍｏ 。
やすく、粒界等に炭化物として析出し、耐食性や延性・
靭、性を阻害するとともに、Ｍｏ 。
Ｗとも結合して耐溶接高温割れ性も低下させる。
したがって、Ｃはできるだけ低減する必要があシ、０．
Ｏ１慢を上限とし次。
Ｏ１慢を上限とし次。
次に、Ｓｉについては、多量に含有すると溶接熱サイク
ル中に高Ｃｒ−高Ｍｅ系の金属間化合物であるσ相の析
出を著しく促進し、その結果、耐食性や延性・靭性が低
下する。し九がって、Ｓｔについてもできるだけ低減す
るのが好ましく、０．２俤を上限とし次。
ル中に高Ｃｒ−高Ｍｅ系の金属間化合物であるσ相の析
出を著しく促進し、その結果、耐食性や延性・靭性が低
下する。し九がって、Ｓｔについてもできるだけ低減す
るのが好ましく、０．２俤を上限とし次。
Ｍｎは脱酸元素であシ、同時にＮの固溶も促進する次め
０．０１％以上の含有が必要であるが、一方、多量に含
有すると耐食性等に有害な金属間化合物の析出も促進す
る念め、２．０％を上限とした。
０．０１％以上の含有が必要であるが、一方、多量に含
有すると耐食性等に有害な金属間化合物の析出も促進す
る念め、２．０％を上限とした。
Ｓ、Ｐはいずれも不可避的不純物元素であり、両者とも
溶接高温割れ感受性を著しく阻害する元素である。また
、多量溶接や補修溶接等の多重熱サイクル中に粒界脆化
も促進する。従って、両元素ともできるだけ低減する必
要があシ、いずれも上限を０．０１％とした。
溶接高温割れ感受性を著しく阻害する元素である。また
、多量溶接や補修溶接等の多重熱サイクル中に粒界脆化
も促進する。従って、両元素ともできるだけ低減する必
要があシ、いずれも上限を０．０１％とした。
Ｃｒは耐食性を付与する主要元素であシ、その効果を十
分ならしめるためには１８％以上が必要である。一方、
多量に含有するとワイヤの製造性が著しく低下するとと
もに、耐食性に有害な金属間化合物の析出を促す。それ
らを考慮して上限を２５％とした。
分ならしめるためには１８％以上が必要である。一方、
多量に含有するとワイヤの製造性が著しく低下するとと
もに、耐食性に有害な金属間化合物の析出を促す。それ
らを考慮して上限を２５％とした。
姐はマトリックスを構成する主要元素である。
耐食性の確保、凝固のまま組織中でのＭｏｅＷの偏析の
低減の観点から少なくとも５５チ以上の含有が必要であ
るが、Ｃｒ等合金元素金表記の量含有する友めには７５
チが上限である。
低減の観点から少なくとも５５チ以上の含有が必要であ
るが、Ｃｒ等合金元素金表記の量含有する友めには７５
チが上限である。
Ｍｏ、Ｗはいずれもマトリックスに固溶して、耐食性２
強度を向上させる。その効果を十分ならしめる友めには
６憾以上必蚤であるが、一方、１２ｔ４を越えて含有す
ると、耐食性、延性・靭性に有害な金属間化合物の生成
を著しく促進する次め、上限を１２チとした。
強度を向上させる。その効果を十分ならしめる友めには
６憾以上必蚤であるが、一方、１２ｔ４を越えて含有す
ると、耐食性、延性・靭性に有害な金属間化合物の生成
を著しく促進する次め、上限を１２チとした。
Ｎはマトリックスに固溶して、耐食性２強度を向上させ
る。その効果を十分ならしめるためには０．１９！以上
必要であるが、一方、０．３チを越えて含有させるとワ
イヤの製造性が著しく低下し、また、窒化物等の析出に
より溶接金属の耐食性も低下す’Ｂ２め、これを上限と
し念。
る。その効果を十分ならしめるためには０．１９！以上
必要であるが、一方、０．３チを越えて含有させるとワ
イヤの製造性が著しく低下し、また、窒化物等の析出に
より溶接金属の耐食性も低下す’Ｂ２め、これを上限と
し念。
ｉ九本発明は必要に応じて０．１〜５慢のＣ。
全添加できる。Ｃｏは通常Ｎｉ合金では不可避的に０．
１１未満含有されるが、０．１％以上添加することによ
り、強度の改善が図られる。他方５チヲ越えて含有する
とワイヤの製造性が低下する。したがって、上限を５％
とし念。
１１未満含有されるが、０．１％以上添加することによ
り、強度の改善が図られる。他方５チヲ越えて含有する
とワイヤの製造性が低下する。したがって、上限を５％
とし念。
上記成分以外の残部及び不可避的不純物としてはＦ・ａ
ｕ １等があげられるが、Ｕ含有量は現在の合金製造
技術では０．０５ ％以下である。
ｕ １等があげられるが、Ｕ含有量は現在の合金製造
技術では０．０５ ％以下である。
なお１本発明溶接ワイヤは、ＴＴＧ溶接、 ＭＩＧ溶接
、プラズマ溶接、サブマージアーク溶接等の溶接法に溶
接ワイヤとして使用される他、被覆アーク溶接棒の芯線
としても使用することができる。これらは、高耐食オー
ステナイト系ステンレス鋼及び高耐食高合金の溶接に適
用されるとともに、それら構造物の補修溶接あるいは肉
盛、等に適用できることは言うまでもない。
、プラズマ溶接、サブマージアーク溶接等の溶接法に溶
接ワイヤとして使用される他、被覆アーク溶接棒の芯線
としても使用することができる。これらは、高耐食オー
ステナイト系ステンレス鋼及び高耐食高合金の溶接に適
用されるとともに、それら構造物の補修溶接あるいは肉
盛、等に適用できることは言うまでもない。
以下、実施例にて本発明を説明する。
表１に示す５種の高Ｎｉ合金溶接ワイヤ（１，６φ）を
作製し友。表中、Ａ１〜３は本発明溶接ワイヤであり、
Ａ４．５は比較の危めの溶接ワイヤで、とくにＡ４は従
来この種の溶接に用られてきたインコネル６２５相当の
溶接ワイヤである。
作製し友。表中、Ａ１〜３は本発明溶接ワイヤであり、
Ａ４．５は比較の危めの溶接ワイヤで、とくにＡ４は従
来この種の溶接に用られてきたインコネル６２５相当の
溶接ワイヤである。
まずこれらの溶接ワイヤを用いて、２種の代表的な高耐
食材料１ＴｒＱ溶接法にて溶接した。
食材料１ＴｒＱ溶接法にて溶接した。
母材として用いた２種の高耐食材料の化学成分を表２に
示すが、Ａ ／ｒｉＡＳＴＭ−Ａ２４０−８３１２５４
相当の高耐食γ系ステンレス鋼であり、Ｂはインコ＄＃
６２５ （ＡＳＭＥ−８Ｂ−４４３） 相当Ｏ高Ｎｉ
合金である。なお、母材はいずれも５ｆｌ厚の板であ
シ、溶接開先形状はＹ開先（８０＠、 ｒｏｏｔ ｆａ
ｅｅ ：０、５ ｍ ｓ ｒｏｏｔ間隔無し）である。
示すが、Ａ ／ｒｉＡＳＴＭ−Ａ２４０−８３１２５４
相当の高耐食γ系ステンレス鋼であり、Ｂはインコ＄＃
６２５ （ＡＳＭＥ−８Ｂ−４４３） 相当Ｏ高Ｎｉ
合金である。なお、母材はいずれも５ｆｌ厚の板であ
シ、溶接開先形状はＹ開先（８０＠、 ｒｏｏｔ ｆａ
ｅｅ ：０、５ ｍ ｓ ｒｏｏｔ間隔無し）である。
また、ＴＩＧ溶接は、シールドガスとしてＡｒを使用し
、溶接電流１５０Ａ、電圧１５Ｖ、溶接速度１０ｃｒＩ
Ｌ／ｍｉｎ、にて行った。
、溶接電流１５０Ａ、電圧１５Ｖ、溶接速度１０ｃｒＩ
Ｌ／ｍｉｎ、にて行った。
作製し次溶接部は、それぞれ耐食性１機械的特性を調べ
た。耐食性については、高耐食材料においては特に優れ
た耐局部腐食特性が求められることから、耐孔食性及び
耐粒界腐食性を調 １ぺ九。耐孔食性は、塩化物環境
での臨界孔食発生温度（ＣＰＴ ）を求め評価した。腐
食環境としてはＪＩＳ−ＧＯ５７８−１９８１に定める
６チ塩化第二鉄十０．０５Ｎ塩酸水溶液金用い念。臨界
孔食発生 。
た。耐食性については、高耐食材料においては特に優れ
た耐局部腐食特性が求められることから、耐孔食性及び
耐粒界腐食性を調 １ぺ九。耐孔食性は、塩化物環境
での臨界孔食発生温度（ＣＰＴ ）を求め評価した。腐
食環境としてはＪＩＳ−ＧＯ５７８−１９８１に定める
６チ塩化第二鉄十０．０５Ｎ塩酸水溶液金用い念。臨界
孔食発生 。
温度は、５℃間隔で管理された腐食環境に２４時間浸漬
し、孔食の発生しない最高温度を求め、それを定義し念
。ま九、耐粒界腐食性については、ＪＩＳ−ＧＯ５７１
−１９８０に定めるしゅう酸エッチ試験及びＪＩＳ −
Ｇ ０５７３−１９８０に定める６５％硝酸腐食試験（
Ｈ＠ｕｙ試験）によりて評価した。耐孔食性の評価試験
及び、沸騰硝酸試験の試験片は、いずれも溶接部を中央
に含むよう３０Ｘ３０ｍｍの大きさを採取し、余盛を削
除して元厚（５ｒｎｍｔ）Ｄ″１ま用い次。一方、機械
的特性としては、溶妾継手引張試験、溶接金属のシャル
ピー衝撃試験、及び溶接継手の表・裏曲げ試験から評価
しｔ、継手引張試験は、溶接継手から余盛、削除しｔ試
験片（１号試験片、 ＪＩＳ−２３１２１−１％１）
？釆取し、引張強度を求めた。シャルピー衝撃試験は、
溶接方向に垂直方向からサブサイズシャルピー試験片（
５ｔｘｌＯｖｘ５５Ｌｍ）を採取、０℃にて試験し吸収
エネルギーを求めた。曲げ試験は、溶接継手から溶接方
向に垂直方向から欣盛削除した試験片（５ｔＸ３０ｗＸ
２５０１．ｔｍ）を採取し、溶接部を表まｔは裏からロ
ーラ曲げ（ＪＩＳ−２３１２４−１％０、曲げ半径；Ｒ
ｓ＝１０ｍ）し、溶接継手の曲げ延性を評価し友。
し、孔食の発生しない最高温度を求め、それを定義し念
。ま九、耐粒界腐食性については、ＪＩＳ−ＧＯ５７１
−１９８０に定めるしゅう酸エッチ試験及びＪＩＳ −
Ｇ ０５７３−１９８０に定める６５％硝酸腐食試験（
Ｈ＠ｕｙ試験）によりて評価した。耐孔食性の評価試験
及び、沸騰硝酸試験の試験片は、いずれも溶接部を中央
に含むよう３０Ｘ３０ｍｍの大きさを採取し、余盛を削
除して元厚（５ｒｎｍｔ）Ｄ″１ま用い次。一方、機械
的特性としては、溶妾継手引張試験、溶接金属のシャル
ピー衝撃試験、及び溶接継手の表・裏曲げ試験から評価
しｔ、継手引張試験は、溶接継手から余盛、削除しｔ試
験片（１号試験片、 ＪＩＳ−２３１２１−１％１）
？釆取し、引張強度を求めた。シャルピー衝撃試験は、
溶接方向に垂直方向からサブサイズシャルピー試験片（
５ｔｘｌＯｖｘ５５Ｌｍ）を採取、０℃にて試験し吸収
エネルギーを求めた。曲げ試験は、溶接継手から溶接方
向に垂直方向から欣盛削除した試験片（５ｔＸ３０ｗＸ
２５０１．ｔｍ）を採取し、溶接部を表まｔは裏からロ
ーラ曲げ（ＪＩＳ−２３１２４−１％０、曲げ半径；Ｒ
ｓ＝１０ｍ）し、溶接継手の曲げ延性を評価し友。
ま九、それぞれの溶接ワイヤ成分の溶接高温削れ感受性
をＣＭジグ拘束突合せ溶接割れ試験（ＪＩＳ−２３１５
５−１９７４）により調べ次。試験片としては上記溶接
継手特性評価に用いたのと同じ２種の耐食材料を用い、
ＴｒＧ溶接により各溶接ワイヤによる溶接部の割れを調
べた。
をＣＭジグ拘束突合せ溶接割れ試験（ＪＩＳ−２３１５
５−１９７４）により調べ次。試験片としては上記溶接
継手特性評価に用いたのと同じ２種の耐食材料を用い、
ＴｒＧ溶接により各溶接ワイヤによる溶接部の割れを調
べた。
表３にそれぞれの腐食試験の結果を示し、表４に機械試
験及び高温割れ試験の結果を示す。
験及び高温割れ試験の結果を示す。
第３表
第４表
まず、耐孔食性に関してであるが、本発明溶接ワイヤ金
柑い九場合の溶接継手の臨界孔食発生温度（ＣＰＴ ）
はいずれも７０〜７５℃の範囲であり、比較用の溶接ワ
イヤである４４（インコネ／Ｌ／６２５）を用いた場合
のＣＰＴ ： ６０〜６５℃、 Ａ ５ （２２Ｃｒ
−４２Ｎｉ −６Ｍｏ） ｔ−用いた場合のＣＰＴ ：
５５℃と比較して高く、耐孔食性が改善されている。
柑い九場合の溶接継手の臨界孔食発生温度（ＣＰＴ ）
はいずれも７０〜７５℃の範囲であり、比較用の溶接ワ
イヤである４４（インコネ／Ｌ／６２５）を用いた場合
のＣＰＴ ： ６０〜６５℃、 Ａ ５ （２２Ｃｒ
−４２Ｎｉ −６Ｍｏ） ｔ−用いた場合のＣＰＴ ：
５５℃と比較して高く、耐孔食性が改善されている。
ちなみに母材として用い九Ａ。
Ｂそれぞれの材料のＣＰＴはＡで７０〜７５℃、Ｂで７
５〜８０℃と報告されているが、本発明溶接ワイヤを用
いて作製した溶接継手はそれとほぼ同程度であり、母材
間等の優れた耐孔食性を有しているといえる。次に耐粒
界腐食性については、しゆう酸エッチ組織は本発明溶接
ワイヤで作製した溶接部はいずれも粒界に溝のない段状
組織を示し問題なく、更に６５％硝酸試験結果では、本
発明溶接ワイヤによる溶接部はいずれも母材の結果と同
等の１．５〜２．０ Ｉ／ｍ ｈｒの腐食速度を示し、
良好な耐粒界腐食性を有しているといえる。他方機械的
特性に関しては、まず、シャルピー衝撃試験の結果では
、ム４溶接ワイヤ（インコネル６２５タイプ）によつて
作製した溶接金属は非常に低い吸収エネルギーを示した
のに対し、本発明溶接ワイヤＡｌ〜３による溶接金属は
いずれも十分高い吸収エネルギーが得られた。また、強
度に関しては、本発明溶接ワイヤ＆１．２による溶接部
は従来材であるＡ４（インコネ、／Ｉ／６２５）と同等
であシ、これはまた、母材ともほぼ同等である。さらに
Ａ３による溶接部はこれよシ約５ ｋｆｆ／ｌｌ１ＩＩ
２程度高い引張強度を示し、Ｃｏ添加による強度改善を
示すものである。曲げ試験では、本発明溶接ワイヤＡｌ
〜３のいずれによる溶接部も、表曲げ。
５〜８０℃と報告されているが、本発明溶接ワイヤを用
いて作製した溶接継手はそれとほぼ同程度であり、母材
間等の優れた耐孔食性を有しているといえる。次に耐粒
界腐食性については、しゆう酸エッチ組織は本発明溶接
ワイヤで作製した溶接部はいずれも粒界に溝のない段状
組織を示し問題なく、更に６５％硝酸試験結果では、本
発明溶接ワイヤによる溶接部はいずれも母材の結果と同
等の１．５〜２．０ Ｉ／ｍ ｈｒの腐食速度を示し、
良好な耐粒界腐食性を有しているといえる。他方機械的
特性に関しては、まず、シャルピー衝撃試験の結果では
、ム４溶接ワイヤ（インコネル６２５タイプ）によつて
作製した溶接金属は非常に低い吸収エネルギーを示した
のに対し、本発明溶接ワイヤＡｌ〜３による溶接金属は
いずれも十分高い吸収エネルギーが得られた。また、強
度に関しては、本発明溶接ワイヤ＆１．２による溶接部
は従来材であるＡ４（インコネ、／Ｉ／６２５）と同等
であシ、これはまた、母材ともほぼ同等である。さらに
Ａ３による溶接部はこれよシ約５ ｋｆｆ／ｌｌ１ＩＩ
２程度高い引張強度を示し、Ｃｏ添加による強度改善を
示すものである。曲げ試験では、本発明溶接ワイヤＡｌ
〜３のいずれによる溶接部も、表曲げ。
裏曲げいずれの面にも割れ、欠陥等は認められず曲げ延
性は良好であり友。しかるに、比較材である４ ４ ＃
Ａ ５による溶接部は、曲げ表面に多数の微小な割れ
が見られ、また、母材に人の高耐食ｒ系ステンレスｔＩ
ｓをもちいたＡ４による溶接部の裏曲げ試験では、試験
途中に溶接金属で破断してしまった。これらのことよシ
、本発明溶接ワイヤによる溶接部は、母材のタイプにか
かわらず、従来の高Ｎｉ合金溶接ワイヤによる溶接部よ
シ、耐食性のみならず機械的特性にも優れていることが
示され、耐食構造用溶接材料として本発明が有効である
ことを示すものである。さらに、溶接高温割れ試験結果
からもわかるように、比較溶接ワイヤＩ６４，４５の成
分は割れ感受性が極めて高いのに対し、本発明溶接ワイ
ヤは優れた耐高温割れ性を示し友。特に比較ワイヤによ
る試験溶接ビードでは、通常この試験において割れやす
いとされるクレータのみならず、それ以外の部分にもか
なり長い割れが見られた。一方、本発明ワイヤによるピ
ードでは、クレータに若干の割れが見られ危地は全く割
れが認められず、実用上の耐割れ性は十分であるといえ
る。
性は良好であり友。しかるに、比較材である４ ４ ＃
Ａ ５による溶接部は、曲げ表面に多数の微小な割れ
が見られ、また、母材に人の高耐食ｒ系ステンレスｔＩ
ｓをもちいたＡ４による溶接部の裏曲げ試験では、試験
途中に溶接金属で破断してしまった。これらのことよシ
、本発明溶接ワイヤによる溶接部は、母材のタイプにか
かわらず、従来の高Ｎｉ合金溶接ワイヤによる溶接部よ
シ、耐食性のみならず機械的特性にも優れていることが
示され、耐食構造用溶接材料として本発明が有効である
ことを示すものである。さらに、溶接高温割れ試験結果
からもわかるように、比較溶接ワイヤＩ６４，４５の成
分は割れ感受性が極めて高いのに対し、本発明溶接ワイ
ヤは優れた耐高温割れ性を示し友。特に比較ワイヤによ
る試験溶接ビードでは、通常この試験において割れやす
いとされるクレータのみならず、それ以外の部分にもか
なり長い割れが見られた。一方、本発明ワイヤによるピ
ードでは、クレータに若干の割れが見られ危地は全く割
れが認められず、実用上の耐割れ性は十分であるといえ
る。
以上の実施例からもわかるように、高Ｎｉ合金溶接ワイ
ヤを耐食構造物の溶接に使用する場合、従来含有されて
い７ｔＮｂの含有ｔｍし、低Ｃ化。
ヤを耐食構造物の溶接に使用する場合、従来含有されて
い７ｔＮｂの含有ｔｍし、低Ｃ化。
高Ｎ化することによシ、すぐれた耐食性及び機械的特性
、耐溶接高温割れ性を有する溶接部を作製することが可
能であり、さらにＣｏｆ添加することによシこれらの優
れた特性を低下させることなくさらに高強度の溶接金属
を得ることができる。
、耐溶接高温割れ性を有する溶接部を作製することが可
能であり、さらにＣｏｆ添加することによシこれらの優
れた特性を低下させることなくさらに高強度の溶接金属
を得ることができる。
Claims (2)
- （１）ｗｔ％で Ｃ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．２％以下 Ｍｎ：０．０１〜２．０％ Ｓ：０．０１％以下 Ｐ：０．０１％以下 Ｃｒ：１８〜２５％ Ｎｉ：５５〜７５％ Ｎ：０．１〜０．３％ 及びＭｏ、Ｗのうち１種または２種を６〜１２％含有す
ることを特徴とする高Ｎｉ合金溶接ワイヤ。 - （２）ｗｔ％で Ｃ：０．０１％以下 Ｓｉ：０．２％以下 Ｍｎ：０．０１〜２．０％ Ｓ：０．０１％以下 Ｐ：０．０１％以下 Ｃｒ：１８〜２５％ Ｎｉ：５５〜７５％ Ｃｏ：０．１〜５％ Ｎ：０．１〜０．３％ 及びＭｏ、Ｗのうち１種または２種を６〜１２％含有す
ることを特徴とする高Ｎｉ合金溶接ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4233887A JPS63212091A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 高Ｎｉ合金溶接ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4233887A JPS63212091A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 高Ｎｉ合金溶接ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63212091A true JPS63212091A (ja) | 1988-09-05 |
| JPH0331556B2 JPH0331556B2 (ja) | 1991-05-07 |
Family
ID=12633227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4233887A Granted JPS63212091A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 高Ｎｉ合金溶接ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63212091A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100696396B1 (ko) | 2004-10-14 | 2007-03-20 | 주식회사 이오테크닉스 | 레이저 가공 장치 |
| CN102019517A (zh) * | 2010-12-10 | 2011-04-20 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种新型的提高热处理后抗拉强度的不锈钢埋弧焊焊丝 |
| US8168306B2 (en) | 2007-09-18 | 2012-05-01 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Weld metal compositions for joining steel structures in the oil and gas industry |
-
1987
- 1987-02-25 JP JP4233887A patent/JPS63212091A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100696396B1 (ko) | 2004-10-14 | 2007-03-20 | 주식회사 이오테크닉스 | 레이저 가공 장치 |
| US8168306B2 (en) | 2007-09-18 | 2012-05-01 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Weld metal compositions for joining steel structures in the oil and gas industry |
| CN102019517A (zh) * | 2010-12-10 | 2011-04-20 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种新型的提高热处理后抗拉强度的不锈钢埋弧焊焊丝 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0331556B2 (ja) | 1991-05-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |