JPS63190102A - アルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、粉末冶金法による高密度アルミニウム合金部
材の製造方法に関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする問題点）近年、急冷
凝固法によって多量の合金元素を添加したアルミニウム
合金粉末を原料とし、溶解鋳造法では得られない高硬度
を有し、且つ耐摩耗性や高温強度に優れたアルミニウム
合金を粉末冶金法により製造する研究が行われている。 この粉末冶金法では、通常の圧粉成形〜焼結では粉末表
面の酸化皮膜が焼結を阻害するため、高密度化が期待で
きないので、一般的には熱間押出し法が採用されている
。しかし、熱間押出し法では、材料歩留が悪いうえに工
程が複雑になるという問題がある。 この点を改善する成形加工法として、焼結鍛造法が試み
られている。この焼結鍛造法の場合には。 鍛造前の焼結段階で成形体の真密度比を９５％以上にし
、内部の気孔が全て閉塞気孔になっていることが最終的
な強度を確保し、またハンドリングのうえで望ましいこ
とである。しかし、先に記述したとおり、アルミニウム
合金は粉末表面に安定な酸化皮膜を有しているため、焼
結の段階で真密度比を９５％以上にあげることは困難で
ある。 この問題を解決するために、プリフォームを成形した段
階でその真密度比を向上させる研究がなされている０例
えば、特開昭６０−１４５３４９号に提案されている方
法は、アルミニウム合金粉末を冷間静水圧プレス又は金
型成形によって真密度比９５％以上のプリフォームを作
成した後、該プリフォームを２５０〜５５０℃に加熱し
、金型内で鍛造して高耐熱性、耐摩耗性アルミニウム合
金を製造する方法である。しかし、この方法では。 プリフォームの真密度比を９５％以上にあげるとプリフ
ォーム内の気孔が全て閉塞気孔となり、ブリスター発生
の原因となる水素ガス等の脱ガスが充分にできないとい
う問題が生ずる。また冷間静水圧プレスは非常にコスト
高となり、しかも生産性が悪いという固有の問題があり
、一方、金型成形により真密度比９５％以上のプリフォ
ームを得るには大型のプレスで高圧力が必要とするため
。 金型の寿命が短かくなるという問題もある。 本発明は、上記従来技術の問題点を解決するためになさ
れたものであって、真密度比が９５％以上の如く高密度
のプリフォームを作成しなくとも、最終的に真密度比が
９５％以上の高密度アルミニウム合金焼結鍛造品を安価
に製造できる方法を提供することを目的とするものであ
る。 （問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者は、アルミニウム合
金粉末を成形してプリフォームを作成する際に９５％以
上の如く高密度にしないでプリフォーム内部の気孔を減
じることを前提とし、このようなプリフォームから従来
と同等な高密度のアルミニウム合金焼結鍛造品を得る方
法について研究を重ねた結果、まず、真密度比の比較的
低いプリフォームの成形〜焼結〜鍛造工程間で、成形後
の離型時にラミネーション等の微小クラックが発生した
り、プリフォーム搬送時に欠損が生ずる等のハンドリン
グ上の問題に直面した。 勿論、この問題は、アルミニウム合金粉末がその表面の
ＡＭｚＯ３皮膜のために焼結し難いためであるので、圧
粉成形時にプリフォームの密度を上げること或いは粉末
同志に機械的な絡み合いを持たせるならば解決できるが
、そのような手段は従来法と同様、高圧力のかかる大き
なプレスが必要であり、金型の寿命が短かくなるという
問題があり、経済的でなくなる。 そこで、高圧力を必要とせずにプリフォームの高密度化
を可能にする方法を見い出すべく更に研究を重ねた結果
、プリフォーム成形時にアルミニウム合金粉末を加熱軟
化させることにより、低い成形圧力で比較的高密度のプ
リフォームが得られることが判明した。 次いで、このようなプリフォームを用いて焼結鍛造によ
り高密度のアルミニウム合金焼結鍛造品を得る方策につ
いて更に研究を重ねた結果、焼結。 鍛造の各条件を適切に規制するならば可能であることを
見い出し、ここに本発明をなしたものである。 すなわち１本発明に係るアルミニウム合金焼結鍛造品の
製造方法は、アルミニウム合金粉末を１５０〜３００℃
に加熱して成形することにより真密度比７０〜９５％の
プリフォームを作成し１次いで該プリフォームを４５０
〜６．００℃の′真空又は不活性ガス雰囲気中で焼結し
た後、２００〜６ｏＯ℃での鍛造により９５％以上の真
密度比とすることを特徴とするものである。 以下に本発明の詳細な説明する。 まず１本発明法の対象とするアルミニウム合金粉末であ
るが１組成上特に制限されるものではなく、一般に高温
強度、耐摩耗性又は低熱膨張率等々の特性が要求される
部材に使用される材質が多用され１例えば、ＡＱ−８ｉ
系、ＡＱ−８ｉ−Ｍｇ系、ＡＱ−５ｉ−Ｃｕ系、ＡＭ−
８ｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系或いはこれらの合金にＦａ、Ｍｎ、
Ｎｉ等の重金属を添加したもの、更にはＣｒ、Ｍｏ、Ｃ
ｏ、 Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｚｎ等を添加したものを挙げる
ことができる。 組成の一例を示すならば、次のとおりである。 Ｓｉ：１ ｏ、ｏ〜ａｏ、ｏ％と、Ｆｅ：１．Ｏ〜１５
゜０％、Ｍｎ：１．Ｏ〜１５．０％及びＮｉ：１．Ｏ〜
１５．０％のうちの１種又は２種以上（但し、２種以上
の場合には合計で１．０〜１５．０％）と、更に必要に
応じてＣｕ：０．５〜５．０％及びＭｇ：０．２〜３．
０％のうちの１種又は２種を含み、残部が実質的にＡｊ
ｌからなる組成。 次に本発明法の条件限定理由について説明する。 まず、アルミニウム合金粉末を成形してプリフォームを
作成するに際しては、粉末を１５０〜３００℃に加熱し
て軟化する必要がある。１５０℃未満では粉末の軟化が
十分でなく粉末の塑性変形が起こりにくなり、また３０
０℃を超えるとアルミニウム合金粉末が型に焼付き、型
寿命が短くなる。 このように加熱軟化させることにより、低い成形圧力で
高密度のプリフォームを作成することが可能となる。こ
れは、アルミニウム合金粉末の成形性は粉末の硬度によ
って著しく異なるためである。例えば、第１図は、大気
アトマイズ法によって製造した１００メツシユ以下のＡ
Ｍ−２０％５ｉ−３％Ｃｕ−１％Ｍｇ合金粉末をそれぞ
れ２００℃成形及び冷間（室温）成形により３５Ｘ９５
Ｘ３０ｍｍ寸法のプリフォームを作成したときの真密度
比と成形圧の関係を示したものであり、成形圧を２ｔｏ
ｎ／ｃａ＋″としたとき、２００℃成形では真密度比が
７６％に達するのに対し、冷間酸゛形では真密度比が６
２％にしかならない、２００℃成形の場合、アルミニウ
ム合金粉末が加熱によって軟化し、塑性変形が容易とな
るためである。本発明者の実験によれば、真密度比が７
０％以上でないとプリフォームのコーナ一部が欠ける等
のハンドリング上の問題が生じ、これを防ぐためには、
冷間成形では面圧で５ｔｏｎ／ａｍ”以上、通常は６〜
７ｔｏｎ／ａｍ”必要であるのに対し、加熱軟化するこ
とにより２ ｔｏｎ／ｃｍ”程度の低い成形圧で済む。 例えば、２００℃での２ｔｏｎ／ａｍ”成形で得られる
プリフォームの真密度比７６％と同等の真密度比を冷開
成形で得ようとすれば、７ ｔｏｎ ／ ｃｍ”以上の
面圧が必要である。 プリフォームの真密度比は、７０％より低いとプリフォ
ームをハンドリングする際にコーナ一部が欠けたり微小
クラックが入る等の問題が生じ、また９５％より高いと
プリフォーム内の気孔が全て閉塞気孔となり、粉末表面
のＡＱ２０．・３Ｈ３０皮膜に基づき発生するＨ２ガス
が抜けず、ブリスター発生の原因となるので、７０〜９
５％の範囲とする。 次いで、該プリフォームを４５０〜６００℃の真空又は
不活性ガス雰囲気中で焼結する必要がある。大気中で焼
結すると脱ガスが十分に進行せず、逆にアルミニウム合
金粉末が酸化され、焼結が十分なされない。真空の場合
、真空度は０．ＩＴｏｒｒ以下、望ましくは０ 、 Ｏ
Ｉ Ｔｏｒｒ以下にするのがよい。Ａｒ、Ｎ、のような
不活性ガス雰囲気の場合には、露点が一１０℃以下、望
ましくは一２０℃以下になるように雰囲気をコントロー
ルすると良い・焼結温度が４５０℃より低いと焼結の進
行が遅く、なお、６００℃より高いと焼結は進行するも
のの組織の粗大化が生じ１機械的特性の劣化が生ずるの
で好ましくない。 焼結後は、２００〜６００”Ｃで鍛造を行い、鍛造後の
成形体の真密度比を９５％以上にする。この鍛造によっ
てアルミニウム合金粉末に十分な塑性変形を与え、その
表面に形成されている酸化皮膜を破壊、分散させ、且つ
プリフォーム内部の気孔を滅すためには、プリフォーム
を２００℃以上に加熱し、軟化させておく必要がある。 しかし、鍛造温度が６００’Ｃより高くなると組織の粗
大化が生じ１機械的特性の劣化が生ずるので、好ましく
ない、なお、プリフォームの加熱は焼結時の加熱と兼ね
るのが望ましく、プリフォームの温度降下及び大気中に
さらされることによるガス量の増加を少なくするため１
．焼結炉から取り出した後、直ちに鍛造するのが望まし
い、もし、鍛造前のプリフォームの加熱を焼結時の加熱
とは別途に行うのであるならば、真空又は不活性ガス雰
囲気中で加熱するのが望ましく、炉から取り出した後の
配慮は前記と同じである。 なお、鍛造後、必要に応じて再焼結を行うことができる
。再焼結は前記焼結条件と同様で良い。 次に本発明の実施例を示す。 （実施例） 大気アトマイズ法によって製造した第１表に示す組成（
ｗｔ％）で１００メツシユ以下のアルミニウム合金粉末
を２００℃に加熱し、２００℃に予熱した加熱型内で面
圧２ ｔｏｎ ／ ａｍ”で金型成形して３５Ｘ９５Ｘ
３０＋ｓｍのプリフォームを得た。プリフオームの真密
度比は７８％であった。 次いで、これらのプリフォームを露点−２０℃以下のＮ
２雰囲気中で５００℃Ｘ１ｈｒ焼結し、その後、焼結炉
より取り出して直ちに、４００℃に加熱保持された金型
にて８ｔｏｎ／ａｍ”の圧力で大気中で鍛造した。 得られた焼結鍛造品は、真密度比が９９％であり、引張
試験に供した。なお、引張試験は鍛造後Ｔ６処理を施し
た平行部５φＸ２０ｆｉ＋＋ｎの試験片を用いて行った
。その結果は、第１表に示すとうりであり、いずれも高
圧の冷間成形により高密度のプリフォームを得る従来法
による場合の機械的特性とはゾ同レベルの値が得られた
。
材の製造方法に関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする問題点）近年、急冷
凝固法によって多量の合金元素を添加したアルミニウム
合金粉末を原料とし、溶解鋳造法では得られない高硬度
を有し、且つ耐摩耗性や高温強度に優れたアルミニウム
合金を粉末冶金法により製造する研究が行われている。 この粉末冶金法では、通常の圧粉成形〜焼結では粉末表
面の酸化皮膜が焼結を阻害するため、高密度化が期待で
きないので、一般的には熱間押出し法が採用されている
。しかし、熱間押出し法では、材料歩留が悪いうえに工
程が複雑になるという問題がある。 この点を改善する成形加工法として、焼結鍛造法が試み
られている。この焼結鍛造法の場合には。 鍛造前の焼結段階で成形体の真密度比を９５％以上にし
、内部の気孔が全て閉塞気孔になっていることが最終的
な強度を確保し、またハンドリングのうえで望ましいこ
とである。しかし、先に記述したとおり、アルミニウム
合金は粉末表面に安定な酸化皮膜を有しているため、焼
結の段階で真密度比を９５％以上にあげることは困難で
ある。 この問題を解決するために、プリフォームを成形した段
階でその真密度比を向上させる研究がなされている０例
えば、特開昭６０−１４５３４９号に提案されている方
法は、アルミニウム合金粉末を冷間静水圧プレス又は金
型成形によって真密度比９５％以上のプリフォームを作
成した後、該プリフォームを２５０〜５５０℃に加熱し
、金型内で鍛造して高耐熱性、耐摩耗性アルミニウム合
金を製造する方法である。しかし、この方法では。 プリフォームの真密度比を９５％以上にあげるとプリフ
ォーム内の気孔が全て閉塞気孔となり、ブリスター発生
の原因となる水素ガス等の脱ガスが充分にできないとい
う問題が生ずる。また冷間静水圧プレスは非常にコスト
高となり、しかも生産性が悪いという固有の問題があり
、一方、金型成形により真密度比９５％以上のプリフォ
ームを得るには大型のプレスで高圧力が必要とするため
。 金型の寿命が短かくなるという問題もある。 本発明は、上記従来技術の問題点を解決するためになさ
れたものであって、真密度比が９５％以上の如く高密度
のプリフォームを作成しなくとも、最終的に真密度比が
９５％以上の高密度アルミニウム合金焼結鍛造品を安価
に製造できる方法を提供することを目的とするものであ
る。 （問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者は、アルミニウム合
金粉末を成形してプリフォームを作成する際に９５％以
上の如く高密度にしないでプリフォーム内部の気孔を減
じることを前提とし、このようなプリフォームから従来
と同等な高密度のアルミニウム合金焼結鍛造品を得る方
法について研究を重ねた結果、まず、真密度比の比較的
低いプリフォームの成形〜焼結〜鍛造工程間で、成形後
の離型時にラミネーション等の微小クラックが発生した
り、プリフォーム搬送時に欠損が生ずる等のハンドリン
グ上の問題に直面した。 勿論、この問題は、アルミニウム合金粉末がその表面の
ＡＭｚＯ３皮膜のために焼結し難いためであるので、圧
粉成形時にプリフォームの密度を上げること或いは粉末
同志に機械的な絡み合いを持たせるならば解決できるが
、そのような手段は従来法と同様、高圧力のかかる大き
なプレスが必要であり、金型の寿命が短かくなるという
問題があり、経済的でなくなる。 そこで、高圧力を必要とせずにプリフォームの高密度化
を可能にする方法を見い出すべく更に研究を重ねた結果
、プリフォーム成形時にアルミニウム合金粉末を加熱軟
化させることにより、低い成形圧力で比較的高密度のプ
リフォームが得られることが判明した。 次いで、このようなプリフォームを用いて焼結鍛造によ
り高密度のアルミニウム合金焼結鍛造品を得る方策につ
いて更に研究を重ねた結果、焼結。 鍛造の各条件を適切に規制するならば可能であることを
見い出し、ここに本発明をなしたものである。 すなわち１本発明に係るアルミニウム合金焼結鍛造品の
製造方法は、アルミニウム合金粉末を１５０〜３００℃
に加熱して成形することにより真密度比７０〜９５％の
プリフォームを作成し１次いで該プリフォームを４５０
〜６．００℃の′真空又は不活性ガス雰囲気中で焼結し
た後、２００〜６ｏＯ℃での鍛造により９５％以上の真
密度比とすることを特徴とするものである。 以下に本発明の詳細な説明する。 まず１本発明法の対象とするアルミニウム合金粉末であ
るが１組成上特に制限されるものではなく、一般に高温
強度、耐摩耗性又は低熱膨張率等々の特性が要求される
部材に使用される材質が多用され１例えば、ＡＱ−８ｉ
系、ＡＱ−８ｉ−Ｍｇ系、ＡＱ−５ｉ−Ｃｕ系、ＡＭ−
８ｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系或いはこれらの合金にＦａ、Ｍｎ、
Ｎｉ等の重金属を添加したもの、更にはＣｒ、Ｍｏ、Ｃ
ｏ、 Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｚｎ等を添加したものを挙げる
ことができる。 組成の一例を示すならば、次のとおりである。 Ｓｉ：１ ｏ、ｏ〜ａｏ、ｏ％と、Ｆｅ：１．Ｏ〜１５
゜０％、Ｍｎ：１．Ｏ〜１５．０％及びＮｉ：１．Ｏ〜
１５．０％のうちの１種又は２種以上（但し、２種以上
の場合には合計で１．０〜１５．０％）と、更に必要に
応じてＣｕ：０．５〜５．０％及びＭｇ：０．２〜３．
０％のうちの１種又は２種を含み、残部が実質的にＡｊ
ｌからなる組成。 次に本発明法の条件限定理由について説明する。 まず、アルミニウム合金粉末を成形してプリフォームを
作成するに際しては、粉末を１５０〜３００℃に加熱し
て軟化する必要がある。１５０℃未満では粉末の軟化が
十分でなく粉末の塑性変形が起こりにくなり、また３０
０℃を超えるとアルミニウム合金粉末が型に焼付き、型
寿命が短くなる。 このように加熱軟化させることにより、低い成形圧力で
高密度のプリフォームを作成することが可能となる。こ
れは、アルミニウム合金粉末の成形性は粉末の硬度によ
って著しく異なるためである。例えば、第１図は、大気
アトマイズ法によって製造した１００メツシユ以下のＡ
Ｍ−２０％５ｉ−３％Ｃｕ−１％Ｍｇ合金粉末をそれぞ
れ２００℃成形及び冷間（室温）成形により３５Ｘ９５
Ｘ３０ｍｍ寸法のプリフォームを作成したときの真密度
比と成形圧の関係を示したものであり、成形圧を２ｔｏ
ｎ／ｃａ＋″としたとき、２００℃成形では真密度比が
７６％に達するのに対し、冷間酸゛形では真密度比が６
２％にしかならない、２００℃成形の場合、アルミニウ
ム合金粉末が加熱によって軟化し、塑性変形が容易とな
るためである。本発明者の実験によれば、真密度比が７
０％以上でないとプリフォームのコーナ一部が欠ける等
のハンドリング上の問題が生じ、これを防ぐためには、
冷間成形では面圧で５ｔｏｎ／ａｍ”以上、通常は６〜
７ｔｏｎ／ａｍ”必要であるのに対し、加熱軟化するこ
とにより２ ｔｏｎ／ｃｍ”程度の低い成形圧で済む。 例えば、２００℃での２ｔｏｎ／ａｍ”成形で得られる
プリフォームの真密度比７６％と同等の真密度比を冷開
成形で得ようとすれば、７ ｔｏｎ ／ ｃｍ”以上の
面圧が必要である。 プリフォームの真密度比は、７０％より低いとプリフォ
ームをハンドリングする際にコーナ一部が欠けたり微小
クラックが入る等の問題が生じ、また９５％より高いと
プリフォーム内の気孔が全て閉塞気孔となり、粉末表面
のＡＱ２０．・３Ｈ３０皮膜に基づき発生するＨ２ガス
が抜けず、ブリスター発生の原因となるので、７０〜９
５％の範囲とする。 次いで、該プリフォームを４５０〜６００℃の真空又は
不活性ガス雰囲気中で焼結する必要がある。大気中で焼
結すると脱ガスが十分に進行せず、逆にアルミニウム合
金粉末が酸化され、焼結が十分なされない。真空の場合
、真空度は０．ＩＴｏｒｒ以下、望ましくは０ 、 Ｏ
Ｉ Ｔｏｒｒ以下にするのがよい。Ａｒ、Ｎ、のような
不活性ガス雰囲気の場合には、露点が一１０℃以下、望
ましくは一２０℃以下になるように雰囲気をコントロー
ルすると良い・焼結温度が４５０℃より低いと焼結の進
行が遅く、なお、６００℃より高いと焼結は進行するも
のの組織の粗大化が生じ１機械的特性の劣化が生ずるの
で好ましくない。 焼結後は、２００〜６００”Ｃで鍛造を行い、鍛造後の
成形体の真密度比を９５％以上にする。この鍛造によっ
てアルミニウム合金粉末に十分な塑性変形を与え、その
表面に形成されている酸化皮膜を破壊、分散させ、且つ
プリフォーム内部の気孔を滅すためには、プリフォーム
を２００℃以上に加熱し、軟化させておく必要がある。 しかし、鍛造温度が６００’Ｃより高くなると組織の粗
大化が生じ１機械的特性の劣化が生ずるので、好ましく
ない、なお、プリフォームの加熱は焼結時の加熱と兼ね
るのが望ましく、プリフォームの温度降下及び大気中に
さらされることによるガス量の増加を少なくするため１
．焼結炉から取り出した後、直ちに鍛造するのが望まし
い、もし、鍛造前のプリフォームの加熱を焼結時の加熱
とは別途に行うのであるならば、真空又は不活性ガス雰
囲気中で加熱するのが望ましく、炉から取り出した後の
配慮は前記と同じである。 なお、鍛造後、必要に応じて再焼結を行うことができる
。再焼結は前記焼結条件と同様で良い。 次に本発明の実施例を示す。 （実施例） 大気アトマイズ法によって製造した第１表に示す組成（
ｗｔ％）で１００メツシユ以下のアルミニウム合金粉末
を２００℃に加熱し、２００℃に予熱した加熱型内で面
圧２ ｔｏｎ ／ ａｍ”で金型成形して３５Ｘ９５Ｘ
３０＋ｓｍのプリフォームを得た。プリフオームの真密
度比は７８％であった。 次いで、これらのプリフォームを露点−２０℃以下のＮ
２雰囲気中で５００℃Ｘ１ｈｒ焼結し、その後、焼結炉
より取り出して直ちに、４００℃に加熱保持された金型
にて８ｔｏｎ／ａｍ”の圧力で大気中で鍛造した。 得られた焼結鍛造品は、真密度比が９９％であり、引張
試験に供した。なお、引張試験は鍛造後Ｔ６処理を施し
た平行部５φＸ２０ｆｉ＋＋ｎの試験片を用いて行った
。その結果は、第１表に示すとうりであり、いずれも高
圧の冷間成形により高密度のプリフォームを得る従来法
による場合の機械的特性とはゾ同レベルの値が得られた
。
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、アルミニウム合
金粉末の成形時に加熱軟化してラミネーション、クラッ
ク等の微小欠陥が生ずることのない比較的高密度のプリ
フォームを作成し、これを特定条件下で焼結、鍛造する
ので、プリフォームの成形を低い圧力下で行い高密度化
が可能となり。 最終製品は従来法により高圧力下で製造したプリフォー
ムを用いた場合と同等の特性を得ることができる。した
がって、ＣＩＰ、ＨＩＰ、ホットプレス、大型プレス等
を必要とせず、しかも高圧成形による金型寿命の低下の
問題も防止でき、安価にアルミニウム合金焼結鍛造品を
製造することが可能となる。
金粉末の成形時に加熱軟化してラミネーション、クラッ
ク等の微小欠陥が生ずることのない比較的高密度のプリ
フォームを作成し、これを特定条件下で焼結、鍛造する
ので、プリフォームの成形を低い圧力下で行い高密度化
が可能となり。 最終製品は従来法により高圧力下で製造したプリフォー
ムを用いた場合と同等の特性を得ることができる。した
がって、ＣＩＰ、ＨＩＰ、ホットプレス、大型プレス等
を必要とせず、しかも高圧成形による金型寿命の低下の
問題も防止でき、安価にアルミニウム合金焼結鍛造品を
製造することが可能となる。
第１図は２００℃成形及び冷間（室温）成形におけるプ
リフォームの真密度比と成形圧の関係を示す図である。 特許出願人 昭和電工株式会社 代理人弁理士 中 村 尚 第１図 ％ 上圧（ｔｏｎ／ｃｍ ）
リフォームの真密度比と成形圧の関係を示す図である。 特許出願人 昭和電工株式会社 代理人弁理士 中 村 尚 第１図 ％ 上圧（ｔｏｎ／ｃｍ ）
Claims (1)
- アルミニウム合金粉末を１５０〜３００℃に加熱して成
形することにより真密度比７０〜９５％のプリフォーム
を作成し、次いで該プリフォームを４５０〜６００℃の
真空又は不活性ガス雰囲気中で焼結した後、２００〜６
００℃での鍛造によって９５％以上の真密度比とするこ
とを特徴とするアルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2224987A JPS63190102A (ja) | 1987-02-02 | 1987-02-02 | アルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2224987A JPS63190102A (ja) | 1987-02-02 | 1987-02-02 | アルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63190102A true JPS63190102A (ja) | 1988-08-05 |
Family
ID=12077515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2224987A Pending JPS63190102A (ja) | 1987-02-02 | 1987-02-02 | アルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63190102A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0417602A (ja) * | 1990-05-11 | 1992-01-22 | Toyota Motor Corp | 焼結鍛造方法 |
| WO2013183488A1 (ja) | 2012-06-08 | 2013-12-12 | 株式会社豊田中央研究所 | アルミニウム合金粉末成形方法およびアルミニウム合金部材 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61243138A (ja) * | 1985-04-17 | 1986-10-29 | Honda Motor Co Ltd | 耐熱高強度Ａｌ焼結合金製構造用部材の製造方法 |
-
1987
- 1987-02-02 JP JP2224987A patent/JPS63190102A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61243138A (ja) * | 1985-04-17 | 1986-10-29 | Honda Motor Co Ltd | 耐熱高強度Ａｌ焼結合金製構造用部材の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0417602A (ja) * | 1990-05-11 | 1992-01-22 | Toyota Motor Corp | 焼結鍛造方法 |
| WO2013183488A1 (ja) | 2012-06-08 | 2013-12-12 | 株式会社豊田中央研究所 | アルミニウム合金粉末成形方法およびアルミニウム合金部材 |
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