JPS63180306A - 薄鋳片の直接熱延による低炭素鋼帯の製造方法 - Google Patents
薄鋳片の直接熱延による低炭素鋼帯の製造方法Info
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- JPS63180306A JPS63180306A JP1368487A JP1368487A JPS63180306A JP S63180306 A JPS63180306 A JP S63180306A JP 1368487 A JP1368487 A JP 1368487A JP 1368487 A JP1368487 A JP 1368487A JP S63180306 A JPS63180306 A JP S63180306A
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、連続鋳造された３〜５０Ｋｌ厚の薄鋳片を
、異周速圧延、またはスキュー圧延を用い。
、異周速圧延、またはスキュー圧延を用い。
央加熱することなく直接圧延して、加工性のすぐれた低
炭素鋼帯を製造する方法に関するものである。
炭素鋼帯を製造する方法に関するものである。
従来、加熱鋼片に、いずれも熱間で、上側および下側ロ
ール間の周速が５％以上異る異周速圧延、または上側お
よび下側ロールの間のロール軸の交差角が１重以上であ
るスキュー圧延を施して、熱延鋼帯を製造する方法が知
られている。
ール間の周速が５％以上異る異周速圧延、または上側お
よび下側ロールの間のロール軸の交差角が１重以上であ
るスキュー圧延を施して、熱延鋼帯を製造する方法が知
られている。
しかし、上記の従来方法を、連続鋳造された３〜５０Ｉ
ＩｌＫ厚の薄鋳片に適用した場合、との薄鋳片中のＭｎ
Ｓなどの介在物は、厚さの中心部に濃化すると共に、最
初は丸形状を有しているが、圧延が進むにつれて、その
形状は細長くなシ、特に上記の強圧下を伴う異周速圧延
やスキュー圧延では。
ＩｌＫ厚の薄鋳片に適用した場合、との薄鋳片中のＭｎ
Ｓなどの介在物は、厚さの中心部に濃化すると共に、最
初は丸形状を有しているが、圧延が進むにつれて、その
形状は細長くなシ、特に上記の強圧下を伴う異周速圧延
やスキュー圧延では。
板の中心部までよく加工されるようになることから、厚
さの中央部に濃化するＭｎＳ系介在物は先鋭化し、これ
が原因で冷間加工時に先端部から割れが発生し易くなる
問題があって、上記従来方法を上記薄鋳片に適用しても
加工性のすぐれた銅帯を製造することが困難であった。
さの中央部に濃化するＭｎＳ系介在物は先鋭化し、これ
が原因で冷間加工時に先端部から割れが発生し易くなる
問題があって、上記従来方法を上記薄鋳片に適用しても
加工性のすぐれた銅帯を製造することが困難であった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、連続鋳
造された３〜５０鵡の薄鋳片を用い、異均速圧延または
スキュー圧延により冷間加工性のすぐれた熱延鋼帯を製
造すべく研究を行なった結果、薄鋳片を１重に％で（以
下チは重量チを示す）、Ｃ：０．０６％以下、 Ｓｉ：
０１４５チ以下、Ｍｎ： ０．０５〜０．４５ ％、ｓ
ｏＬ、Ａｔ ： ０．００５〜０．１％、を含有し、さ
らに必要に応じて、 Ｔｉ： ０．００５〜０．０４ ％、 Ｎｂ： ０．
００５〜０．０４％、Ｃａ： ０．０００５〜０．００
５％、のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦ
ｅと不可避不純物からなる組成を有する低炭素鋼に限定
すると共に、１２００〜１０００℃間でパス当り４０％
以上の大圧下を１回以上行なう熱延条件で、再加熱する
ことなく直接熱延を行なうと、異周速圧延およびスキュ
ー圧延によシ薄鋳片から冷間加工性のすぐれた低炭素鋼
帯を製造することができるという知見を得たのである。
造された３〜５０鵡の薄鋳片を用い、異均速圧延または
スキュー圧延により冷間加工性のすぐれた熱延鋼帯を製
造すべく研究を行なった結果、薄鋳片を１重に％で（以
下チは重量チを示す）、Ｃ：０．０６％以下、 Ｓｉ：
０１４５チ以下、Ｍｎ： ０．０５〜０．４５ ％、ｓ
ｏＬ、Ａｔ ： ０．００５〜０．１％、を含有し、さ
らに必要に応じて、 Ｔｉ： ０．００５〜０．０４ ％、 Ｎｂ： ０．
００５〜０．０４％、Ｃａ： ０．０００５〜０．００
５％、のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦ
ｅと不可避不純物からなる組成を有する低炭素鋼に限定
すると共に、１２００〜１０００℃間でパス当り４０％
以上の大圧下を１回以上行なう熱延条件で、再加熱する
ことなく直接熱延を行なうと、異周速圧延およびスキュ
ー圧延によシ薄鋳片から冷間加工性のすぐれた低炭素鋼
帯を製造することができるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 Ｃ：０．０６％以下、 Ｓｉ：０．４５％以下、Ｍｎ：
０．０５〜０．４５％、 ｓｏｔ、／ｕ： ０．００
５＋〜０．１％。
て、 Ｃ：０．０６％以下、 Ｓｉ：０．４５％以下、Ｍｎ：
０．０５〜０．４５％、 ｓｏｔ、／ｕ： ０．００
５＋〜０．１％。
を含有し、さらに必要に応じて。
Ｔ１：０．００５〜０．０４チ％Ｎｂ：０．００５〜０
．０４９６％Ｃａ： ０．０００５〜０．００５９ｂ、
のうちの１＆または２種以上を含有し、残シがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有する３〜５０Ｉｌｕｌ厚の
薄鋳片を、 異周速圧延、すなわち上側および下側ロール間の周速が
５％以上異る異周速圧延、またはスキュー圧延、すなわ
ち上側および下側ロールの間のロール軸の交差角が１重
以上であるスキュー圧延を用い、 １２００〜１０００℃間でパス当り４０チ以上の大圧下
を１回以上行なう熱延条件で、再加熱することなく直接
熱延することによシ加工性のすぐれた熱延銅帯を製造す
る方法に特徴を有するものである。
．０４９６％Ｃａ： ０．０００５〜０．００５９ｂ、
のうちの１＆または２種以上を含有し、残シがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有する３〜５０Ｉｌｕｌ厚の
薄鋳片を、 異周速圧延、すなわち上側および下側ロール間の周速が
５％以上異る異周速圧延、またはスキュー圧延、すなわ
ち上側および下側ロールの間のロール軸の交差角が１重
以上であるスキュー圧延を用い、 １２００〜１０００℃間でパス当り４０チ以上の大圧下
を１回以上行なう熱延条件で、再加熱することなく直接
熱延することによシ加工性のすぐれた熱延銅帯を製造す
る方法に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、薄鋳片の組成および
熱延条件を上記の通りに限定した理由を説明する。
熱延条件を上記の通りに限定した理由を説明する。
Ａ、薄鋳片の組成
（ａ） Ｃ
Ｃ成分の含有量が０，０６％を越えると加工性が低下す
るようになることから、その含有量の上限値を０．０６
％として、良好な加工性を確保するものである。
るようになることから、その含有量の上限値を０．０６
％として、良好な加工性を確保するものである。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉ成分には脱酸作用があり、鋼の溶製上不可欠な成分
であるが、その含有量が０．４５％を越えると銅帯の表
面性状が劣化するようになることから、その含有量を０
．４５ ％以下と定めた。
であるが、その含有量が０．４５％を越えると銅帯の表
面性状が劣化するようになることから、その含有量を０
．４５ ％以下と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、Ｓ成分と結合して、耐熱間加工脆化性を
改善する作用があるが、その含有量が０．０５−未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が
０．４５ ％を越えると、厚さの中心部に濃化するＭｎ
Ｓ系の介在物が先鋭化して、加工性が劣化するようにな
ることから、その含有量を００５〜０．４５％と定めた
。
改善する作用があるが、その含有量が０．０５−未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が
０．４５ ％を越えると、厚さの中心部に濃化するＭｎ
Ｓ系の介在物が先鋭化して、加工性が劣化するようにな
ることから、その含有量を００５〜０．４５％と定めた
。
（ｄ） ｓｏＬ、Ａ１
成成分には強力な脱酸作用があシ、有効な成分であるが
、その含有量が０． ＯＯ５％未満では十分な脱酸を行
なうことができず、一方その含有量が０．１％を越える
と、鋼の清浄度が低下するようになることから、その含
有量をＯ，ＯＯ５〜０．１チと定めた。
、その含有量が０． ＯＯ５％未満では十分な脱酸を行
なうことができず、一方その含有量が０．１％を越える
と、鋼の清浄度が低下するようになることから、その含
有量をＯ，ＯＯ５〜０．１チと定めた。
（ｅ） Ｔｉ
Ｔ１成分には、Ｎ成分と結合し、窒化物を形成して初期
オーステナイト粒および圧延時のオーステナイト粒を微
細化し、もって加工性を向上させる作用があるので、よ
り一段とすぐれた加工性が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量がＯ，ＯＯ５１未満では所
望の加工性向上効果が得られず、一方０．０４％を越え
て含有させても前記作用は飽和することから、その含有
量を０００５〜０．０４％と定めた。
オーステナイト粒および圧延時のオーステナイト粒を微
細化し、もって加工性を向上させる作用があるので、よ
り一段とすぐれた加工性が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量がＯ，ＯＯ５１未満では所
望の加工性向上効果が得られず、一方０．０４％を越え
て含有させても前記作用は飽和することから、その含有
量を０００５〜０．０４％と定めた。
（ｆ） Ｎｂ
Ｎｂ成分にも、ＣおよびＮ成分と結合し、炭窒化物を形
成して、 Ｔｉと同様にオーステナイト粒の微細化に寄
与し、加工性を向上させる作用があるので、より良好な
加工性が要求される場合に必要に応じて含有されるが、
その含有量がＯ，ＯＯ５１未満では所望の加工性向上効
果が得られず、一方０．０４％を越えて含有させても前
記作用は飽和することから、その含有量をＯ，ＯＯ５〜
０．０４ ％と定めた。
成して、 Ｔｉと同様にオーステナイト粒の微細化に寄
与し、加工性を向上させる作用があるので、より良好な
加工性が要求される場合に必要に応じて含有されるが、
その含有量がＯ，ＯＯ５１未満では所望の加工性向上効
果が得られず、一方０．０４％を越えて含有させても前
記作用は飽和することから、その含有量をＯ，ＯＯ５〜
０．０４ ％と定めた。
（ラ Ｃａ
Ｃａ成分には、薄鋳片における厚さの中心部に濃化する
介在物の圧延による先鋭化を抑制し、もって鋼帯の冷間
加工時の割れを一段と抑制する作用があるので、必要に
応じて含有されるが、その含有量がＯ，０Ｏ０５％未満
では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含
有量が０．００５％を越えると鋼の清浄度が低下するよ
うになることから、その含有量を０．０００５〜０．０
０５％と定めた。
介在物の圧延による先鋭化を抑制し、もって鋼帯の冷間
加工時の割れを一段と抑制する作用があるので、必要に
応じて含有されるが、その含有量がＯ，０Ｏ０５％未満
では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含
有量が０．００５％を越えると鋼の清浄度が低下するよ
うになることから、その含有量を０．０００５〜０．０
０５％と定めた。
Ｂ、熱延条件
１２００〜１０００℃におけるパス当υの圧下率を４０
チ以上としだ熱延を１回以上行なうことにより、厚さが
３〜５０顛の薄鋳片においても、これより厚い通常の連
続鋳造スラブにおけると同程度の微細なオーステナイト
粒を板厚中心部でも得られるようにして、良好な加工性
を確保するものであり、さらにこの場合の圧延温度を１
２００℃を越えたものにすると、再結晶オーステナイト
粒が成長粗大化するようになシ、一方その温度が１００
０℃未満になると、再結晶オーステナイト粒は混粒化し
易くなって、良好な加工性に不可欠な均一細粒オーステ
ナイト組織が得られないことから、１２００〜１０００
℃におけるパス当りの圧下率を４０％以上としだ熱延を
１回以上行なう必要がある。
チ以上としだ熱延を１回以上行なうことにより、厚さが
３〜５０顛の薄鋳片においても、これより厚い通常の連
続鋳造スラブにおけると同程度の微細なオーステナイト
粒を板厚中心部でも得られるようにして、良好な加工性
を確保するものであり、さらにこの場合の圧延温度を１
２００℃を越えたものにすると、再結晶オーステナイト
粒が成長粗大化するようになシ、一方その温度が１００
０℃未満になると、再結晶オーステナイト粒は混粒化し
易くなって、良好な加工性に不可欠な均一細粒オーステ
ナイト組織が得られないことから、１２００〜１０００
℃におけるパス当りの圧下率を４０％以上としだ熱延を
１回以上行なう必要がある。
つぎに、この発明の方法を実施例によシ説明する。
通常の溶解炉を用い、それぞれ第１表に示される成分組
成をもった鋼を溶製し、これを５〜４０朋の厚さをもっ
た薄鋳片に連続鋳造し、ついでこれらの薄鋳片を、再加
熱することなく、異周速圧延またはスキュー圧延により
、それぞれ第１表に示される条件で直接熱延して厚さ＝
２Ｂの銅帯とすることによシ本発明法１〜１０および比
較法１〜８をそれぞれ実施した。
成をもった鋼を溶製し、これを５〜４０朋の厚さをもっ
た薄鋳片に連続鋳造し、ついでこれらの薄鋳片を、再加
熱することなく、異周速圧延またはスキュー圧延により
、それぞれ第１表に示される条件で直接熱延して厚さ＝
２Ｂの銅帯とすることによシ本発明法１〜１０および比
較法１〜８をそれぞれ実施した。
なお、比較法１〜８は、いずれも薄鋳片の成分組成およ
び熱延条件のうちのいずれかの条件（第１表および第２
表に※印を付した条件）がこの発明の範囲から外れだ条
件で行なったものである。
び熱延条件のうちのいずれかの条件（第１表および第２
表に※印を付した条件）がこの発明の範囲から外れだ条
件で行なったものである。
つぎに、本発明法１〜１０および比較法１〜８テ製造さ
れた鋼帯について、加工性を評価する目的で大波は率を
測定し、この測定結果を第２表に示した。
れた鋼帯について、加工性を評価する目的で大波は率を
測定し、この測定結果を第２表に示した。
第２表に示される結果から、本発明法１〜１０で製造さ
れた銅帯は、いずれもフェライト粒が細粒なので、すぐ
れた加工性を示すのに対して、比較法１〜８で得られた
銅帯に見られるように、成分組成および熱延条件のうち
のいずれかの条件でもこの発明の範囲から外れると、微
細フェライト組織を確保することができないので、所望
の良好な加工性を得ることができないことが明らかであ
る。
れた銅帯は、いずれもフェライト粒が細粒なので、すぐ
れた加工性を示すのに対して、比較法１〜８で得られた
銅帯に見られるように、成分組成および熱延条件のうち
のいずれかの条件でもこの発明の範囲から外れると、微
細フェライト組織を確保することができないので、所望
の良好な加工性を得ることができないことが明らかであ
る。
上述のように、この発明の方法によれば、３〜５０顛厚
の薄鋳片から、強圧下を伴う異周速圧延およびスキュー
圧延を用いて、加工性のすぐれた低炭素鋼帯を製造する
ことができるのである。
の薄鋳片から、強圧下を伴う異周速圧延およびスキュー
圧延を用いて、加工性のすぐれた低炭素鋼帯を製造する
ことができるのである。
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：０．４５％以下、Ｍ
ｎ：０．０５〜０．４５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５
〜０．１％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有する３〜５０ｍｍ厚の薄鋳
片を、上側および下側ロール間の周速が５％以上異る異
周速圧延、または上側および下側ロールの間のロール軸
の交差角が１°以上であるスキュー圧延を用い、１２０
０〜１０００℃間でパス当り４０％以上の大圧下を１回
以上行なう熱延条件で、再加熱することなく直接熱延す
ることを特徴とする薄鋳片の直接熱延による低炭素鋼帯
の製造方法。 - （２）Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：０．４５％以下、Ｍ
ｎ：０．０５〜０．４５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５
〜０．１％、を含有し、さらに、 Ｔｉ：０．００５〜０．０４％、Ｎｂ：０．００５〜０
．０４％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する３〜５
０ｍｍ厚の薄鋳片を、上側および下側ロール間の周速が
５％以上異る異周速圧延、または上側および下側ロール
の間のロール軸の交差角が１°以上であるスキュー圧延
を用い、１２００〜１０００℃間でパス当り４０％以上
の大圧下を１回以上行なう熱延条件で、再加熱すること
なく直接熱延することを特徴とする薄鋳片の直接熱延に
よる低炭素鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1368487A JPS63180306A (ja) | 1987-01-23 | 1987-01-23 | 薄鋳片の直接熱延による低炭素鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1368487A JPS63180306A (ja) | 1987-01-23 | 1987-01-23 | 薄鋳片の直接熱延による低炭素鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63180306A true JPS63180306A (ja) | 1988-07-25 |
Family
ID=11840012
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1368487A Pending JPS63180306A (ja) | 1987-01-23 | 1987-01-23 | 薄鋳片の直接熱延による低炭素鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63180306A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005501726A (ja) * | 2001-08-24 | 2005-01-20 | コラス・テクノロジー・ベー・ブイ | 金属のスラブまたはビレットの加工方法、および該方法を用いてつくられた製品 |
-
1987
- 1987-01-23 JP JP1368487A patent/JPS63180306A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005501726A (ja) * | 2001-08-24 | 2005-01-20 | コラス・テクノロジー・ベー・ブイ | 金属のスラブまたはビレットの加工方法、および該方法を用いてつくられた製品 |
| US7546756B2 (en) | 2001-08-24 | 2009-06-16 | Corus Technology Bv | Method for processing a metal slab or billet, and product produced using said method |
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