JPS63180305A - 薄鋳片の直接熱延による高張力鋼帯の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、３〜５０５ｍ厚の薄鋳片を、異周速圧延％
またはスキュー圧延を用い、再加熱することなく直接熱
延して加工性および低温靭性のすぐれた高張力鋼板を製
造する方法に関するものである。

〔従来の技術〕

従来、加熱鋼片に、いずれも熱間で、上側および下側ロ
ール間の周速が５％以上異る異周速圧延。

または上側および下側ロールの間のロール軸の交差角が
ｌ°以上であるスキュー圧延を施して、高張力銅帯を製
造する方法が知られている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかし、上記の従来方法を、連続鋳造された３〜５０１
ｍ厚の薄鋳片に適用した場合、この薄鋳片中のＭｎ８な
どの介在物は、厚さの中心部に濃化すると共に、最初丸
形状を有するが、圧延によってその形状は細長くなり、
特に上記の異周速圧延やスキュー圧延では強圧下となる
ため、板の中心部までよく加工されるようになるので、
厚さの中央部に濃化するＭｎＳ系介在物は一層先鋭化し
、これが原因で冷間加工時に割れが発生し易くなること
から、上記従来方法を上記薄鋳片に適用しても加工性の
すぐれた高張力鋼帯を得ることが困難であった。

〔問題点を解決するための手段〕

この発明は、上記の異糊速圧延およびスキュー圧延を用
い、連続鋳造された３〜５０１Ｌｌ厚の薄鋳片から高張
力鋼帯を製造する方法を提供するもので１重量−で（以
下チは重ｉｉｓを示す）。

Ｃ：０．０３〜０．２５チ、　　　Ｓｉ：１％以下。

Ｍｎ：　０．５〜２９に、　　　ｓｏｔ、ｌｄｌ、　：
　０１００５〜０．１％、Ｃａ：　　０．０００５〜０
．００５　’Ａ。

を含有し、さらに必要に応じて、 Ｔｉ：０．００５〜０．１俤、　　　Ｎｂ：０．００５
〜０．１俤、Ｖ：０．Ｏｌ　〜０．１％、　　　Ｃａ　
：　０．００１〜０．０１％。

のうちの１穐または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有する３〜５０鵡の薄鋳片を
再加熱することなく直接異周速圧延、すなわち上側およ
び下側ロール間の周速が５俤以上異る異周速圧延、また
は直接スキュー圧延、すなわち上側および下側ロール間
のロール軸の交差角が１″以上であるスキュー圧延の熱
延を施し、この熱延の際に、１２００〜１０００℃間で
ノぞス当り４０％以上の大圧下を１回以上行ない、圧延
後巻取りまでの冷却速度を５〜ｂ とじ。

かつ５００℃未満〜２００℃で巻取ること、によって加
工性および低温靭性のすぐれた高張力鋼帯を製造する方
法に特徴を有するものである。

つぎに、この発明の方法において、薄鋳片の組成および
熱延条件を上記の通シに限定した理由な説明する。

Ａ、薄鋳片の組成 （ａ）　　Ｃ Ｃ成分には銅帯の強度を向上させる作用があるが、その
含有量が０．０３１未満では所望の高強度を確保するこ
とができず、一方その含有量がｏ、２５チを越えると、
加工性、低温靭性、および溶接性が劣化するようになる
ことから、その含有量を０．０３〜０．２５チと定めた
。　　　　゛（ｂ）　　５ｉ Ｓ１成分には、脱酸作用があるほか、素地に固溶して、
これを強化し、もって銅帯の強度を向上させる作用があ
るが、その含有量が１％を越えると溶接性が劣化するよ
うになることから、その含有量を１％以下と定めた。

（ｃ）　　Ｍｎ Ｍｎ成分には、銅帯の靭性な向上させる作用があるが、
その含有量が０．５％未満では所望の高靭性が得られず
、一方その含有量が２俤を越えると溶接性が劣化するよ
うになることから、その含有量を０．５〜２チと定めた
。

（ｄ）　　ｓｏＬ、ＡＩ Ｍ成分には強力な脱酸作用があシ、薄鋳片の製造上不可
欠な成分であるが、その含有量がｓｏＬ、Ａ１で０．０
０５％未満では満足する脱酸をはかることができず、一
方その含有量が同じくｓｏＬ、Ｍで０．１チを越えると
鋼の清浄度が低下するようになることから、その含有量
をｓｏｔ、ｆｉＪ、で０．００５〜０．１％と定めた。

（ｅ）　　Ｃａ Ｃａ成分には薄鋳片における厚さの中心部に濃化するＭ
ｎＳ系介在物の圧延による先鋭化を抑制し、もって銅帯
の冷間加工時の割れを一段と阻止する作用があるが、そ
の含有量が０．０Ｏ０５％未満では前記作用に所望の向
上効果が得られず、一方その含有量が０．ＯＯ５％を越
えると鋼の清浄度が低下するようになることから、その
含有量を０１０００５〜０．００５％と定めた。

（ｆ）　　Ｔｉ Ｔ１成分には、Ｎ成分と結合して窒化物を形成し。

もって初期オーステナイト粒および圧延時のオーステナ
イト粒を微細化するほか、Ｃ成分およびＮ成分と結合し
て炭窒化物を形成し、これによって銅帯の強度を向上さ
せる作用があるので、高強度が要求される場合に必要に
応じて含有されるが、その含有量が０．ＯＯ５１未満で
は所望の強度向上効果が得られず、一方その含有量が０
．１　％を越えると溶接性が劣化するように々ることが
ら、その含有量を０．ＯＯ５〜０．１％と定めた。

（ｇ）　　Ｎｂ Ｎｂ成分には、ＣおよびＮ成分と結合して炭窒化物を形
成し、これによってオーステナイト粒を微細化すると共
に、強度を向上させる作用があるので、これらの特性が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有
量が０．００５９６．未満では前記作用に所望の向上効
果が得られず、一方その含有量が０．１％を越えると溶
接性が劣化するようになることから、その含有量を０．
００５〜０．１％と定めた。

（ｈ）　　Ｖ Ｖ成分には、Ｎ成分と結合して窒化物を形成しもって銅
帯の強度を向上させる作用があるので、高強度が要求さ
れる場合に必要に応じて含有されるが、その含有量がｏ
、　Ｏｌ　１未満では所望の強度向上効果が得られず、
一方その含有量が０．１チを越えると溶接性が劣化する
ようになることから、その含有量を０．０１〜０．１％
と定めた。

Ｂ、熱延条件 （ａ）　　１ｚｏｏ〜１００ｏ℃におけるパス当りの圧
下率 １２００〜１ｏ００℃におけるパス当りの圧下率を４０
％以上とした熱延を１回以上行なうことにより、厚さが
３〜５０１１１の薄鋳片においても、これよシ厚い通常
の連続鋳造スラブにおけると同程度の微細なオーステナ
イト粒を板厚中心部でも得られるようにしたものであシ
、シたがって前記圧下率が４０％未満ではオーステナイ
ト粒の十分な微細化をはかることができないものであシ
、さらにこの場合の圧延温度を１２００℃を越えたもの
にすると、再結晶オーステナイト粒が成長粗大化するよ
うになり、一方その温度が１０００℃未満になると、再
結晶せず、あるいは再結晶しても混粒化し易くなって目
的とする均一細粒のオーステナイトを得ることができな
いので、１２００〜１０００℃におけるパス当りの圧下
率を４０％以上とした熱延を１回以上行なう必要がある
。

（ｂ）　　冷却速度および巻取温度 圧延後巻取りまでの冷却速度が５℃／ｓｅｃ未満でも、
また巻取り温度が５００℃以上でもフェライト粒が成長
して良好な加工性および低温靭性な得ることができず、
一方冷却速度が１００℃／ｓｅｃを越えた急冷になると
大半がベイナイトなどの硬質第２相となって高強度とな
シすぎ、また巻取υ温度が２００℃未満では巻取り後の
徐冷による焼戻し効果が期待できず、いずれの場合も所
望の力Ｉ工性および低温靭性な確保することはできず、
したがって圧延後巻取りまでの冷却速度を５〜ｂ〜２０
０℃とすることによって、均一細粒オーステナイトから
細粒フェライトおよび細粒の焼戻しを受けた硬質第２相
を形成して、所望の良好な加工性と低温靭性な得るよう
にしたのである。

〔実施例〕

つぎに、この発明の方法を実施例にょシ具体的に説明す
る。

通常の溶解炉によシそれぞれ第１表に示される成分組成
をもった鋼を溶製し、これを８〜２０ｍの厚さを有する
薄鋳片に連続鋳造し、ついでこれらの薄鋳片を、再加熱
することなく、異周速圧延またはスキュー圧延により、
それぞれ第１表に示される条件で直接熱延して厚さ：３
．５ｍの銅帯とすることによシ本発明法１〜１９および
比較法１〜１３をそれぞれ実施した。

つぎに、この本発明法１〜１９および比較法１〜１３に
よシ製造された銅帯について、強度、低温靭性、および
加工性をそれぞれ評価する目的で引張強さ、３１Ｅｌｌ
Ｖノツチ衝撃値（ｖＴｒｓ　）％および穴拡げ率をそれ
ぞれ測定し、第２表に示した。

なお、比較法１〜１３は、いずれも薄鋳片の組成および
熱延条件のうちのいずれかの条件（第１表および第２表
に※印を付した条件）がこの発明の範囲から外れた条件
で行なったものである。

〔発明の効果〕

第２表に示される結果から、本発明法１〜１９で製造さ
れた銅帯は、いずれも介在物は球状化しており、さらに
フェライトが細粒で、かつ焼戻しを受けた硬質第２相も
細粒なので、すぐれた加工性と低温靭性を有し、かつ高
強度を有するのに対して、比較法１〜１３で製造された
銅帯に見られるように、成分組成および熱延条件のうち
のいずれかの条件でもこの発明の範囲から外れると、前
記の特性のうちの少なくともいずれかの特性が劣ったも
のになることが明らかである。

上述のように、この発明の方法によれば、３〜５０５ｍ
厚の薄鋳片から１強圧下を伴う異周速圧延およびスキュ
ー圧延を用いて、加工性および低温靭性のすぐれた高張
力鋼帯を製造することができるのである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （２）上側および下側ロール間の周速が５％以上異る異
   周速圧延、または上側および下側ロールの間のロール軸
   の交差角が１°以上であるスキュー圧延により、重量％
   で、 Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０
   ．５〜２％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｃ
   ａ：０．０００５〜０．００５％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有
   する３〜５０ｍｍ厚の薄鋳片を再加熱することなく直接
   熱延するに際して、 １２００〜１０００℃間でパス当り４０％以上の大圧下
   を１回以上行ない、 圧延後巻取りまでの冷却速度を５〜１００℃／ｓｅｃと
   し、 かつ５００℃未満〜２００℃で巻取ることを特徴とする
   薄鋳片の直接熱延による高張力鋼帯の製造法。 （２）上側および下側ロール間の周速が５％以上異る異
   周速圧延、または上側および下側ロールの間のロール軸
   の交差角が１°以上であるスキュー圧延により、重量％
   で、 Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０
   ．５〜２％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｃ
   ａ：０．０００５〜０．００５％、 を含有し、さらに、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００５〜０．
   １％、Ｖ：０．０１〜０．１％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
   可避不純物からなる組成を有する３〜５０ｍｍ厚の薄鋳
   片を再加熱することなく直接熱延するに際して、 １２００〜１０００℃間でパス当り４０％以上の大圧下
   を１回以上行ない、 圧延後巻取りまでの冷却速度を５〜１００℃／ｓｅｃと
   し、 かつ５００℃未満〜２００℃で巻取ることを特徴とする
   薄鋳片の直接熱延による高張力鋼帯の製造法。