JPS63156980A - ヒ−トポンプ式空気調和機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、圧縮機を容量制御する周波数制御装置で発生
する熱を運転中に蓄熱しておき、熱源不足時にこれを冷
媒回路に回収利用することにより、除霜及び暖房立ち上
が９性能を改善したヒートポンプ式空気調和機に関する
ものである。

従来の技術 近年、周波数制御装置により圧縮機を大巾に容量制御で
きる、５ＥＥＲや快適性に優れたヒートポンプエアコン
の普及が目ざましい。この周波数制御装置は、分離型エ
アコンの場合室外機に組み込まれ、また高密度化されて
おり、これを構成する多くの電気・電子部品、特にパワ
ートランジスタやリアクタ等は、信頼性の面からその放
熱が重要な問題となっている。しかし単に放熱だけなら
ファンの追加や通風回路の改善ですむが、と−トポンプ
性能の向上からすれば、これらの発熱をその冷媒回路に
回収して利用すべきで、この目的のために以下に示す冷
凍サイクルが提案されている〇第４図は従来の冷暖房装
置における周波数制御装置の制御回路を示すもので、１
は商用電源、Ｄｌ、Ｄ２　”””　Ｄ　１２はクイオー
１’、ＣＨｌ、ＣＨ２はチョークコイル、ｃｌ、ｃ２は
コンデンサ、Ｔｒｌ、Ｔｒ２、・・・・・・Ｔｒ７はト
ランジスタ、２はターミナル、Ｂは圧縮機用モータ、Ｄ
は整流回路、Ｇはチョッパ回路、■はブリッジインパー
ク回路、Ｅは速度信号回路、Ｆはチョッパ制御回路、Ｈ
はブリッジインバータ制御回路である。商用電源１ｆ：
、、６つのダイオードＤ１〜Ｄ６とチョークコイルＣＨ
，、コンデン′！／″Ｃ１から成る整流回路りにより直
流電源に変換するとともに、速度信号回路Ｅで発生した
速度信号によりチョッパ制御回路Ｆにてチョッパ回路Ｇ
のトランジスタＴｒ１を駆動し、先の直流電源の電圧を
制御し、それをチョークコイルＧ−とコンデンサＣ２で
平滑化する。この調整平滑化された直流電源をブリッジ
インバータ制御回路Ｈに入力し、直流電圧に相当する＃
ｒ波数を発生し、ブリッジインバータ回路Ｉのトランジ
スタＴｒ２〜Ｔｒ７を駆動して三相の矩形波電源を発生
させ、ターミナル２を介して圧縮機用モータＢに電源を
供給する。ここでトランジスタＴｒ１〜Ｔｒ７ヤｆヨー
クコイルＣ）（ｌ、ＣＨ２等は多量の発熱を生じ高温と
なるので、これらを効果的に冷却する必要がある。

第５図は従来の冷暖房装置の冷媒回路図を示したもので
、１１は圧縮機、１２は四方弁、１３は室外熱交換器、
１４．１６は逆止弁、１５．１７はそれぞれ暖房用及び
冷房用絞り装置、１８は室内熱交換器で、これらを順次
結合して冷媒回路を構成している。さらに冷房時、暖房
時ともに高圧液管となるＭ点と吸入管となるＮ点とを補
助絞シ装置１９を有する補助蒸発器２０を介して結合し
、さらに補助蒸発器２０と第４図に示した周波数制御装
置のトランジスタ等の発熱部２１とを熱交換関係に配設
している。そして冷房時に圧縮機１１から吐出された高
圧冷媒は、四方弁１２、室外熱交換器１３、逆止弁１４
、冷房用絞り装置１７、室内熱交換器１８、四方弁１２
と流れて圧縮機１１に吸入される。同時に高圧液管のＭ
点より若干の高圧冷媒が補助絞シ装置１９で減圧されて
補助蒸発器２０に流れ、ここで補助蒸発器２０と熱交換
関係に配設されている周波数制御装置の発熱部２１は冷
却され、冷媒は蒸発して低圧ガスとなり、Ｎ点で主回路
を流れてきた冷媒と合流した後、圧縮機１１に吸入され
る。暖房時は四方弁１２を切換えることで冷媒の流れは
全く逆になり、この場合も逆止弁１６を通過後の高圧液
冷媒の一部が、補助絞シ装置１９で減圧されて補助蒸発
器２０に流入し、ここで周波数制御装置の発熱部２１を
冷却した後、低圧ガスとなってＮ点で主回路の冷媒と合
流し、圧縮機１１に吸入される。この時周波数制御装置
の発熱部２１を冷却した熱は圧縮機１１で再び吸入及び
圧縮され室内熱交換器１８で放熱することになシ、発熱
部２１の発生熱を補助蒸発器２０で冷媒に回収し、これ
を暖房能力の増加へと有効に利用している。

発明が解決しようとする問題点 しかしながら上記構成では以下のような問題点があった
。暖房運転時に周波数制御装置で発生する熱を運転中常
に回収するので、この熱（廃熱）を無駄には捨てていな
いが、ヒートポンプ式空気調和機の弱点である除霜運転
時に注目すると、外気温の低い着霜条件下では通常１時
間に１回、約数分程度除霜運転が行われ、したがってこ
の間に利用できる廃熱は数分／６０分と１割程度にしか
ならず、ＩＨＰクラスのヒートポンプエアコンでは必要
な除霜熱源熱量約１００Ｋｃａｌに対して約８Ｋｃａｌ
とわずかであシ、除霜時間の短縮等に貢献する割合は非
常に小さく、除霜の際の室温降下は依然として避けられ
なかった。これは暖房立ち上がり時においても言えるこ
とで、運転開始後数分で温風を吹出し、又２０〜３０分
で部屋が設定温度になる実状からみると、従来のような
廃熱の利用の方法ではこの間にもわずかしか貢献できな
かった。

本発明は上記問題点に濫み、冷媒回路に蓄熱槽を設け、
周波数制御装置で発生する熱をこの蓄熱槽にためておき
、蓄熱槽温度がある温度以上になれば冷媒回路に蓄熱槽
内の熱を放出し、ある温度以下になれば再び蓄熱槽に蓄
熱するとともに、除昂時や暖房開始時等の熱源が大巾に
不足している時にこれを利用することで、周波数制御装
置内の電気・電子部品等の信頼性を維持しつつ、ヒート
ポンプ式空気調和機の弱点を大巾に改善することを目的
とするものである。

問題点を解決するだめの手段 上記問題点を解決するために本発明のヒートポンプ式空
気調和機は、電源周波数を制御できる周波数制御装置を
備え、前記周波数制御装置によシ駆動される圧縮機を組
み込んだ冷媒回路に、蓄熱材を収納し、湿度センサを備
えた蓄熱槽を設け、運転中に前記周波数制御装置で発生
する熱を前記蓄熱槽に蓄熱し、前記温度センサで検出さ
れる蓄熱槽温度Ｔが、ある温度Ｔ１以上になれば前記蓄
熱槽内の熱を前記冷媒回路に放出し、ある温度Ｔ２以下
になれは再び前記蓄熱槽に蓄熱するとともに、除霜運転
時や暖房運転開始時に前記蓄熱槽内の蓄熱を熱源の一部
に利用したものである。

作　　　用 本発明は上記構成により、暖房運転中に周波数制御装置
を構成する電気・電子部品が発熱し高温となるが、この
熱を蓄熱槽にた・め、蓄熱槽温度がある温度以上になれ
ば蓄熱槽から冷媒回路に放熱し、ある温度以下になれば
再び蓄熱するようにして電気・電子部品の過度の温度上
昇を抑え、これら部品の信頼性を維持しつつ除霜運転時
にこの蓄熱を一挙に回収利用することで、除霜運転時の
熱源を大巾に増加させ、除霜時間の短縮や暖房を継続し
ながら行う除霜運転時の暖１．力の向上に大きく寄与し
、従来のヒートポンプ式空気調和機の弱点であった除霜
運転時の室温降下による快適性の低下を防止できるもの
であり、さらには暖房運転開始時にも蓄熱槽に残熱があ
る場合にはこれを積極的に利用することで、立ち上が９
時間を短縮できるものである。

実施例 以下本発明の一実施例について図面を参照しながら説明
する。

第１図は本発明の第１の実施例を表わすヒートポンプ式
空気調和機の冷媒回路図で、３１は圧縮機、３２は四方
弁、３３は室内熱交換器、３４は減圧装置としてキャピ
ラリ、３５は室外熱交換器、３６．３７は開閉弁、３８
は熱交換器、３９はパラフィン系の潜熱蓄熱材（Ｃ２０
Ｈ４２）、４０は蓄熱槽、４１は温度センテ、４２は周
波数制御装置、４３は同制御装置の発熱部、４４はヒー
トパイプ、４５は同吸熱部、４６は同放熱部、４７は蓄
熱制御装置である。ここで周波数制御装置４２の制御回
路は、第４図に示した従来のものと同じであり、説明を
省略する。圧縮機３１、四方弁３２、室内熱交換器３３
、キャピラリ３４、室外熱交換器３５を順次環状に冷媒
配管で連結し、キャピラリ３４と室外熱交換器３５とを
結ぶ冷媒配管の途中に開閉弁３６を設け、さらにこの開
閉弁３６とキャピラリ３４との直列回路に並列に、開閉
弁３７、熱交換器３８を直列になるように設けるととも
に、この熱交換器３８とヒートパイプ４４の放熱部４６
とを、内部にパラフィン系潜熱蓄熱材３９を封入した蓄
熱槽４０内に収納し、さらに蓄熱槽４０内には温度セン
サ４１を備えるとともに、ヒートパイプ４４の吸熱部４
５を圧縮機３１への供給電源周波数を制御する周波数制
御装置４２０発熱部４３に熱交換可能に接触して配設し
たものである。なおヒートパイプ４４の構造は、管内部
にライツタと、熱媒体としての水や７レオン等ヲ封入し
たもので、一般によく用いられているものである。

暖房運転時は開閉弁３６を開き、開閉弁３７を閉じてお
き、商用電源から供給を受けて電源周波数を制御する周
波数制御装置４２により駆動される圧縮機３１から吐出
された高温の冷媒は、四方弁３２、室内熱交換器３３、
キャピラリ３４、開閉弁３６、室外熱交換器３５、四方
弁３２の順に流れて再び圧縮機３１に吸入され、暖房サ
イクルを完結する。周波数制御装置４２の発熱部（パワ
ートランジスタやチョークコイルの代わりのリアクタ等
）４３で発生する熱を運転中ずっとヒートパイプ４４の
吸熱部４５で吸熱し、吸熱した熱によシヒートバイプ４
４内に封入した熱媒体が蒸発し、さらに移動して蓄熱槽
４０内に収納された他端の放熱部４６から周囲にあるバ
ックイン系潜熱蓄熱材３９に放熱し、ここに蓄熱する。

第２図は蓄熱槽温度Ｔ１すなわちこの場合には温度セン
サ４１で検出されるパラフィン系潜熱蓄熱材３９の温度
変化の一例を示したもので図中の（５）は蓄熱槽４０へ
の蓄熱を、（Ｂ）は蓄熱槽４ｏからの放熱を示したもの
である。このパラフィン系潜熱蓄熱材（Ｃ２０Ｈ４２）
３９は融点が３６°ｃ１融解潜熱が５９　Ｋｃａｌ／に
９であり、暖房運転中に検出される蓄熱槽温度では、初
めのうちは約３６°Ｃで安定しているが、パラフィン系
潜熱蓄熱材３９が融解を終わるとともに上昇し、ＴＩ＝
ｓｏ°Ｃにまで上昇すると第１図に示した蓄熱制御装置
４７からの信号を受けて開閉弁３６は閉じ、開閉弁３７
は開く。この弁操作により室内熱交換器３３を出た高圧
過冷却状態の冷媒は開閉弁３７、熱交換器３８を通って
室外熱交換器３５へ流れていく。こめ時熱交換器３８を
通る冷媒の温度は３０°Ｃ以下になるため、５０°Ｃと
なったパラフィン系潜熱蓄熱材３９の熱を熱交換器３８
を介して冷媒回路に放熱できる。そして蓄熱槽温度がＴ
２＝４５°Ｃとなればこの放熱をやめ、再び開閉弁３６
を開き、開閉弁３７を閉じて蓄熱槽４０に蓄熱する。以
上の操作を繰り返しながら蓄熱槽温度をＴＩ＝５０’Ｃ
とＴ２＝４５°Ｃの間に保つ。

図示しない除霜制御装置により着霜を検出すると、四方
弁３２はそのままの状態を保持し、開閉弁３６は閉じ、
開閉弁３７は開く。この操作により、圧縮機３１から吐
出された冷媒は四方弁３２を経て室内熱交換器３３で室
内を暖房し、冷媒は凝縮して二相状態となって開閉弁３
７、熱交換器３８へと流れ、この熱交換器３８で蓄熱槽
４ｏに蓄わえられた熱を回収し、冷媒は再びエンタルピ
、温度ともに高くなって室外熱交換器３５へ流入し除霜
するとともに、自身は凝縮して、四方弁３２を経て圧縮
機３１に吸入される。この間の蓄熱槽温度の変化は第２
図に示す通りで、除霜開始とともにパラフィン系潜熱蓄
熱材３９は顕熱分だけ温度が低下した後融点である３６
°Ｃで凝固過程を終わり、再び温度低下したところで図
示しない除霜制御装置が除霜終了を検知し、暖房運転に
復帰する。このように周波数制御装置４２で運転中に発
生する熱を蓄熱槽４０に一時的に蓄わえておき、これを
熱源の不足する除霜運転時に回収利用するものである。

今、ＩＨＰクラスのヒートポンプエアコンｔＡＩＩＩに
とると、圧縮機３１の消費電力は１２００Ｗ。

周波数制御装置４１の変換効率は９２％程度であり、発
生する熱（廃熱）は１時間当りＱ＝１２００Ｘ　０．８
６Ｘ（１０，９２’）＝８２Ｋｃａｌ／ｈ程度となる。

外気温が低い着霜条件下では約１時間に１回除霜運転に
入るので、発熱を全て回収できたとして８２　Ｋｃａｌ
の熱が除霜熱源に利用できる。この時パラフィン系潜熱
蓄熱材（Ｃ２０Ｈ４２）　３　ｅは融解潜熱が５９　Ｋ
ｃａｌ／に９であり、その量はｔ　４　Ｋ？あればよい
。もちろんこの他に圧縮機３１の図示しないシェル自身
にも蓄熱され、除霜熱源に利用できる。

一方、１時間運転すると着霜量は約０．８に９程度とな
り、室外熱交換器３５自身や冷媒配管等の熱容量も含め
て除霜に必要な熱量（負荷）は実際には１００Ｋｃａｌ
程度になる。

除霜運転時に圧縮機３１を電流制限ぎりぎりまで最高周
波数で５分間運転して暖房を継続しながら除霜を行った
とし、その時の消費電力を１５００Ｗとして、従来例の
方式と本実施例の効果の差を以下に示す。

〈従来例（第５図参照）の方式の場合〉圧縮機３１から
の供給熱量。

１５００Ｗｘ０．８６ｘ旦＝１０９（Ｋｃ・ｌ）廃熱回
収量； １５００ＷＸＱ８６Ｘ（１０，９２）Ｘ即＝９（Ｋｃａ
ｌ）圧縮機３１のシェル蓄熱回収量；　１７（Ｋｃａｌ
）、°、除霜熱源熱量＝　１０８＋９＋１７＝１３４（
Ｋｃａｌ　）除霜熱源熱量から除霜負荷を引いた残シ３
４（Ｋｃａｌ）がその間（５分間）に行える暖房の熱量
である。

６０分 よって暖房能力Ｑ＝３４ＫｃａｌＸ　５　　　＝４０６
（Ｋｃａ）、）く本実施例の場合〉 圧縮機３１からの供給熱量； １５００Ｗ　Ｘｏ、８６　Ｘ−”　＝　１０８　（Ｋｃ
ａ　ｌ）廃熱回収量（蓄熱分）； １２００ＷＸ０．８８Ｘ（１−Ｑ９２）＝８２（Ｋｃａ
ｌ）圧縮機３１のシェル蓄熱回収量；　１７（Ｋｃａｌ
）、゛、除霜熱源熱量＝　１０８＋８２＋１７＝２０７
（Ｋｃａｌ）よって除霜運転中の５分間に継続して行な
える本実施例によれば、周波数制御装置４２で発生す、
る熱を一時的に蓄熱槽４ｏに蓄ゎえておき、熱源が大き
く不足する除霜運転時にこの熱を一挙に回収利用して除
霜熱源の一部とすることで、除霜運転時における暖房能
力をＱ＝４０８→１２８４（Ｋｃ　ａ　ｔ、”ｈ　）と
３倍も向上でき、ヒートポンプ式空気調和機の弱点であ
る除霜の際の室温降下、すなわち快適性の低下を防止で
きる°。また廃熱の利用について別の見方をすれば、運
転中に常時廃熱を回収利用して暖房能力の向上に役立た
せるよシも、これは周波数の増加等により４成できるも
のであり、外気熱源が利用できないような大巾な熱源不
足の時にこそこの廃熱を一挙に利用すれば、と−トポン
プ式空気調和機としてよシ高い効果を引き出すことがで
きる。

冷房運転時には、四方弁３２を切換え、開閉弁３６を開
き、開閉弁ａ７を閉じれば通常の冷房を行うことができ
る。

なお本実施例では除霜運転時に四方弁３２を暖房サイク
ルの状態を保持したままで説明したが、逆に四方弁３２
を切換えて行ってもよく、その時には冷媒の流れは上述
した流れ方向とは逆になり、圧縮機３１、四方弁３２を
経て室外熱交換器３５を出た液分の多い凝縮冷媒が熱交
換器３８で蓄熱槽４０から吸熱し、自尉のエンタルピを
回復した後開閉弁３７を経て室内熱交換器３３、四方弁
３２、圧縮機３１へと戻る。そしてこの時には室内熱交
換器３３を通る冷媒の温度が低いため、暖房は停止する
。

第３図は本発明の第２の実施例を表わすと一トポンプ式
空気調和機の冷媒回路図を示したもので、第１図と異な
る部分は減圧装置としてステッピングモータなど電磁力
で弁開度を制御でき、しかも全開可能な電子膨張弁４８
を用いた点と、この電子膨張弁４８と並列に補助キャピ
ラリ４９を用いた点と、と−ドパイブ４４をやめて周波
数制御装置４２のリアクタ４３　ａを蓄熱槽４０内に収
納し、その他の発熱部４３は図示しないファンの通風路
に設置した点で、その他は第１図と同じである。

暖房運転時には電子膨張弁４８の開度を所定開度とし、
一方補助キャビラリ４９の絞りを電子膨張弁４８の絞り
よシも大きくしておくことにより、冷媒は電子膨張弁４
８を通過し、一方、周波数制御装置４２の発熱量の約１
／２を占めるリアクタ４３ａからの発熱を直接パラフィ
ン系潜熱蓄熱材３９に伝えて効率よくしかも蓄熱槽温度
をある温度域内におさえながら蓄熱槽４０に蓄熱する。

除霜運転になると四方弁３２はそのままの状態を保持し
、電子）膨張弁４８を全開にすることにより、圧縮機３
１から吐出された高温の冷媒は四方弁３２、室内熱交換
器３３、補助キャピラリ４９を経て熱交換器３８へ流れ
、ここで蓄熱槽４０から吸熱してエンタルピ、温度とも
に高くなって後、室外熱交換器３５、四方弁３２を経て
圧縮機３１に戻り、暖房を継続しながら除霜を行う。も
ちろん冷房運転時には四方弁３２を切換えることで従来
通りの冷房が行える。

この実施例によれば、減圧装置として最適な絞シ制御を
行う電子膨張弁４Ｂを用いることが決まっている時には
切換え手段としての開閉弁が不要になること、又リアク
タ４３ａからの発熱が途中の損失もなく効率よく蓄熱槽
４０に蓄熱でき、さらにパラフィン系潜熱蓄熱材（Ｃ２
０Ｈ４２）３９の融点が３６°Ｃ１融解潜熱が５９Ｋｃ
ａｌ／に９であるため、リアクタ４３＆も約３６°Ｃと
一定しており、過度の、急激な温度上昇を避けられ、自
身の信頼性を損なう恐れがないし、又ヒートパイプ４４
が不要となって安価に、簡単に実施できる。さらに蓄熱
槽４０からの蓄熱を一挙に回収利用するので除霜時間を
短縮できる。

なお上記第１の実施例では開閉弁３７と熱交換器３８を
、キャピラリ３４と開閉弁３６の直列回路に並列に置い
て説明したが、開閉弁３６にのみ並列に置いてもかまわ
ないし、又開閉弁３６．３７の代わりに切換え手段とし
て三方弁を設けても同様の効果が得られる。

さらに上記第１、第２の実施例では蓄熱材としてパラフ
ィン系潜熱蓄熱材（Ｃ２０Ｈ４２）３ｅで説明したが、
これに限定されるものでないのはもちろんである。

以上の実施例では蓄熱槽４０からの熱回収を、いずれも
除霜運転時に行うとして説明したが、その他、暖房運転
開始時に冷媒を熱交換器３８に導入することで、蓄熱槽
４０に残熱がある場合にはこれを回収でき、立ち上がり
時間を短縮することも可能である。

発明の詳細 な説明してきたように本発明のヒートポンプ式空気３１
１和機は、電源周波数を制御できる周波数制御装置を備
え、前記周波数制御装置によυ駆動される圧縮機を組み
込んだ冷媒回路に、蓄熱材を収納し、温度センサを備え
た蓄熱槽を設け、運転中に前記周波数制御装置で発生す
る熱を前記蓄熱槽に蓄熱し、前記温度センサで検出され
る蓄熱槽温度Ｔが、ある温度１１以上になれば前記蓄熱
槽内の熱を前記冷媒回路に放出し、ある温度で２以下に
なれば再び前記蓄熱槽に蓄熱するとともに、除霜運転時
や暖房運転開始時に前記蓄熱槽内の蓄熱を熱源の一部に
利用したので、暖房運転中に周波数制御装置を構成する
電気・電子部品が発熱し高温となるが、この熱を蓄熱槽
にため、蓄熱槽温度がある温度以上になれば蓄熱槽から
冷媒回路に放熱し、ある温度以下になれば再び蓄熱する
ようにして電電・電子部品の過度の温度上昇を抑え、こ
れら部品の信頼性を維持しつつ除霜運転時にこの蓄熱を
一挙に回収利用することで、除霜運転時の熱源を大巾に
増加させ、除霜時間の短縮や暖房をｇ！続しながら行う
除霜運転時の暖房能力の向上に大きく寄与し、従来のヒ
ートポンプ式空気調和機の弱点であった除霜運転時の室
温降下による快適性の低下を防止できるものであり、さ
らには暖房運転開始時にも蓄熱槽に残熱がある場合には
これを積極的に利用することで、立ち上がり時間を短縮
できる優れた効果を呈するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１の実施例を表わすヒートポンプ式
空気調和機の冷媒回路図、第２図は第１図における蓄熱
槽温度の変化を表わす特性図、第３図は本発明の第２の
実施例を表わすヒートポンプ式空気調和機の冷媒回路図
、第４図は従来の冷暖房装置における周波数制御装置の
制御回路図、第５図は従来の冷暖房装置の冷媒回路図で
ある。 ３１・・・・・・圧縮機、３９・・・・・・パラフィン
系潜熱蓄熱材、４０・・・・・・蓄熱槽、４１・・・・
・・温度センサ、４２・・・・・・周波数制御装置、４
３・・・・・・同発熱部、４４・・・・・・ヒートパイ
プ、４５・・川・同吸熱部、４６・・・・・・同放熱部
。 代理人の氏名　弁理士　中　尾　敏　男　ほか１名第１
図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）電源周波数を制御できる周波数制御装置を備え、
   前記周波数制御装置により駆動される圧縮機を組み込ん
   だ冷媒回路に、蓄熱材を収納し、温度センサを備えた蓄
   熱槽を設け、運転中に前記周波数制御装置で発生する熱
   を前記蓄熱槽に蓄熱し、前記温度センサで検出される蓄
   熱槽温度Ｔが、ある温度Ｔ＿１以上になれば前記蓄熱槽
   内の熱を前記冷媒回路に放出し、ある温度Ｔ＿２以下に
   なれば再び前記蓄熱槽に蓄熱するとともに、除霜運転時
   や暖房運転開始時に前記蓄熱槽内の蓄熱を熱源の一部に
   利用したヒートポンプ式空気調和機。
2. （２）周波数制御装置の発熱部を、ヒートパイプの吸熱
   部と熱交換関係に配設し、前記ヒートパイプの放熱部を
   熱交換器と共に蓄熱槽に収納し、さらに前記熱交換器を
   、冷媒回路の暖房運転時における低圧側に切換え手段を
   介して連結した特許請求の範囲第１項記載のヒートポン
   プ式空気調和機。
3. （３）周波数制御装置のリアクタを、熱交換器とともに
   蓄熱槽に収納し、前記熱交換器を、冷媒回路の暖房運転
   時における低圧側に切換え手段を介して連結した特許請
   求の範囲第１項記載のヒートポンプ式空気調和機。
4. （４）蓄熱材を潜熱蓄熱材とし、温度Ｔ＿１及びＴ＿２
   を共に前記潜熱蓄熱材の融点以上とした特許請求の範囲
   第１項記載のヒートポンプ式空気調和機。