JPS63147956A - デイ−ゼル機関用燃料噴射率制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野１ 本発明はディーゼル機関の例えばアイドル時の騒音や振
動の低下をはかるために、主たる燃料噴射（以下、主噴
射という）に先立ってパイロット噴射を行うＲ能を有す
る燃料噴射率制御装置に関する。

「従来の技術Ｊ 燃料噴射率を改善する為のパイロット噴射の主な制御項
目は、パイロット噴射の噴射量（以下、パイロット噴射
量という）と、パイロット噴射と主噴射の間の噴射停止
期間（以下、噴射停止期間という）の二つが挙げられる
が、従来この二つの項目を例えばディーゼル機関暖機前
のアイドル時に限定してアイドル時におけるその両者の
値を固定値とする装置や、パイロット噴射量については
主噴射の火種となる適当な量に固定しておき噴射停止期
間についてはディーゼル機関回転数、機関負荷、機関冷
却水の温度等の関数として定める装置等が例えば特開昭
６０−１３５１号公報に示されている。

「発明が解決しようとする問題点」 しかしながら、上記のパイロット噴射量及び噴射停止期
間を固定値とする装置においては、ディーゼル機関暖機
後等にパイロット噴射の効果がうずれるという問題があ
る。また、ディーゼル機関冷却水の温度等の関数として
パイロット噴射を制御する装置においても、パイロット
噴射量はディーゼル機関の例えば冷間時と暖機後といっ
た運転状態の違いだけでなく、機関の機差、噴射ノズル
の開弁圧の経年変化等によっても変化しており、そのば
らつきは原理的に補正できないという問題がある。

また、パイロット噴射量が著しく小さくなった場合では
、パイロット噴射による着火が行われないため実着火時
期が大きく遅れ燃焼騒音は下るものの、排ガスが著しく
悪化するという問題が生じている。

そこで本発明は、上記の点に鑑みて、機関の機差、経年
変化等に何ら悪影響を受ける事なく、機関の燃焼騒音を
低減する適切な噴射率制御が可能な噴射率制御装置を提
供することを目的としている。

ｒ問題点を解決するための手段」 上記の目的を達成する為に本発明の噴射率制御装置は、
ディーゼル機関の燃焼室内へ噴射された燃料が着火する
時期を検出する着火時期検出手段と、該着火時期検出手
段から検出した実着火時期を機関の目標着火時期になる
ように燃料噴射時期を制御する噴射時期制御手段と、前
記機関の燃焼騒音を検出する燃焼騒音検出手段と、燃焼
室内への主たる燃料噴射に先立ってパイロット噴射を行
うパイロット噴射手段と、前記燃焼騒音が最小になるよ
うに前記パイロット噴射手段を制御するパイロット噴射
制御手段とを備える構成とする。

「作用」 上記構成によれば、ディーゼル機関の燃焼室内へ噴射さ
れた燃料が着火する時期を検出して機関の目標着火時期
になるように噴射時期を制御しながら、機関の燃焼騒音
を最小になるようにパイロット噴射量および／又は噴射
停止期間が制御される。

「実施の態様」 本発明の第１の実施の態様によれば、Ｑ？ｉ記パイロッ
ト噴射制御手段が、前記燃焼騒音が最小になるように前
記パイロット噴射の噴射量、又は該パイロット噴射と前
記主たる燃料噴射との間の噴射停止期間を制御する信号
を前記パイロット噴射手段に出力することを特徴とする
ディーゼル機関用燃料噴射率制御装置が提供される。こ
の第１の態様によれば、パイロット噴射量又は噴射停止
期間の一方が、実測された機関の燃焼騒音を最小になる
ように制御されるため、パイロット噴射制御手段の構成
が簡潔になるという利点がある。

本発明の第２の実施の１様によれば、前記パイロット噴
射の噴射量及び噴射停止期間は機関の冷却水温の関数で
ある初期値を持つことを特徴とするディーゼル機関用燃
料噴射率制御装置が提供される。この第２の態様によれ
ば、ディーゼル機関の冷同時および暖機後の双方におい
て、アイドル時のパイロット噴射を適正に制御すること
ができるという利点がある。

「実施例」 以下本発明による噴射率制御装置を図面に示す実施例に
より詳細に説明する。第１図は本発明の一実施例を示す
全体構成図である。ディーゼル機関の燃焼室１に噴射し
た燃料の着火時期を検出する着火時期検出手段２は、燃
焼室１の燃焼光を検出する着火センサ２０と、着火セン
サ２０からの信号を波形整形する為の波形整形回路２１
とから成っている。ここで、着火センサ２０としては、
例えば、フォトトランジスタ等を用いて光を電気信号に
変換する公知の着火センサを用いる事が可芥＝ｌによ 能である０機関の燃焼騒音検出手段１０は、燃焼騒音セ
ンサとして公知のマイクロホン１１とこの出力を燃焼騒
音の主要な周波数帯（概略１〜３　ＫＨ２）だけ３Ｉ！
ｌ’ｙ１５させる公知のバンドパスフィルタ回路１２と
ピークホールド回路１３から成っている。

そのアナログ信号は後述のマイクロコンピコ、−タ３の
Ａ／Ｄ変換８３４に入力される。マイクロコンビ１．−
夕３は着火時期検出手段２からの信号、及び後述するク
ランク角度センサ６からの信号を受けて、第２図に示す
ような公知の噴射時期制御手段５を制御して機関の着火
時期を１′！樫着火時期に制御するとともに、燃焼騒音
検出手段１０からの信号を受けて、後述するパイロット
噴射手段４を制御するパイロット噴射制御手段であり、
ＣＰＵ３１．ＲＯＭ３２．ＲＡＭ３３．Ａ／Ｄ変換器３
４、タイマ３５．Ｔ／。３６等より成っている。

前述のパイロット噴射手段４は、マイクロコンピュータ
３の制御信号を受けて、ピエゾ駆動回路４１がピエゾア
クチュエータ４０に充電及び放電を行い、パイロット噴
射量又はパイロット噴射から主噴射までの噴射停止期間
を制御するものである。

前述のクランク角度センサ６には、例えば磁気抵抗素子
を応用したバルブ検出器が適用可能である。

このクランク角度センサ６は、機関の基準角を検出する
ためのセンサであり、噴射時期制御手段５及びパイロッ
ト噴射手段４に制御信号を出力するタイミング等の基準
となる信号を発生するものである。そして、クランク角
度センサ６からの信号を基準とした着火時期検出手段２
からの信号の位相により実際の着火時期をマイクロコン
ピュータ３によって演算する。その他、本実施例におい
てはアクセル量センサ７や冷却水温センサ８等からの信
号もＡ／Ｄ変換器３４を介してマイクロコンピュータ３
に取り込まれる。

第２図は噴射時期制御手段５を示したもので、本発明を
ボッシュ分配型燃料噴射ポンプに適用した場合について
説明する。第２図において、タイマピストン５１はレバ
ー５４でローラリング５３と接続されており、タイマピ
ストン５１が図中左方へ移動するとローラリング５３は
右回転・方向に回動し、燃料噴射時期は進角側に変わる
。ベーン型燃料ポンプ５５は、噴射ポンプの図示しない
ドライブシャフトにより回転し、燃料タンク５８から燃
料をポンプ内圧力室Ａへ圧送する。オーバーフローチェ
ックバルブ５６は、ポンプ内圧力室Ａの圧力の過上昇を
防ぐものである。ポンプ内圧力室Ａ内の燃料は機関へ噴
射されると共に絞りを通りタイマピストン高圧室Ｂへ導
かれる。従って、タイマピストン高圧室Ｂの圧力と低圧
室Ｃ中のタイマピストンリターンスプリング５２の力の
つり合う位置でタイマピストン５１の位置が定まるため
、ローラリング５３の位置が定まり噴射時期が決まる。

圧力調節弁５７は、タイマピストン高圧室Ｂの圧力をマ
イクロコンピュータ３からの駆動パルスの０Ｎ−ＯＦＦ
の時間比率を変える事により開閉時間比率を変えて制御
し、タイマピストン位置すなわち噴射時期を決める。従
って、マイクロコンピュータ３は運転状態を示す各検出
信号を入力し、エンジンの運転状態に最も適した目標着
火時期を算出すると共に、実着火時期と前記目標着火時
期との誤差を求め、この誤差値に応じて圧力調節弁５７
の開弁時間を変化させ、タイマピストン高圧！！Ｂの圧
力を制御する事により、タイマピストン５１を移動させ
、着火時期をフィードバック制御することにより、実着
火時期を目標着火時期になる機制御する。

第３図はパイロット噴射手段４の構成の一例を示してい
る。６０は例えばボッシュ分配型燃料噴射ポンプであり
、６１はプランジャで、図示せぬフェースカムにより図
の左方向に押され、高圧室６２内の燃料を高圧とし、ノ
ズル６３より図示せぬディーゼル機関の燃焼室に燃料を
噴射するものである。高圧室６２に面して取付けられた
ピエゾ電圧効果を応用したピエゾアクチュエータ４０は
、例えば特開昭５９−１８２４９号公報にあるような公
知構成のものである。ピエゾ駆動回路４１は、ピエゾア
クチュエータ４０に電荷を充電したり、また発生した電
荷を放電させる事によりピエゾ素子を伸縮させ高圧室６
２の圧力を変化させることにより、パイロット噴射を行
わせるものである、この駆動回路４１は、マイクロコン
ピュータ３からの信号Ｖｇ２を受けて、ピエゾアクチュ
エータ４０に蓄えられた電荷を放電するためのトランジ
スタ４１１、そのトランジスタ４１１を保護するための
抵抗４１２、バッテリからのエネルギーを電流の形で蓄
えるためのインダクタ４１３、ピエゾアクチュエータ４
０からインダクタ４１３を介してバッテリに電流が逆流
するのを防止するためのダイオード４１４、マイクロコ
ンピュータ３からの信号ｖ＊ｌを受けて、バッテリーイ
ンダクタ４１３→ピエゾアクチユエータ４０の経路でエ
ネルギーを８動させピエゾアクチュエータ４０の両端子
間に高電圧を発生させるためのトランジスタ４１５から
成っている。

次に上記パイロット噴射手段４の動作を第４図に示すタ
イミングチャートにより説明する０図において（亀）は
クランク角度センサ６からの信号であり、噴射が終了し
、燃焼が完了したころに１つのパルスが発生する様なセ
ツティングがなされている。同１１１１　（ｂ）はププ
ランジャ６１のリフト状態を示している。同図（ｃ）は
トランジスタ４１５の制御信号であり、本実施例ではク
ランク角度センサ６の信号に同期させてトランジスタ４
１５を“ＯＮ”状態にさせる様にしている。トランジス
タ４１５が゛ＯＮ’状態となると同図（ｅ）の様にイン
ダクタ４１３に電流Ｉしが流れ始める。そして時間ｔｗ
？＆にマイクロコンピュータ３からの制御信号Ｖｌ！＋
が打切られトランジスタ４１５が“ＯＦＦ”状態となる
と、インダクタ４１３に電流の形で蓄えられたエネルギ
ーがピエゾアクチュエータ４０にすべて移されるため、
同図（ｆ）の様にピエゾアクチュエータ４０の両端子間
電圧Ｖｐは高電圧ＶＯヨとなる。その後プランジャ６１
がリフトし始めると高圧室６２の圧力が上昇し、ピエゾ
アクチュエータ４０は自ら電圧を発生するため電圧■２
は上昇していき■ＰＩｌｌとなる。この頃には高圧室６
２の圧力はノズル開弁圧以上となり、同図（ｇ）に様に
噴射がｌＷｌ始されている（パイロット噴射）。

、このとき同図（ｄ）にある様にトランジスタ４１１が
マイクロコンピュータ３からの制御信号Ｖ［ｒ２を受け
て“ＯＮ″状態となり、ピエゾアクチュエータ４０に蓄
えられた高電圧ＶｐＩｌが放電されピエゾアクチュエー
タ４０が縮み、高圧室６２の圧力が低下し、一旦噴射が
停止され、パイロット噴射が形成される。その後さらに
プランジャ６１がリフトし再び高圧室６２の圧力が上昇
し噴射が再開される。そして図示せぬガバナ機構により
噴射が停止され、主！！ａ財が形成される。

ここで図中点線で示した様に、トランジスタ４１５の’
ＯＮ”状態時間を−を長くするとチャージ電圧Ｖ（、，
１の値が大きくなり、高電圧■Ｐ−の値も大きくなる。

この■１・、の値が大きい程ピエゾアクチュエータ４０
の縮み量が大きいため噴射停止６１１間′Ｉ゛が長くな
る。つまり、トランジスタ４１５のＯＮ”状ｆｆｆｉ時
間ｔｗによって噴射停止期間Ｔが訓（イできる。また、
トランジスタ４１１の“ＯＮ”時期ＴＭＧを変えること
により、噴射停止時期の始まる時期が変わることから、
トランジスタ４１１の゛’ＯＮ″時１９７７　Ｍ　Ｇに
よってパイロット噴射量も制御できる。

又、同図（ｈ）は着火センサ２０から出力される燃焼波
形を表す着火信号を示したもので、パイロット噴射が開
始された後、ＴＬなる着火遅れ期間後、パイロット噴射
燃料が着火し、この着火現象が後に噴射される主噴射燃
料の火種としての役目を果しており、次に供給される主
噴射燃料が前記パイロット噴射燃料による火種を基にし
て、拡散的に燃焼する様子を示したものである。

同図（ｉ）は、前記着火信号を波形整形回路２１により
整形した後の信号を示す、ここで、噴射燃料が着火する
立ち上がりタイミングと、同図（ａ）のクランク角度セ
ンサ信号の立ち上がりタイミングとの位相差より、噴射
燃料の実着火時期Ｔ１゜を検出している。そして、この
実着火時期が機関の目標着火時期になるように前記噴射
時期制御手段５を制御している。

「作動」 以上説明した様なパイロット噴射量と噴射停止期間が制
御可能なパイロット噴射手段４及び噴射時期制御手段ら
と、着火センサ２０からの信号により噴射された燃料の
着火時期を検出する着火時期検出手段２、燃焼騒音検出
手段１０、及びクランク角度センサ６等とを用いて噴射
時期制御及び！＆迭なパイロット噴射を行わせるマイク
ロコンピュータ３内のアルゴリズムの一例を第５図、第
７図、第８図、及び第９図のフローチャートを用いて説
明する。

第５図はマイクロコンピュータ３のメインプログラムを
示すフローチャートであり、ステップ９１１でディーゼ
ル機関の始動を確認した後、ステップ９１２でパイロッ
ト噴射量の基準値ｑ８と噴射停止期間の基準値Ｔｏに初
期値を入れる。この初期値はたとえば第６図（ａ）、　
（ｂ）に示すように機関の暖機状態に相関のある冷却水
の関数としてパイロット噴射量及び噴射停止期間を４え
るようにしても良い、ステップ９１３では基準値ｑｍ及
びＴｓをそのまま実際のパイロット噴射量ＱＮ　、噴射
停止期間ＴＮとしている。このＱＮ及びＴＭは実験的に
求められた変換式に従って、第４図中の時刻Ｔ　Ｍ　Ｇ
及び時間ｔ−に変換された後マイクロコンピュータ３の
タイマ割込み機能を用いてパイロット噴射手段４に出力
されるものである０次に、ステップ９１４で燃焼騒音検
出手段１０から燃焼騒音を入力し、変数ＳＩｌに入れる
。続いてステップ９１５にて噴射時期制御が行われ実着
火時期が常に機関の目標着火時期になるように制御され
る。

ステップ９１５における噴射時期制御部分の詳細を第７
図に示すフローチャートに添って説明する。ステップ９
３１では、エンジン回転数ＮＢを算出するためにクラン
ク角度センサ６からの信号の周期ＴＮよりＮＢ　＝６０
／（ＴＮ　Ｘ２）ｒｐ−を求める。ステップ９３２では
エンジン運転状態信号の読み込みを行う、すなわちアク
セル呈センサ７からの噴射及信号Ｑｔ、及び冷却水温セ
ンサ８からの水温信号をＡ　／　Ｉ）変換器３４にてＡ
　、−’　Ｄ変換し、各々対応するＲＡＭ３３上に記憶
する。ステップ９３３ではエンジン回転数ＮＢと噴射量
ＱＴとから基本着火時期の２次元マツプより公知の４点
の線形補間計算を行って基本着火時期ＴＢを求める０次
に、エンジン冷却水温により、水温・補正を行って目標
着火時期Ｔ！１を算出する。

ステップ９３４ではクランク角度信号と着火センサの信
号とから実着火時期ＴＡを前述した方法にて算出する。

ステップ９３５では、ステップ９３３で求めた目標着火
時期ＴＩＩＩとステップ９３４で求めた実着火時期Ｔ＾
より誤差Ｔ’ｓ　ＲＲ＝ＴＴｇＴＡを算出する。ステッ
プ９３６では、ステップ９３５にて算出した誤差の正負
の判定を行う。

Ｔ踵＞　Ｔ　Ａの場合ＴｒＩＩ七Ｒｈｏとなり、ステッ
プ９３９へ飛びデユーティ（ｄｕｔｙ）比を増加させ圧
力調整弁５７のＯＦＦ時間を増加させてタイマピストン
５１の位置を進角側に移動させ、噴射時期を進ませるこ
とにより、着火時期が進む、又Ｔ＋１くＴＡの場合ＴＢ
ＲＲ〈０となり、ステップ９３８へ飛びデユーティ比を
減少させ、圧力調整弁５７のＯＦＦ時間を減少させて、
タイマピストン５１の位置を遅角側に移動さぜる。　Ｔ
　ｘ　＝　Ｔ　Ａの場合ＴＩ！ＲＲ＝０となりデユーテ
ィ比は前回と同じ値を出力する。すなわち目標値ＴＩｌ
に対して実測値ＴＡが遅れている場合は調整弁５７はＯ
ＦＦ時間を長くしてタイマピストン高圧室Ｂの圧力を上
げ、タイマピストン５１を進角側へ移動させ燃焼時期す
なわち噴射時期を進め目標値に一致させる。以下圧力１
１整弁制御周期毎にステップ９３１から９３９の処理を
４返す。

次に、ステップ９１６にてパイロット噴射量の更新が行
われ、パイロット噴射量は初期値から所定の値だけ最適
値に近づく、ステップ９１７では同様に噴射停止期間の
更新が行われ、噴射停止期間は初期値から所定の値だけ
ｍ３１Ｉ値は近づく、以後このステップ９１６とステッ
プ９１７が繰り返され、パイロット噴射量と噴射停止期
間はＭ適値で落ちつく。

ステップ９１６におけるパイロット噴射量更新部分の詳
細を第８図のフローチャートを用いて説明する。ステッ
プ９２１でまず実際のパイロット噴射−ｆｌａＮを基準
となるパイロット噴射ｊｔｑ１１より所定の値を有する
微少量Δｑだけ増加させている。

次にステップ９２２でこの時の燃焼騒音を入力して変数
ＳＮに入れる。ステップ９２３で基準となる燃焼騒音８
ＢとΔｑだけ増量した時に検出された燃焼騒音ＳＮとを
比較している。ここで、ＳＬｌの方が大きい場合には△
ｑの増量により燃焼騒音が改善されたことを意味してお
り、ステップ９２４へ進みΔｑｔｌＪｉｔシたパイロッ
ト噴射量ＱＮを新たな基準ＱＢとし、又、このときの燃
焼騒音ＳＮを基準の燃焼騒音ＳＩ＋としている。ステッ
プ９２３にてＳｅの方が小さい場合にはΔｑの増量によ
り燃焼騒音が悪化したことを意味しており、ステップ９
２５に進み今度は基準値ｑ９からΔｑだけ減量させる。

ステップ９２６にてこの時の燃焼騒音をＳＮに入力し、
ステップ９２７にてΔｑだけ減量したときの燃焼８１音
Ｓ、と基準の燃焼騒音ＳＢとを比較している。ここで、
Ｓｅの方が大きい場合には△ｑの減量により燃焼騒音が
改善されたことを意味しており、ステップ９２４へ進み
Δｑだけ減量した時のパイロット噴射ｊｂ＋Ｎを新たな
基準Ｑｎとし、この時の燃焼騒ｆｓｓを基準の燃焼騒音
ＳＩｌとしている。また、ステップ９２７にてＳｅの方
が小さい場合にはΔｑの増量によってもあるいはΔｑの
ｉｔによっても燃焼騒音が悪化したことを意味するので
、基準ｑ！ｌの更新は行わない、このようにしてパイロ
ット噴射量は微少量Δｑだけ最適値（すなわち燃焼騒音
を最も小さくする値）に近づく、尚、ここでは燃Ｍ騒音
は１回だけ入力して判断しているが、燃焼騒音のばらつ
きを４を慮１．２て複数回の下均値を用いても良い。

第９図は第５図中のステップ９１７すなわち噴射停止１
期間更新部分を詳細に説明する為のフローチャートであ
るが、アルゴリズム的には第８図と同じであり、パイロ
ット噴射量ｑが噴射停止期間Ｔに置き換わっただけであ
るのでその説明は省略する。二のように第５図乃至第９
図のアルゴリズムによれば、燃焼騒音が最小となるよう
な、７にイロット噴射景と噴射停止１ｇ１間の組、すな
わち、最適な値の両者め組に制御することができる。

このように燃ｆｉｇ音を小さくすべく制御されるため、
本実施例によるとディーゼル機関の機差に依存する事な
く、ディーゼル機関＠機後も最速の噴射率制御が行われ
た事Ｇこなり、ディーゼル機関による燃焼騒音を低減で
きるという利点がある。

又、同時に燃焼騒音を小さくする事は燃焼を緩慢にする
事を意味しており、排ガスの浄化にも役立つという利点
もある。

「他の実施例」 Ｅ記実施例では燃焼騒音センサとしてマイクロホン１１
を使用しているが、燃焼騒音に強い相間のある燃焼室近
ぼうの機関本体に取り付けた振動センサの出力を代用し
ても同様な効果が得られる。

又、着火時期検出手段としてはノズルリフトセンサから
の信号をみて実際の噴射時期でもって代用するようにし
てら良い、さらにパイロット噴射手段４としては第１０
図に示す様な電磁弁によるパイロット噴射手段でも良い
。第１０図において、７０は電磁弁によるパイロット噴
射手段であり。

そのハウジング７１は、高圧室６２からの内圧が作用す
る受圧部Ｖを決めるシート部７１１１、および高圧室６
２の燃料を前記ポンプハウジング内の燃料−ａ６５に戻
す流路７１ｂを備えている。１ランシチヤ７２はハウジ
ング７１内の円筒内周部７１Ｃに輪方向に移動可能にな
っており、磁性材料よりなるムービングコア７２ｕと一
体化されている。

電磁弁コイル７３はマイクロコンピュータ３により通電
制御される。リターンスプリング７４は前記コイル７３
に流れる電流による＠磁力と加算された力でプランジャ
７２をｎｑ記シート部７Ｌｎに押しつけている。スプリ
ングリテーナ７５はシール用○リング７５ａおよびネジ
部７５ｃを持ち、スプリングセット隔雪が：ｌ！整可能
となっている。

バルブエンド７６はハウジング７１にねじ諦め固定され
ている。

燃料の圧迂はプランジャ６１が矢印す方向に移動するこ
とにより行なわれ、噴射、ノズル６３から機関の各気筒
に燃料が噴射されろ。ここで第１１図のタイミングチャ
ートによりパイロット噴射の作動を示す、同図（ＸＬ）
はクランク角度そ：ンサ信号、同図（１，）はプランジ
漠、・す７１・、同図（Ｃ）は電磁弁のコイルに印加す
る電圧で１６す、同図（ｄ）は噴射゛ｒである。ここで
、電磁弁コイル７３への印加電圧を“ＯＦＦ″する時期
Ｔ１を変えることＧこよりパイロット噴射量を変えるこ
とができる。すなわちＴ１をＴ１′のように遅くするこ
とＧ：″よりパイロット噴射量を大きくすることができ
る。ここでＴ。

は電磁弁の応答遅れを考慮して若干早めに“ＯＦＦ”す
ることは言うまでもない、また、噴射停止期間は印加電
圧を“ＯＦＦ”している時間Ｔ、により変えられたＴ□
をＴｔ’のように大きくすれば噴射停止期間を長くする
ことができる。制御方法については前記実施例と同様に
行うことにより電磁弁を用いたパイロット噴射装置でも
同様の作動および利点が得られる。

「発明の効果」 以上述べた如く本発明の燃料噴射率制御装置によれば、
ディーゼル機関負荷や冷却水温等の間接的な情報でなく
、ディーゼル機関の燃焼騒音を直接的に燃焼騒音検出手
段により検出し、これから得られた燃焼騒音に応じてそ
の燃焼騒音が最小になるようにパイロット噴射手段を制
御する事により、燃焼の初期での熱発生率を小さくし、
ディーゼル機関のＲ差、噴射ノズルの開弁圧の経年変化
等に依存する事なく、ディーゼル機関暖機後も最適の噴
射率制御が行なえ、機関の燃焼騒音を低減する事が出来
るとい°う優れた効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例の全体構成を示すプロ・ｙり図
、第２図は噴射時期制御手段を示す断面図、第３図はパ
イロット噴射手段の一例を示すｉｌｌ或図、第４図は上
記パイロット噴射手段の動作を示すタイミングチャート
、第５図はコンピュータ内のメインプログラムを示すフ
ローチャート、第６図（ｉ＞、　（ｂ）は水温とパイロ
・ｌト噴射量、および水温と噴射停止期間の特性を示す
特性図、第７１よｎｎ射時期制御部分の詳細を示すフロ
ーチャート、第８図はパイロット噴射量更新の詳細を示
すフローチャート、第９図は噴射停止期間更新の詳細を
示すフローチャート、第１０図はノ（イロ・ット噴羽千
手段のその他の実施例を示す断面図、第１１図番よ）（
イロット噴射の作動を示すタイミングチャートである。 １１１．燃焼室、　２１１５着火時期検出手段、３１４
．マイクロコンピュータ、　　４．、、）（イロ・７ト
噴射手段、　５１１．噴射時期制御手段、　８１１．冷
却水温センナ、　１０．、、燃焼騒音検出手段。 第５図 ｖ４６図 水温

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）ディーゼル機関の燃料室内へ噴射された燃料が着
   火する時期を検出する着火時期検出手段と、該着火時期
   検出手段から検出した実着火時期を機関の目標着火時期
   になるように燃料噴射時期を制御する噴射時期制御手段
   と、前記機関の燃焼騒音を検出する燃焼騒音検出手段と
   、燃焼室内への主たる燃料噴射に先立ってパイロット噴
   射を行うパイロット噴射手段と、前記燃焼騒音が最小に
   なるように前記パイロット噴射手段を制御するパイロッ
   ト噴射制御手段とを備えることを特徴とするディーゼル
   機関用燃料噴射率制御装置。
2. （２）前記パイロット噴射制御手段が、前記燃焼騒音が
   最小になるように前記パイロット噴射の噴射量、又は該
   パイロット噴射と前記主たる燃料噴射との間の噴射停止
   期間を制御する信号を前記パイロット噴射手段に出力す
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のディー
   ゼル機関用燃料噴射率制御装置。
3. （３）前記パイロット噴射の噴射量及び噴射停止期間は
   機関の冷却水温の関数である初期値を持つことを特徴と
   する特許請求の範囲第２項記載のディーゼル機関用燃料
   噴射率制御装置。