JPS61277846A - ディーゼルエンジンの燃料噴射制御方法及び制御装置 - Google Patents
ディーゼルエンジンの燃料噴射制御方法及び制御装置Info
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- JPS61277846A JPS61277846A JP60119669A JP11966985A JPS61277846A JP S61277846 A JPS61277846 A JP S61277846A JP 60119669 A JP60119669 A JP 60119669A JP 11966985 A JP11966985 A JP 11966985A JP S61277846 A JPS61277846 A JP S61277846A
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- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/08—Introducing corrections for particular operating conditions for idling
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02D41/30—Controlling fuel injection
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- F02D41/403—Multiple injections with pilot injections
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
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- F02D41/30—Controlling fuel injection
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- F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
- F02D41/402—Multiple injections
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はディーゼルエンジンにおける燃料噴射制御方法
に関する。
に関する。
一般に、ディーゼルエンジンのアイドリング時における
騒音はアイドルノックと呼ばれる燃焼音が原因である。
騒音はアイドルノックと呼ばれる燃焼音が原因である。
このアイドルノックを防ぐため主噴射に先立つ副噴射が
有効であることは知られているが、高速作動弁等が必要
である。
有効であることは知られているが、高速作動弁等が必要
である。
一方、噴射系の特性により噴射率が2山になる領域があ
る。この2山特性について以下に説明する。すなわち、
プランジャで圧送を開始すると管内に圧力波が発生し、
ノズル側に移動する。ノズル端での圧力がノズル開弁圧
以下の時には圧力波は反射されポンプ側に移動し、ポン
プ端で圧力が上昇し、再びノズル側へ移動する。このよ
うにして管内圧力は階段状に上昇し゛、この圧力が開弁
圧以上になった時噴射が開始され、通常は噴射が連続す
る。しかし、開弁圧の低下等により第1次の圧力波が開
弁圧以上ある時には、この圧力波がノズル端に達した時
に開弁する。この時ノズルのニードルリフトが大きいと
ポンプ側の圧力上昇が追いつかないため管内の圧力低下
が大きく、一度閉弁またはリフトが小となる。しかしプ
ランジャは圧送を継続しているため圧力は回復し、再び
開弁する。この時噴射率、すなわち、ノズルから噴射さ
れる燃料量の時間的変化割合は、第1次波の到達時、圧
力の回復にそれぞれ大きな値となるため第9図に示され
るように、2段、すなわち2山となる。
る。この2山特性について以下に説明する。すなわち、
プランジャで圧送を開始すると管内に圧力波が発生し、
ノズル側に移動する。ノズル端での圧力がノズル開弁圧
以下の時には圧力波は反射されポンプ側に移動し、ポン
プ端で圧力が上昇し、再びノズル側へ移動する。このよ
うにして管内圧力は階段状に上昇し゛、この圧力が開弁
圧以上になった時噴射が開始され、通常は噴射が連続す
る。しかし、開弁圧の低下等により第1次の圧力波が開
弁圧以上ある時には、この圧力波がノズル端に達した時
に開弁する。この時ノズルのニードルリフトが大きいと
ポンプ側の圧力上昇が追いつかないため管内の圧力低下
が大きく、一度閉弁またはリフトが小となる。しかしプ
ランジャは圧送を継続しているため圧力は回復し、再び
開弁する。この時噴射率、すなわち、ノズルから噴射さ
れる燃料量の時間的変化割合は、第1次波の到達時、圧
力の回復にそれぞれ大きな値となるため第9図に示され
るように、2段、すなわち2山となる。
2山の噴射率の現象が発生する回転数は開弁圧。
噴射管内径、プランジャ径等の諸元により決定される。
この諸元の組み合わせで噴射率が2山になる領域をアイ
ドル回転数に設定できれば噴射率は副噴射を行なったと
同様であり、アイドルノックを低減できる。しかしこの
状態ではアイドルから高速高負荷までの要求噴射特性を
満足するのは難しく、またアイドル時の噴射率の形は上
記諸元によって決定される。しかし静粛運転を行なうた
めの最適副噴射量はエンジン水温5回転数2燃料セ゛タ
ン価等によって異なり、適当でない時は第10図(A)
の(1) 、 (31のような燃焼室圧力となり、どち
らも着火時の圧力上昇率が大きくなる。しかし、従来静
粛運転状態下における最適副噴射を行う適切な方法は未
だ得られていない。
ドル回転数に設定できれば噴射率は副噴射を行なったと
同様であり、アイドルノックを低減できる。しかしこの
状態ではアイドルから高速高負荷までの要求噴射特性を
満足するのは難しく、またアイドル時の噴射率の形は上
記諸元によって決定される。しかし静粛運転を行なうた
めの最適副噴射量はエンジン水温5回転数2燃料セ゛タ
ン価等によって異なり、適当でない時は第10図(A)
の(1) 、 (31のような燃焼室圧力となり、どち
らも着火時の圧力上昇率が大きくなる。しかし、従来静
粛運転状態下における最適副噴射を行う適切な方法は未
だ得られていない。
本発明の目的は、着火後の圧力上昇率が設定値となるよ
うに副噴射量を制御し、エンジンの運転条件、燃料の性
質等によらず静粛運転状態下において良好な燃焼が行わ
れるディーゼルエンジンの燃料噴射制御方法を得ること
にある。
うに副噴射量を制御し、エンジンの運転条件、燃料の性
質等によらず静粛運転状態下において良好な燃焼が行わ
れるディーゼルエンジンの燃料噴射制御方法を得ること
にある。
〔問題点を解決するための手段、および作用〕本発明に
おいては、エンジンのアイドリング状態の検出およびエ
ンジンの燃焼室圧力上昇率の検出を行い、アイドリング
状態が検出されたとき燃料噴射ノズルの開弁圧を比較的
低開弁圧に選定することにより燃料噴射率が2山特性に
なる領域をアイドリング回転数に設定し、エンジンの燃
焼室圧力上昇率の検出結果に応じて燃料噴射ノズルから
の副噴射量を変化させ、それによりエンジンの燃焼室圧
力上昇率を所定値以内に抑制することを特徴とするディ
ーゼルエンジンにおける燃料噴射制御方法が提供される
。
おいては、エンジンのアイドリング状態の検出およびエ
ンジンの燃焼室圧力上昇率の検出を行い、アイドリング
状態が検出されたとき燃料噴射ノズルの開弁圧を比較的
低開弁圧に選定することにより燃料噴射率が2山特性に
なる領域をアイドリング回転数に設定し、エンジンの燃
焼室圧力上昇率の検出結果に応じて燃料噴射ノズルから
の副噴射量を変化させ、それによりエンジンの燃焼室圧
力上昇率を所定値以内に抑制することを特徴とするディ
ーゼルエンジンにおける燃料噴射制御方法が提供される
。
本発明による方法の実行においては、燃料噴射管の管内
圧の段階的上昇に伴って噴射率が2山になる領域が開弁
圧の低下によってアイドル回転数に設定され、副噴射と
同様の噴射が行なわれ、さらに開弁圧の微調整によって
副噴射量が変化し燃焼室圧力上昇率が設定値となるよう
な制御が行なわれる。
圧の段階的上昇に伴って噴射率が2山になる領域が開弁
圧の低下によってアイドル回転数に設定され、副噴射と
同様の噴射が行なわれ、さらに開弁圧の微調整によって
副噴射量が変化し燃焼室圧力上昇率が設定値となるよう
な制御が行なわれる。
本発明の一実施例としてのディーゼルエンジンにおける
燃料噴射制御方法を行う装置が第1図に示される。第1
図装置において、エンジン1に取りつけられた燃料噴射
ノズル2は噴射管45を通して燃料噴射ポンプ4から圧
送された燃料をエンジンlの燃焼室15に噴射する。
燃料噴射制御方法を行う装置が第1図に示される。第1
図装置において、エンジン1に取りつけられた燃料噴射
ノズル2は噴射管45を通して燃料噴射ポンプ4から圧
送された燃料をエンジンlの燃焼室15に噴射する。
ノズル2の構成が第2図に示される。第2図構成におい
て、ノズルホルダ20内にはノズル口部22、ノズルニ
ードル23を押圧して開弁圧を設定するブレフシヤスプ
リング24、プレッシャブレート25、プレッシャプレ
ート25を押圧できるよう摺動可能に設置されたピスト
ン26、ピストンを駆動するだめの油圧の圧力室27が
設けられる。燃料噴射通路28はノズルホルダ内でノズ
ルに燃料を供給する通路29と、オリフィス211を介
して圧力室に燃料の一部を供給する通路21に分岐する
。圧力室27にはリリーフ通路32が連通し、オリフィ
ス33を通り、ニードル35およびソレノイド36を有
するソレノイド弁34を介して燃料タンクにつながる。
て、ノズルホルダ20内にはノズル口部22、ノズルニ
ードル23を押圧して開弁圧を設定するブレフシヤスプ
リング24、プレッシャブレート25、プレッシャプレ
ート25を押圧できるよう摺動可能に設置されたピスト
ン26、ピストンを駆動するだめの油圧の圧力室27が
設けられる。燃料噴射通路28はノズルホルダ内でノズ
ルに燃料を供給する通路29と、オリフィス211を介
して圧力室に燃料の一部を供給する通路21に分岐する
。圧力室27にはリリーフ通路32が連通し、オリフィ
ス33を通り、ニードル35およびソレノイド36を有
するソレノイド弁34を介して燃料タンクにつながる。
エンジンlの燃焼室にはダイヤフラム変位検出式あるい
は圧電式等の圧力センサ6が設けられ、燃焼室内の圧力
を検出する。
は圧電式等の圧力センサ6が設けられ、燃焼室内の圧力
を検出する。
前記ソレノイド弁34、圧力センサ6、さらに噴射ポン
プ4あるいはエンジ゛ンlに取りつけられたエンジン回
転数センサ7およびアクセルスイッチ9の信号が制御回
路8に入力され、入力に応じた制御信号がソレノイド3
6に加えられる。
プ4あるいはエンジ゛ンlに取りつけられたエンジン回
転数センサ7およびアクセルスイッチ9の信号が制御回
路8に入力され、入力に応じた制御信号がソレノイド3
6に加えられる。
第1図装置の作動が以下に説明される。一般に、ディー
ゼルエンジンの噴射系では噴射管内の圧力伝播の状態に
よって噴射率が2山になる領域が発生する。これは噴射
ポンプから圧送された燃料の圧力波の大きさがノズルの
開弁圧を越えた時に燃料噴射が開始されるが、この時燃
料の圧送量が充分大きくなっていない場合には噴射開始
による噴射管内の圧力降下が大きく、ノズルは一時閉塞
しようとする。しかしポンプは圧送を継続しており、充
分な燃料が圧送され、ノズルは再び噴射を開始する。こ
のように噴射が一時途切れる形の噴射率波形が発生する
とサージング等の原因となるため、一般には常用回転、
負荷領域で発生しないよう噴射系のマツチングが行なわ
れている。しかしこの2山の噴射率の技法はディーゼル
エンジンの騒音低減手法として知られる副噴射(パイロ
ット噴射)と同様の技法であり、特にアイドル回転数付
近で発生させれば静粛運転が可能となる。この副噴射が
発生する領域は可変開弁圧ノズルを用いることによって
変化させることができる。具体的には開弁圧を低下させ
ることにより、副噴射発生回転数を低下させ、アイドル
回転数に設定することができる。
ゼルエンジンの噴射系では噴射管内の圧力伝播の状態に
よって噴射率が2山になる領域が発生する。これは噴射
ポンプから圧送された燃料の圧力波の大きさがノズルの
開弁圧を越えた時に燃料噴射が開始されるが、この時燃
料の圧送量が充分大きくなっていない場合には噴射開始
による噴射管内の圧力降下が大きく、ノズルは一時閉塞
しようとする。しかしポンプは圧送を継続しており、充
分な燃料が圧送され、ノズルは再び噴射を開始する。こ
のように噴射が一時途切れる形の噴射率波形が発生する
とサージング等の原因となるため、一般には常用回転、
負荷領域で発生しないよう噴射系のマツチングが行なわ
れている。しかしこの2山の噴射率の技法はディーゼル
エンジンの騒音低減手法として知られる副噴射(パイロ
ット噴射)と同様の技法であり、特にアイドル回転数付
近で発生させれば静粛運転が可能となる。この副噴射が
発生する領域は可変開弁圧ノズルを用いることによって
変化させることができる。具体的には開弁圧を低下させ
ることにより、副噴射発生回転数を低下させ、アイドル
回転数に設定することができる。
前述の噴射率が2山になる領域は噴射ポンプの全回転数
、全噴射領域で見られるわけではなく、第8図に示され
るように、成る特定の領域で見られる。
、全噴射領域で見られるわけではなく、第8図に示され
るように、成る特定の領域で見られる。
第8図において、(21、(31、(4)が2山領域で
あるが、この領域の発生する回転数域は開弁圧、噴射管
径、ポンプのプランジャ径、カム等により決定される。
あるが、この領域の発生する回転数域は開弁圧、噴射管
径、ポンプのプランジャ径、カム等により決定される。
今、「2山の領域」の始まる回転数をNaとすれば
で決定される。ここで、カム、プランジャ、噴射管等の
諸元を固定すればNaは、ノズル開弁圧の関数となり、
適当なノズル開弁圧を選定すればエンジンのアイドリン
グ回転数付近にNaを決定することができる。
諸元を固定すればNaは、ノズル開弁圧の関数となり、
適当なノズル開弁圧を選定すればエンジンのアイドリン
グ回転数付近にNaを決定することができる。
前述のように2山の噴射率波形が得られるのは、管内の
圧力波が管内を往復しながら階段状に圧力が上昇するが
、低開弁圧時には低回転時の低い圧送量でも第1の圧力
波の到達で開弁し、前述のような作動により噴射率波形
が2山となるからである。
圧力波が管内を往復しながら階段状に圧力が上昇するが
、低開弁圧時には低回転時の低い圧送量でも第1の圧力
波の到達で開弁し、前述のような作動により噴射率波形
が2山となるからである。
さらにこの時第1の圧力波の大きさと開弁圧の差によっ
て第1の開弁によって噴射される燃料量すなわち副噴射
の噴射量が決定されるため、開弁圧の操作により副噴射
の噴射量と主噴射の噴射量の比を可変とすることができ
る。その状況が第3図に示される。第3図においては、
開弁圧が高い場合、中程度の場合、低い場合の噴射率波
形がそれぞれ示される。
て第1の開弁によって噴射される燃料量すなわち副噴射
の噴射量が決定されるため、開弁圧の操作により副噴射
の噴射量と主噴射の噴射量の比を可変とすることができ
る。その状況が第3図に示される。第3図においては、
開弁圧が高い場合、中程度の場合、低い場合の噴射率波
形がそれぞれ示される。
ここでエンジンの燃焼状態と副噴射の関係を見ると、エ
ンジン水温、回転数、セタン価等により騒音を最も低減
できる副噴射量の最適値が変化する。例えばエンジン水
温が低いほど多(の副噴射量を必要とし、高くなれば少
量の副噴射量でよい。
ンジン水温、回転数、セタン価等により騒音を最も低減
できる副噴射量の最適値が変化する。例えばエンジン水
温が低いほど多(の副噴射量を必要とし、高くなれば少
量の副噴射量でよい。
そこでエンジン条件に応じて開弁圧を変化させることに
より最適副噴射量を得ることができる。
より最適副噴射量を得ることができる。
第2図に示されるように、噴射ポンプから供給された燃
料は燃料通路28を通り、一部はオリフィス211を通
じて圧力室27に導入され、残りの燃料は通路29を通
りノズル口部22からエンジンの燃焼室に噴射される。
料は燃料通路28を通り、一部はオリフィス211を通
じて圧力室27に導入され、残りの燃料は通路29を通
りノズル口部22からエンジンの燃焼室に噴射される。
圧力室27に入った燃料圧力はオリフィス33、ソレノ
イド34により、制御回路の信号に応じて調圧され、ピ
ストン26を押圧し、該ピストン26はプレッシャプレ
ート25を移動させてプレッシャスプリング24を圧縮
し、ノズル開弁圧を高くする。この時開弁圧の変化に応
じて前述のように管内圧と開弁圧の差によって得られる
副噴射量が変化し燃焼状態が変化する。この燃焼状態は
圧力センサ6によって検出されるが、実験によれば第4
図の(2)に示されるような燃焼室圧力状態のとき最も
騒音レベルが低くなる。第4図のfl)に示されるもの
は、上死点前に副噴射が噴射されているにもかかわらず
副噴射の量が少ないため副噴射がいわゆる「火だね」に
なり得ず、着火おくれがほとんど減少せず、着火後の圧
力上昇率が大きくなっている。逆に第4図の(3)に示
されるものは、副噴射の量が多すぎ、副噴射の着火によ
る圧力上昇率が大きくなり全体として進角された状態と
なる。これに対し第4図の(2)に示されるものは、副
噴射の着火が主噴射の「火だね」となり圧力上昇率の小
さい燃焼となっている。このことより圧力センサで検出
した燃焼室の圧力上昇率を小さく、例えばOに、なるよ
うに副噴射量すなわち開弁圧を制御すればよい。
イド34により、制御回路の信号に応じて調圧され、ピ
ストン26を押圧し、該ピストン26はプレッシャプレ
ート25を移動させてプレッシャスプリング24を圧縮
し、ノズル開弁圧を高くする。この時開弁圧の変化に応
じて前述のように管内圧と開弁圧の差によって得られる
副噴射量が変化し燃焼状態が変化する。この燃焼状態は
圧力センサ6によって検出されるが、実験によれば第4
図の(2)に示されるような燃焼室圧力状態のとき最も
騒音レベルが低くなる。第4図のfl)に示されるもの
は、上死点前に副噴射が噴射されているにもかかわらず
副噴射の量が少ないため副噴射がいわゆる「火だね」に
なり得ず、着火おくれがほとんど減少せず、着火後の圧
力上昇率が大きくなっている。逆に第4図の(3)に示
されるものは、副噴射の量が多すぎ、副噴射の着火によ
る圧力上昇率が大きくなり全体として進角された状態と
なる。これに対し第4図の(2)に示されるものは、副
噴射の着火が主噴射の「火だね」となり圧力上昇率の小
さい燃焼となっている。このことより圧力センサで検出
した燃焼室の圧力上昇率を小さく、例えばOに、なるよ
うに副噴射量すなわち開弁圧を制御すればよい。
この制御のフローチャートを第5図に示す。制御スター
ト時(So) 、ノズルは高開弁圧とするため、ソレノ
イド通電時間Ts =Oと設定される(Sl)。次いで
アイドルスイッチの信号が入力され(S2)、アイドル
か否かが判定される(S3)。
ト時(So) 、ノズルは高開弁圧とするため、ソレノ
イド通電時間Ts =Oと設定される(Sl)。次いで
アイドルスイッチの信号が入力され(S2)、アイドル
か否かが判定される(S3)。
アイドルスイッチの信号はアイドル時1、アイドル以外
では0であり、アイドル以外では高開弁圧が維持される
。アイドルを検出すると低開弁圧にして噴射率が2山に
なる領域をアイドル回転に移すため基準時間TO通電を
行なう(S4)。制御回路にはアイドルスイッチの信号
、エンジン回転バ賑 ルス、クランク角の基準位置例えばTDC信号、圧力P
が入力される(S5)。そしてアイドルスイッチの信号
が1のとき(S6、イエス)、基準信号から一定期間、
たとえばクランク角56の間で圧力上昇率dp/dθが
算出され、積分される(S7)。
では0であり、アイドル以外では高開弁圧が維持される
。アイドルを検出すると低開弁圧にして噴射率が2山に
なる領域をアイドル回転に移すため基準時間TO通電を
行なう(S4)。制御回路にはアイドルスイッチの信号
、エンジン回転バ賑 ルス、クランク角の基準位置例えばTDC信号、圧力P
が入力される(S5)。そしてアイドルスイッチの信号
が1のとき(S6、イエス)、基準信号から一定期間、
たとえばクランク角56の間で圧力上昇率dp/dθが
算出され、積分される(S7)。
この値Cの絶対値が静粛運転の為の許容値A以下であれ
ば(S8、イエス)、このままの開弁圧で運転される。
ば(S8、イエス)、このままの開弁圧で運転される。
Cの絶対値が許容植入以上の時Cの符号を判別しくS9
) 、もしCが負の時は(S9、イエス)第4図の(1
)に相当し、開弁圧を下げ副噴射量を増加させる必要が
あるため、ノズル圧力室の燃料をソレノイドでリリース
するため通電時間を長くする(Sll)。逆にCの値が
正の時は(S9、ノウ)開弁圧を上昇するため通電時間
を短くする(SIO)。以上のループにより圧力上昇率
が一定値に押さえられる。
) 、もしCが負の時は(S9、イエス)第4図の(1
)に相当し、開弁圧を下げ副噴射量を増加させる必要が
あるため、ノズル圧力室の燃料をソレノイドでリリース
するため通電時間を長くする(Sll)。逆にCの値が
正の時は(S9、ノウ)開弁圧を上昇するため通電時間
を短くする(SIO)。以上のループにより圧力上昇率
が一定値に押さえられる。
前述の実施例では開弁圧を切り換える機構を油圧で行な
う方式としたが、それに限らず、第6図に示すようなソ
レノイド2031の駆動電流を変化させることによって
第2のプレッシャスプリング2032を駆動し、開弁圧
を変化させるようにしてもよい。また第7図に示すよう
にカム2041 、2042により第2のプレッシャス
プリング2043を駆動してもよい。ここで第2のプレ
ッシャスプリングを用いることにより開弁圧切り換えの
為の駆動力を低減できる。第2図の燃料噴射ノズルにお
し)でも第2のプレッシャスプリングを用いても同様で
ある。
う方式としたが、それに限らず、第6図に示すようなソ
レノイド2031の駆動電流を変化させることによって
第2のプレッシャスプリング2032を駆動し、開弁圧
を変化させるようにしてもよい。また第7図に示すよう
にカム2041 、2042により第2のプレッシャス
プリング2043を駆動してもよい。ここで第2のプレ
ッシャスプリングを用いることにより開弁圧切り換えの
為の駆動力を低減できる。第2図の燃料噴射ノズルにお
し)でも第2のプレッシャスプリングを用いても同様で
ある。
また燃焼状態の検出のため前述の実施例では圧力センサ
を用いたが、それに限らず、エンジンに振動センサを取
り付け、その出力が最小となるよう開弁圧を制御しても
よい。
を用いたが、それに限らず、エンジンに振動センサを取
り付け、その出力が最小となるよう開弁圧を制御しても
よい。
本発明によれば、着火後の圧力上昇率が設定値となるよ
うに副噴射量が制御され、エンジンの運転条件、燃料の
性質等によらず静粛運転状態下において良好な燃焼が実
現する。
うに副噴射量が制御され、エンジンの運転条件、燃料の
性質等によらず静粛運転状態下において良好な燃焼が実
現する。
第1図は本発明の一実施例としてのディーゼルエンジン
における燃料噴射制御方法を行う装置を示す図、 ・ 第2図は第1図装置における燃料噴射ノズルおよび
ソレノイド弁の構成を示す図、 第3図は第1図装置における噴射率特性を説明するため
の波形図、 第4図は第1図装置における燃焼室圧力特性を説明する
ための波形図、 第5図は第1図装置の動作の流れ図、 第6図、第7図はいずれも第1図装置における開弁圧切
換機構の他の例を示す図、 第8図は噴射率波形のエンジン回転数による変化を説明
するための波形図、 第9図は噴射率の2山特性を一般的に説明するための波
形図、 第10図は副噴射量による燃焼室圧力および噴射率の変
化の状況を説明するだめの波形図である。 1:エンジン、 15:燃焼室、2:燃料噴射
ノズル、 33ニオリフイス、34:ソレノイド弁、
4:燃料噴射ポンプ、45:噴射管、
6:圧力センサ、7:回転数センサ、 8:
制御回路、9:アクセルスイッチ。 塞2図
における燃料噴射制御方法を行う装置を示す図、 ・ 第2図は第1図装置における燃料噴射ノズルおよび
ソレノイド弁の構成を示す図、 第3図は第1図装置における噴射率特性を説明するため
の波形図、 第4図は第1図装置における燃焼室圧力特性を説明する
ための波形図、 第5図は第1図装置の動作の流れ図、 第6図、第7図はいずれも第1図装置における開弁圧切
換機構の他の例を示す図、 第8図は噴射率波形のエンジン回転数による変化を説明
するための波形図、 第9図は噴射率の2山特性を一般的に説明するための波
形図、 第10図は副噴射量による燃焼室圧力および噴射率の変
化の状況を説明するだめの波形図である。 1:エンジン、 15:燃焼室、2:燃料噴射
ノズル、 33ニオリフイス、34:ソレノイド弁、
4:燃料噴射ポンプ、45:噴射管、
6:圧力センサ、7:回転数センサ、 8:
制御回路、9:アクセルスイッチ。 塞2図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 エンジンのアイドリング状態の検出およびエンジンの
燃焼室圧力上昇率の検出を行い、 アイドリング状態が検出されたとき燃料噴射ノズルの開
弁圧を比較的低開弁圧に選定することにより燃料噴射率
が2山特性になる領域をアイドリング回転数に設定し、 エンジンの燃焼室圧力上昇率の検出結果に応じて燃料噴
射ノズルからの副噴射量を変化させ、それによりエンジ
ンの燃焼室圧力上昇率を所定値以内に抑制することを特
徴とするディーゼルエンジンにおける燃料噴射制御方法
。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60119669A JPH086627B2 (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | ディーゼルエンジンの燃料噴射制御方法及び制御装置 |
US06/870,143 US4704999A (en) | 1985-06-04 | 1986-06-03 | Fuel injection control for diesel engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60119669A JPH086627B2 (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | ディーゼルエンジンの燃料噴射制御方法及び制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61277846A true JPS61277846A (ja) | 1986-12-08 |
JPH086627B2 JPH086627B2 (ja) | 1996-01-29 |
Family
ID=14767122
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60119669A Expired - Lifetime JPH086627B2 (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | ディーゼルエンジンの燃料噴射制御方法及び制御装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4704999A (ja) |
JP (1) | JPH086627B2 (ja) |
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