JPS63145740A - 耐食性時効硬化ニッケル基合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はニッケル基合金、より詳しく云うと、熱処理状
態で耐食性と時効硬化性または析出硬化性とを合せもち
、かつ合金の再結晶温度以下での加工を必要としないニ
ッケル基合金及び該合金からつくられる製品に関する。

（従来の技術及び発明が解決しようとする問題点）化石
燭料に関する広範囲に亘る調査の結果、酸性の坑井（ｓ
ｏｕｒ　ｗｅｌｌ）を調査し、開発するのに必要とされ
る装置が遭遇する条件を克服するような、改良された耐
食性と降伏強さを備えた合金に対する要望が高まってい
ることがわかった。特に、深い酸性坑井においては、通
常遭遇する条件は、良好な耐孔食、間隙腐食及び耐応力
腐食割れが、大きい強度及び良好な延性と組合せて要求
されるようなものである。このような環境においては、
ＣｆＬ−、Ｈ２Ｓ′Ｅ！、びＣｏ、が高圧及び高温で存
在する。必要とされる強度は、部品が冷間加工されるも
のではないので、冷間加工条件ではなく時効硬化条件に
おいて０．２零の降伏強さが１００ｋｓｉ以上好ましく
は１２０ｋｓｉ以上であるが、これは著しく困難であり
かつ過度の費用を要することになる。このような厳しい
要件を満たすことができる合金は、酸性の坑井において
使用する素子の製造に使用するために以前から待望され
てきた。かかる材料はまた、化学プロセス工業、その他
優れた耐応力割れが必要とされる産業におけるような、
大きい応力下で塩化物及び硫化物の少なくとも一方に対
し充分に耐えることが必要な環境に対して、複雑な形状
あるいは比較的大きなサイズの部材が暴露される他の用
途における使用にも充分に適している。

１％４年１２月８日にエイチ・エル・アイゼルシュタイ
ン（Ｈ，Ｌ、　Ｅｉｓｅｌｓｔｅ重量）及びジェー・ガ
ドバット（Ｊ、　Ｇａｄｂｕｔ）に付与された米国特許
第３．１６０，５００号は、５５−６２％のＮｉ。

７−１１％のＭｏ、　　３−４．５％のＮｂ、２０−２
４％のＣｒ、８％以下のＷ、　０．１％以下のＣ，０，
５零以下のＳ　ｉ　、　０．５Ｘ以下のＭ　ｎ　、　０
．０１５％＋以下のＢ１Ａ１及びＴｉよりなる群から選
ばれる０、４０零以下の脱酸剤並びに残りが２０％以下
のＦｅを含む、大きい強度を有するものとして記載され
ているマトリックス剛性合金に関する。本明細書におい
ては、パーセントは、別に特定されていない限り、重量
パーセント（以下、ｒＷ１０Ｊとも云う、）に関するも
のである。この合金は更に、室温での０．２零降伏強さ
が少なくとも約６０ｋｓｉであり、かつ、実買上非時効
硬化性であることに特徴がある。非時効硬化性とは、上
記した米国特許３４３゜１６０．５００号では、焼鈍（
ａｎｎｅａｌ）　Ｌ／た状態の合金の降伏強さに比較し
、約５９３乃至７０４℃（約１１００乃至１３００°Ｆ
）の温度で熱処理を行なったときに降伏強さの最大の増
加が２０ｋｓｉ（１３８ＭＮ／ｍ２）であると記載され
ている。該特許によれば、「合金におけるアルミニウム
とチタンの含量が０．４ｋを越えると、合金は時効硬化
する傾向にあるので」この量は０．１を越えてはならな
いとされている（上記特許第２欄第４５−４９行）。上
記特許の特許請求の範囲に記載の構成を例示する合金１
−３及びこの特許請求の範囲外のものとして記載されて
いる２つの合金（以下、合金Ａ、Ｂという。）が、第１
表に記載されており、特許に報告されている焼鈍［約１
０３７℃（１９００°Ｆ）、１時間］した状態で、室温
の０．２を降伏強さく　ｋｓｉ）も記載されている。

ＣＯ，０２０，０２０，０３０，Ｏ４ Ｍｎ　　　Ｏ，１２０，１１０，１２０，１５Ｓ　ｉ　
　　Ｏ，０５Ｇ、０４　　　　Ｇ、１１Ｃｒ　　　２１
．６８　　２１．４１　　２１．４４　　２１．７６　
　２１．４Ｍｏ　　　９．１０　　　８．８３　　　８
．９９　　　９．０？　　　　５．１Ｗ　　　　　　　
−５，３２−−＋ Ｎｂ　　　４．３０　　　４．２７　　　４．１９　　
　４．３７　　　１．２Ｔ　ｉ　　　Ｏ，１５０，１３
０，２０（１，６７Ａ　Ｉ　　　０．２３　　　０．２
０　　　０．１８　　　　　　　０．６Ｎ　ｉ　　　　
５７．４６　　　　　残　　　　　残　　　５ｏ、８　
　　　　　残Ｆｅ　　　　　残　　　　１．９２　　　
　３．３０　　　　　残　　　　１７．１．２ｋ　　　
７３．３　　　９２　　　　７５．２　　　６６．５　
　　４９．５降伏強さ 第１表に関して、タングステンは、合金２に関してのみ
報告されている０合金Ａは、記載されている以外の部分
は、合金１と「組成が同様である」と記載されている（
特許第４欄第１０及び１１行）。合金Ｂは、「著しい時
効硬化があったが、約１０３７℃（１９００°Ｆ）の焼
鈍後に試験を行ったところ室温での降伏強さはわずか約
３，４８０Ｋｇ／ｃｍ’　（４９，５００ｐｓｉ）であ
る」ことに特徴があった。

本発明者は合金を商標ｒ　ｐｙｒｏｍｅｔ　６２５　Ｊ
を付して販売してきたが、これは、下記の第１Ａ表に示
す組成を有している。

呈上八人 Ｗ　／　ＯＷ　／　Ｏ Ｃ最大　０．１０　　　　　Ｆ　ｅ　　　　　最大　５
．００Ｍｎ　　　　最大　０．５０　　　　　Ｔ　ｉ　
　　　　最大　０．４０Ｓｉ　　　　最大　０．５０　
　　　　Ｃｏ　　　　　最大　１．００Ｐ　　　　最大
　０．０１５　　　　Ｎ　ｂ　（＋Ｔａ）　　３．１５
−４．１５５　　　　最大　０．０１５　　　　Ａ　Ｉ
　　　　　最大　０．４０Ｃｒ　２０．０−２３．ＯＮ
ｉ残 Ｍ　ｏ　　　　　　　８．０−１０．０このように、上
記した米国特許第３，１６０，５００号の他の組成物と
同様に、上記したタイプ６２５の合金は高温での安定性
に加え、耐食性、特に、塩化物と、硫化物と、二酸化炭
素に対し耐性を有していることに特徴があり、このよう
な特性の組合せは時効硬化に必要とされる高温において
以前から特に必要とされているが、実用的な目的の時効
または析出硬化を省略することにより得られる。

０．２零以下のＣ，ｔ％以下のＭｎ、０．１以下のＳｉ
、１０−２５％のＣｒ、２−５％または７％以下のＭｏ
、３−９％のＮ　ｂ　＋Ｔ　ａ、　０．２−２％のＴ　
ｉ　、　０．２−２％のＡｌ、（Ｔｉ＋Ａｌ≧２．詰）
、０．０２Ｘ以下のＢ、　Ｏ，Ｓｋ以下のＺｒ、４０％
以下のＣ０１４０％以下のＦｅ、４５−８０％のＮｉ＋
Ｃｏ、但し、Ｎｉは３０％以上でＣＯは４０％以下を含
む時効硬化性ニッケル合金に関してエイチ・エル・アイ
ゼルシュタインに１％２年７月２４日に米国特許第３，
０４６，１０８号が付与されている。この特許によれば
、好ましい組成物はＣ０，０３％，Ｍ　ｎＯ，ＬＨ、Ｓ
　ｉ　Ｏ，２７零、　Ｃｒ　２１％、Ａ　１０．６ｋ、
ＴｉＯ，！ｉ％％Ｎｂ４％、Ｍｏ３％、ＢＱ、００９％
、　Ｎ　ｉ　５３％及びＦｅ（残部）を含有している。

別の変更例では鉄は２０％以下に限定され、Ｎｉ十Ｃｏ
は６０−７５％で、ＣＯは４０％以下となっている。こ
の特許の範囲に包含される合金は高温における強度、応
用破断寿命及び延性に優れていることに特徴があるｐｙ
ｒｏｍｅｔ　７１８（本出願人の商標）として入手する
ことができるが、この合金及び米国特許第３，０４６，
１０８号の他の組成物は、酸性坑井において使用する場
合に必要とされる塩化物、硫化物及び二酸化炭素を含む
考案の環境における所望の耐食性を発揮することができ
なかった。

一方、１９８３年１０月２６日に公表されたヨーロッパ
特許出願第９２，３９７号には、３００℃迄の温度で硫
化物、二酸化炭素、メタン及びブライン（塩化物）に対
する耐食性が要求される酸性のガス坑井において使用す
るのに適した合金が記載されている。この公報では、こ
のような条件の下での故障の主な原因は、硫化物による
応力腐食割れ、塩化物による応力腐食割れ、孔食及び一
般的な腐食によることが記載されている。この出ｆｌｌ
Ｉは、必要とされる耐食性と高い降伏強さとを備えた合
金も提案しているが、この合金が、冷間加工を行うこと
はできるが、時効硬化性ではなく、１５−３０％のＣｒ
、５−１５％のＭｏ　（Ｃｒ＋Ｍｏ＝２９−４０％）、
５−１５％のＦｅ（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｆｅが４６％以下）　
、０．０６４４以下の０１１％以下のＡｔとＴｉの少な
くとも一方、１％以下のＳｔ、Ｏ，Ｓ％以下のＮｂ、０
．鮪以下のＭｎ、及びＮｉ（残部）を含むもである。降
伏強さが１０００　ＭＮ／ｍ２を越える（＞　１４５ｋ
ｓｉ　）とされているこの公報に記載の好ましい合金は
、２０−３０％のＣｒ、７−１２％のＭｏ、（Ｃｒ＋Ｍ
ｏ＝２９−４０％で、Ｃｒ−２ｘＭＣｒ−２ｘ　２％）
、５−１５％のＦｅ、Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｆｅが４６％以下、
ｏ、ｏｓ−ｏ、繋のＡｌとＴｉの少なくとも一方、０．
０６零以下のＣ，０，５６４以下のＮｂ１０．詰以下の
Ｓ　ｔ　、　０．２零以下のＭｎ及びＮｉ（残部）から
なるとされている。合金Ａ−Ｘのうち、上記ヨーロッパ
特許出願の特許請求の範囲に記載の発明には包含されな
い組成物は６つあり、合金Ｆ−Ｌは１．９−３．１零の
Ｎｂを含むが、合金にだけはここで検討している充分な
量のＴｉを含んでいる。かくして、合金には、この公報
では、Ｎｉと通常の付随的な元素の他に、０．０３４％
のＣ，２４，７ＡＦのＣｒ　、　１０．１零のＭｏ１０
％のＦ　ｅ　、　０．２５零のＡ１．１．４０零のＴｉ
及び３．１零のＮｂを含むと記載されている。第１表と
は別に、上記ヨーロッパ特許出願の公報では、合金には
第１Ｖ表に記載されているが、この表では、塩化物の応
力腐食試験の結果、合金にはＵ曲げ試験で２８８℃の温
度に暴露したところ６２日で破壊し、Ｕ曲げ試験片の外
側の繊維応力が１３１０ＭＮ／＋ｕ’　　（１９０ｋｓ
ｉ　）であったと報告されている。第１ｆ表によると１
８．８にのＣｒ。

？、Ｈ；Ｍ　ｏ　、　１６．８％のＦ　ｅ　、　０．０
０７％ｉのＣ，０，ｌｌ’ｌｉのＡ　Ｉ　、　　０．１
１％ＦのＴ　ｉ　、　３．１％のＮｂ及びＮｉ（残部）
を含む合金Ｈは、１２００　ＭＮ／ｍ’　　（１７４ｋ
ｓｉ　）の応力をかけて行ったＮＡＣＥ　　Ｈ２Ｓ応力
腐食試験を通ったが、第■表によると、合金Ｈは塩化物
の応力腐食試験では、２８日で破壊した。

かくして、上記ヨーロッパ特許出願の公報は、高い降伏
強さとともに、酸性坑井において遭遇する環境において
応力腐食をはじめとする腐食に対する耐性を得るために
は、０．５零以下のコロンビウムを含む非時効硬化性の
合金が必要であるとの結論を出している。

１９８３年８月２３日にティー・クドー（Ｔ。

Ｋｕｄｏ）等に付与された米国特許第４，４００．２１
０号及び第４，４００，２１１号並びに１９８２年１２
月に公表された日本の公報第８２−２０３７４０号は、
いずれも住友金属工業株式会社に譲渡されたが、これら
に記載の発明は、深い坑井において遭遇するような硫化
物、塩化物及び二酸化炭素を含む媒体において良好な耐
応力腐食割れ性を有する強度の大きい坑井ケーシング及
び配管材を製造するための合金に関するものであると記
載されている。米国特許第４，４００．２１Ｏ号及び第
４，４００．２１１号には、「冷間加工を行うと、応力
腐食割れに対する耐性が著しく低下する」と記載されて
いるが、ケーシング及び配管材の表面層にＣｒ％Ｎｉ％
Ｍｏ及びＷを存在させると、冷間加工の悪影響を除去す
ることができることを見出している。これら２つの米国
特許及び日本の公報には、Ｎｂ％Ｔｉ％Ｚｒ％Ｔａ及び
Ｖのうち少なくとも１つを０．５−４％の量含有すると
される組成物が特定されている。これら２つの米国特許
及びおそらくは日本の公報にも、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ％Ｔ
ａ及びＶの元素は、Ｎｉと金属間化合物を形成すること
により析出（時効）硬化を行うことにおいて、互いに同
等であると記載されている。

１９８２年７月２８日に公表されたヨーロッパ特許出願
第８２−５６４８０号は、沸騰水型原子炉または加圧木
型原子炉におけるように、高温水との接触において、応
力腐食割れに対して耐性を有するニッケル基合金に関す
る。この提案されている合金は、１５−２５％のＣｒと
、１−８％のＭｏと、０．４−２％のＡ里と、０．７−
３％のＴｉと、０．７−４．５零のＮｂと、Ｎｉ残部と
を主成分とし、ガンマプライム（ｇａｍｍａ　ｐｒｉｍ
ｅ　）及びガンマダブルプライム（ｇａｍｍａ　ｄｏｕ
ｂｌｅ　ｐｒｉｍｅ）の少なくとも一方によって強化さ
れている。ガンマプライム相は金居間化合物Ｎｉ３　　
（Ａｌ、Ｔｉ）として定義され、ガンマダブルプライム
相は、金属間化合物Ｎｉ５Ｎｂとして定義することがで
縫る。この公報の記載は、時効硬化性の付与において、
Ｎｂ、Ｔｉ％Ｚｒ％Ｔａ及びＶの元素の同等性に関して
上記した米国特許第４，４００．２１０号及び第４．４
００，２１１号の記載とは全く逆となっている。ヨーロ
ッパ特許出願第８２−５６４８０号公報（第７頁）によ
ると、Ｎｂの添加は高い硬化性を得るのに重要であるが
、かなりの時効硬化性を得るためには、少なくとも０．
４ｔのＡｌ及び０．７零以上のＴｉと組合せなければな
らない、特定の分析が行われている多数の合金のうち、
唯一の合金、即ち、第２表における比較合金である合金
には、Ｍｏを４．２を以上含有する。第２表に示すよう
に、合金には２３．３ＸのＣｒ、８．８零のＭｏ、４．
９にのＦ　ｅ　、　　０．０４％　のＣ，０，５にのＡ
　Ｉ　、　　１．２％のＴｉ。

２．４ｔのＮｂ及びＮｉ（残部）とを含む。合金には、
鍛造中に割れが生じたことが記載されている。

更に・、上記した組成範囲と重複する広い組成範囲を含
む国内及び外国の特許をはじめとする、かなりの量の刊
行物があるが、いずれも、本発明の合金及び該合金から
つくられる製品、より詳しく云うと、酸性の坑井で使用
するのに適した組成物を＋！　供することについて、密
接な関連性を有するとは考えられない。それにもかかわ
らず、強度と耐食性とを良好に兼ね備えた合金及びこれ
からつくられる製品、特に、熱間加工（ｗａｒｍ　ｗｏ
ｒｋ重量ｇ）または冷間加工を必要とすることなく高い
応力の下で、硫化物、塩化物及び二酸化炭素を含む環境
において使用するのに適した合金及びその製品の必要性
が高まっている。つくられる部品が、特に、大きいまた
は嵩のある部品である場合に、この部品を使用しようと
する強度のレベルを得るためには、実質的な冷間加工（
ｃｏｌｄ　ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）を必要とするというの
が、上記した米国特許第３゜１６０．５００号及びヨー
ロッパ特許出願公報筒９２．３９７号に開示されている
ような先行技術の組成物の大きな欠点である。これに対
し、米国特許第３，０４６，１０８号に例示されている
ような時効硬化性組成物は、所望の高い強度まで時効硬
化することができるけれども、耐食性、特に酸性の坑井
において遭遇するような、硫化物、塩化物及び二酸化炭
素を含む媒体における応力の下で耐亀裂性が所望のもの
になるまでには、多くのものが残されている。

（問題点を解決するための手段） 従って、本発明の目的は、熱間加工（＊ａｒｍｗｏｒｋ
重量ｇ　）または冷間加工を行うことなく、強度と、耐
食性、特に過酷に腐食環境における高い応力の下で、孔
食、間隙腐食及び応力腐食割れに対する耐性とを兼ね備
えた、ニッケルを基体とし、クロム・モリブデンを含有
する時効硬化性の合金及び該合金からつくられる製品を
提供することにある。該合金及びこれからつくられる製
品は、再結晶温度以下の温度での加工即ち、熱間または
冷間加工を必要とすることなく、Ｏ１八へ伏強さく０．
２％ＹＳ）が約１００ｋｓｉ（約ａ　９０　ＭＮ／ｍ’
　）を越えるまで熱処理によって硬化するとともに、高
圧及び高温で塩化物、硫化物及び二酸化炭素の少なくと
も１つの存在下で孔食、間隙腐食及び応力腐食割れに対
して大きい耐性を有するものでなければならない。

合金及びこれからつくられる製品は、更に、深い酸性の
オイル及びガスの少なくとも一方の坑井において遭遇す
る高温及び高圧、例えば、約２６０℃（約５００°Ｆ）
までの温度で、塩化物、硫化物、及び二酸化炭素含有媒
体においてそのような腐食に対して大きい耐性を有する
ものでなければならない。

上記した先行技術の問題点は、実質上、下記の第１１表
に示す組成（重量パーセント）からなる、ニッケルを基
体とし、クロム・モリブデンを含有する合金を提供する
ことによって、本発明により解決される。

（以下余白） 第　　■■　　　表 一般的範囲（ｗｌｏ）　　　　好ましい範囲（ｗｌｏ）
ＣＯ，１５以下　　　　　　０．０３以下Ｍｎ　　　　
５以下　　　　　　　２以下Ｓｉ　　　　１以下　　　
　　　　０．５以下Ｐ　　　　　０．０３以下　　　　
　　０．０１５以下Ｓ　　　　　Ｏ，０３以下　　　　
　　０：０１０以下Ｃｒ　　　１６−２４　　　　　１
８−２２Ｍｏ　　　　７−１２　　　　　７．５−１１
Ｎ　ｂ　　　　２−６　　　　　　２．７５−４．２５
Ｔ　ｉ　　　Ｏ，５０−２，５０，７５−１，５Ａｔ　
　　　　　　痕ｉ！亦　−１０，０５−０，３５Ｂ　　
　　　Ｏ，０２以下　　　　　０．００１−０．００６
Ｚ　ｒ　　　　Ｏ，５０以下　　　　　　０．０８以下
Ｗ　　　　４以下 ｃｏ　　　５以下 Ｃｕ　　　　Ｏ−３０，５以下 Ｎ　　　　　Ｏ，０４以下　　　　　　０．０１以下Ｆ
ｅ　　　　２０以下　　　　　　２−１４組成物の残部
は、少なくとも５５％のニッケルからなり、クロムとモ
リブデンの合計は３１％以下であり、ニオブ、チタン及
びアルミニウムの合計は、　０．６４（ｗｌｏ　　Ｎｂ
）＋　　１．２４（ｗｌｏ　　Ｔｉ）◆　２．２０（ｗ
ｌｏ　　Ａｌ）として計算すると原子パーセント（以下
、’ａ１０」とも云う。）が全部で約３．５乃至５ａ１
０となるようなパーセントである。

第１Ｉ表に特定されている組成物並びに第１ＩＩ及びＩ
ＩＩ　Ａ表の組成物に関して硬化材（ｈａｒｄｅｎｅｒ
）含量の重量パーセントは、硬化材ａ１０　＝０．６４
（ｗｌｏ　Ｎｂ）＋　１．２４（ｗｌｏ　Ｔｉ）＋　２
．２０（ｗｌｏ　Ａｌ）なる簡単な関係式を使用して、
かなり正確に硬化材の原子パーセントに変換することが
できる。ニッケルの重量パーセントは原子パーセントに
著しく接近しているので、双方のパーセントは、このよ
うな目的のためには互換性のあるものとすることができ
る０合金の製造及び加工を促進することができ、かつ、
所望の特性を損なうことのない他の元素を存在させるこ
とができる。一般的な範囲の量の１つ以上の元素を、好
ましい範囲の量の他の元素とともに使用することができ
る。また、第１１表及び以下の記載において、一般的な
範囲の最大または最少の愈の１つ以上の元素を、それら
の好ましい範囲の最大または最少の量とともに使用する
ことができる０本明細書においては、ニオブに関しては
、ニオブを市販の合金に添加して合金とする場合に使用
される商業的に入手することができるニオブ含有合金に
おいてみられる通常の量のタンタルを含むものである。

本発明のニッケル基合金において、ニッケル以外の主要
元素は、クロム、モリブデン、ニオブ、チタン及びアル
ミニウムである。任意成分及び通常の耐量的不純物もま
た、当然に存在することができる。

本発明の組成物においては、炭素及び窒素は、いずれも
耐食性に悪影響を及ぼし、かつ炭素はニオブ及びチタン
を拘束し、窒素はチタンを拘束することにより所望の硬
化反応（ｈａｒｄｅｎ重量ｇｒｅａｃｔｉｏｎ）を妨害
するので、望ましい添加物とは云え、ない。従って、炭
素は約０．１″４以下、好ましくは約０．０３零以下、
一層好ましくは約０．０２Ｌ４以下に制限される。窒素
は、約０．０４％以下、あるいは最大で約０．０３ｋま
でに制限され、好ましくは約ｏ、ｏｎ以下に制限される
。特に、炭素含量が約０．０６にあるいはそれ以上であ
る場合の硬化反応に及ぼす悪影響を相殺するため、硬化
元素（ｈａｒａｄｅｎｅｒ　ｅｌｅｍｅｎｔ）であるニ
オブとチタンは、これらの範囲で示される量のうち多い
量を存在させる。一層良好な結果は、存在する炭素の量
を著しく低くする、例えば、約ｏ、ｏｏｓ％以下あるい
は約０．００３％以下にすると、コストの増大を招くの
で、コストの増加が是認されない場合には、これが実用
的な炭素の最少量ということになる。

マンガンは最大約５％の全存在させることができるが、
マンガンは結晶粒界の傾向を高めるとともに、耐粒間腐
食性並びに耐孔食性及び耐間隙腐食性を低下させるので
、約２％より少なく、更には約０．鴎あるいは約０．２
％よりも少なくというように、低いレベルに維持するの
が好ましい。多量のマンガンが存在するときには本発明
の合金の鉄の量を多くするのが好ましい。

シリコンは、存在させることができるが、シリコンは望
ましくなし）ラビス（ｌａｖｅｓ）相の形成を促進ル、
しかも過剰のシリコンは溶接性及び熱間加工性に影響を
与えるから、低く押えることが好ましい。かくして、シ
リコンは約１％以下、好ましくは約Ｏ，Ｓ％以下、一層
良好にするには約０．２９４以下に制限される。燐及び
硫黄は、本発明の合金の熱間加工性及び清浄度に悪影０
を及ぼすとともに、水素脆性を促進するので、本合金で
は不純物として考慮される。従って、燐及び硫黄はいず
れも、約０．０３Ｘ以下と、低く押えられる。燐は０．
０１５％以下に、硫黄は０．０１０零以下のレベルに制
限するのが好ましい。

所望の特性に寄与する他の元素を比較的少量存在させる
ことができる。例えば、コバルトは、この組成物に存在
すると、耐食性に寄与するので、重量基準で、ニッケル
の代替物とすることができる。

しかしながら、コバルトのコストはニッケルよりも上昇
し続けることが予想されるので、コバルトの所定の添加
から得られる利益の程度がそのコストに勝るものでなけ
ればならない。このためコバルトは５％以下に制限し、
ニッケルを少なくとも５５％とする。ニッケルの存在量
は、好ましくは少なくとも５７％であり、より好ましく
は少なくとも５９％である。更にまた、約４％以下のタ
ングステンを、等量パーセントのモリブデンの代わりと
して使用することができる。即ち、有利である場合には
、１重量％のモリブデンの代わりに約２重量％のタング
ステンを使用することができる。しかしながら、モリブ
デンは少なくとも約７％存在させなけらばならない。

本発明の合金においては、はう素は、約０．０２零以下
存在させることができる。本発明の合金の利点の多くは
、はう素を添加しなくても得ることができるが、最良の
結果を一貫して得るためには、最大で約０．００１乃至
０．００６％という少量のほう素を存在させるのが好ま
しい。合金の精練を良好にするためには、約０．５鴎以
下、好ましくは０．０詰以下のジルコニウムを添加させ
ることができ、またマグネシウム、カルシウムあるいは
１つ以上の希土類元素のような他の元素を、１パーセン
トの数百分の１乃至１０分の１の量だけ添加することが
できる。

銅は、本発明の合金を硫酸を含む媒体に曝す場合、ある
いは耐孔食性、耐間隙腐食性及び耐粒間腐食性に対する
悪影響を許容することができるときに高温での塩化物及
び硫化物による応力腐食割れに対する耐性を最大にする
ことが所望される場合には、本発明の合金に銅を存在さ
せることができる。そのためには、銅の量を約３％以下
、好ましくは約２％にすることかできる。

本発明の組成物においては、鉄は必須成分ではなく、所
望の場合には、省略することができる。

商業的に人手することができる合金形成材料は、鉄を含
んでいるが、かかる材料を使用することにより溶融コス
トを低減するのが好ましい。更に、鉄は室温での硫化物
による応力割れに対する耐性に寄与するものと考えられ
る。従って、鉄は約２０％以下の量を存在させることか
できるが、約１４％以下が好ましい。

クロム、モリブデン、ニオブ、チタン、アルミニウム及
びニッケルは、本発明によって得られる合金の強度と耐
食性との著しく顕著な組合せが得られるように、臨界的
にバランスされる。Ｃｒが１６−２４％でＭＯが７−１
２％という上記した範囲でクロム及びモリブデンの量を
多くすると、本発明の組成物の熱間加工性を阻害するの
で。本発明によれば、クロムとモリブデンの含量パーセ
ントは、３１％を越えない、即ち、 ％　Ｃｒ　　十　％　ＭＯ≦　３１　　式１を満たすよ
うにすべきである。即ち、本組成物のクロム含量が約１
９乃至２４％に増加されると、最大許容モリブデンは、
一対一の重量基準で１２％から７％へ比例的に減少され
る。クロムまたはモリブテンを上記した範囲内で量を多
くする（Ｃｒ上２２％、Ｍｏ≧１１％）と、有害な相が
析出するので、これを避けるためには、ニッケルの量を
杓５５％にするのが好ましいが、より好ましくはニッケ
ルの量を５７％、一層好ましくは５９％にする。

ニオブ、チタン及びアルミニウムは、本発明の組成物が
熱処理によって、かつ、熱間または冷間加工を必要とす
ることなく強化される時効硬化反応に貢献する。本発明
の根拠の一部は、ニオブ及びチタン及びより少量のアル
ミニウムを、互いに対して、かつ、クロム、モリブデン
及びニッケルに対して、本明細書に特定されている臨界
的な割合にすると、種々の条件での使用に適した極めて
良好な耐食性とともに、高い０．２＊降伏強さが得られ
、しかも上記した好ましい範囲内でバランスさせると、
深い酸性の坑井において遭遇するような厳しい条件にお
いて使用するのに適した組成物が得られることを見出し
たことにあるのである。このような高い強度と耐食性と
の独特な組合せが得られる一方、かかるニッケルをベー
スとするクロム・モリブデン含有組成物をチタンまたは
チタンとアルミニウムにより強化しようとしたところ、
時効中に、粒間における炭化物の過度の析出とともに、
強度の低下と耐食性の低下がみられた。木発明に係る、
ニオブとチタンとにより強化される組成物は、チタンま
たはチタンとアルミニウムとで強化される組成物とは、
チタン及びチタンとアルミニウムとで強化される材料が
、クロムとモリブデンの含量とは無関係に、時効中にク
ロムに富む炭化物（Ｍ２３Ｃ６）の粒間析出がはなはだ
しく発生した点において、異なるものである。

クロムとモリブデンの場合と同様に、硬化元素のニオブ
、チタン及びアルミニウムは、時効硬化反応により本発
明の組成物に高い強度を付与することにより耐食性の低
下するのを防止するためには、充分にバランスさせなけ
ればならない０本発明においては、ニオブ及びチタンの
一般的な範囲はそれぞれ、約２−６％及び約０．５０−
２．５にであるが、良好な耐食性を得るのに好ましいニ
オブの範囲は約２．５−５％、より好ましくは２．７５
−４．２５％であり、好ましいチタンの範囲は約０．６
乃至２％、より好ましくは約０．７乃至２．０零である
０本発明の組成物においては、５５℃の６％ＦａＣ１ｚ
　＋１％ＭＣＩにおける７２時間の間隙腐食試験の結果
によれば、良好な耐粒間腐食性を得るためには、チタン
の好ましい最少量は約０，６＊であり、一方、ニオブの
最少量を約２．７５ｋにし、チタンを少なくとも約１．
１ｋにすると、最良の結果が得られることがわかった。

本発明の組成物において、本発明の上記した特性の組合
せについて良好な結果を得るためには、硬化材の全含量
は、３．５ａ１０乃至約５ａ１０の範囲、より好ましく
は約４．５ａ１０を越えないようにすべきである。組成
物のバランスを調整する場合には、ニオブとチタンの存
在量を増加させると強度を一層高くすることができるが
、ニッケルは強化反応に寄与して所望の粒内析出を形成
するので、硬化材の含量を増加させる場合には、ニッケ
ルも増加させ、硬化材の含量の原子パーセントの増加に
対するニッケルの原子パーセントの増加の比率を３乃至
１にして、合金マトリックスから除かれるニッケルを補
償するようにしなければならない。このようにして、シ
グマ相のような望ましくない相の態形り及ｄこれに耐量
する悪影響を避けることができる。一方、アルミニウム
は所望の粒内析出物の安定化に寄与し、しかも、これは
比較的少量が有利であることがわかった。更に、約０．
２５に以上あるいは０．３５ｋ程度では室温での降伏強
さを高めず、むしろこれを低下させることが考えられる
。従って、アルミニウムは最大で約１％存在させること
ができるが、良好な結果、特に高い降伏強さを得るため
にはアルミニウムは約０．詰以下に制限される。この点
について、アルミニウムの量をその範囲内で多くすると
室温での降伏強さに悪影響を与える場合には、組成物の
強度は、固溶化温度を低くしあるいは時効温度を高くす
ることにより高めることができる。更に、許容最大量の
ニオブ及び／またはチタンが存在しない場合には、これ
らの一方または双方を増加させることができる。従って
、０．３５％Ｆ　（０，７７ｉ１０）を越えるアルミニ
ウムの量は、室温での降伏強さに関する場合を除き、本
明細書を通じて原子パーセントの決定に算入されるべき
ではない。

本発明の合金は、ニッケル基合金の商業的製造において
公知のかつ従来から使用されている技術を使用して溶解
しかつ熱間加工を行なうことができる。再溶解電極を得
てから再溶解、例えば、消耗再溶解を行なうように、電
気アーク炉での溶解と、アルゴン−酸素脱酸または真空
銹導溶解のような二重溶解が好ましい。マグネシウムと
カルシウムの少なくとも一方による脱酸及び脱硫を行な
うと、熱間加工性を向上させる。例えは、主としてセリ
ウムとランタンまたはイツトリウムとの混合物であるミ
ツシュメタルの形態での希土類元素の添加も有利である
。はう素及びジルコニウムの少なくとも一方を少量添加
すると、結晶粒界を安定にするとともに、熱間加工性に
起用することができる 本発明の組成物に存在する元素は、強化元素のニオブ、
チタン及びアルミニウムが適当な熱処理においてニッケ
ルと反応して、時効または析出硬化により粒内析出物の
形態をなす１つ以上の強化相を形成するオーステナイト
顕微鏡組織を形成するようにバランスされる。かかる相
の（■成は、Ｎｉ３　（Ｎｂ、Ｔｉ、Ａｌ）として表わ
され、ガンマプライム及びガンマダブルプライムの少な
くとも一方を含むことができる。

本発明のニッケルをヘースとし、クロム、モリブデン、
ニオブ、チタン及びアルミニウムを含み耐食性のある時
効硬化性合金から、他のニッケル基合金に関して利用さ
れる技術に従って、種々の部品を容易に成形することが
できる。本発明の合金は、再結晶温度以下での加工を必
要とすることな（、熱処理された状態で強度と耐食性の
顕著な組合せが所望される用途に向けて、種々の半製品
及び最終製品だけでなく、ビレット、バー、ロッド、ス
トリップ、及びプレートの形態に形成されるのに特に適
している。均質化及び熱間加工は、約１１２０−１２０
０℃（２０５０−２２００’Ｆ）の温度から行なわれる
。熱間加工に続いて必要とされる場合には、固溶化及び
再結晶処理を、約９８０−１２００℃（約１８００−２
２００°Ｆ）の固溶化処理温度に加熱することにより行
うことができる。最適の固溶化処理温度は１０３８’ｅ
（１９００°Ｆ）、好ましくは約１０６５℃（約１９５
０Ｔ）以下にすべきである。これよりも高い温度では、
強度及び耐孔食性及び耐間隙腐食性を低下させるととも
に、時効熱処理の際に粒界析出を増加させる傾向がある
。固溶化処理温度再結晶温度よりも低くすることは、強
度は高くすることができるが、耐食性及び顕微鏡組織に
態形晋を及ぼすので避けるべきである。固溶化及び時効
処理の温度を選択するには注意を要するが、最適の結果
を得るために使用されるべと温度は容易に定めることが
できる。所望の場合には１回の工程からなる時効硬化熱
処理を行なう・ことができるが、強度及び耐食性を最適
のものにするためには、２段階時効処理が好ましい。最
初の、即ち、主たる時効ＩＡ埋は、約６６７乃至７８８
℃（約１２５０乃至１４５０°Ｆ）、好ましくは約７０
０−７６０ｔ　（１３００−１４００＠Ｆ）で行うこと
がアき、２番目の時効処理は、約５９０−６７５℃（約
１１００−１２５０７）で行うことができる。本発明の
組成物においては、最初の時効温度を更に高くすると、
強度を高めることができるが、粒界析出をもたらすこと
になる。

（実施例） 第１Ｉ＋表に本発明の実施例を示すが、かかる実施例は
、本発明を例示するものである。表に示す量の元素以外
に、はう素を０．００１−０．００鴎含有していた。良
好な商業的な実施を行う上において残存量または耐量量
と考えられる以上に存在する他の元素は、表の脚注に示
しである。

（以下余白） 実施例１−５２は、実験室規模での真空話導溶解による
ものであった。これらの実施例は、別に指定されない限
り、０．２零未満のマンガン、０．０１５零未満の燐、
０．１未満のシリコン、０．０／ｏに未満の硫黄及びｏ
、ｏｎ未満の窒素を含有していた。それぞれに対し、０
．０銚のマグネシウムを添加して、インゴットを鋳造す
る前に、脱硫及び脱酸の少なくとも一方を行った。イン
ゴットは、１１９５℃（２ｔａ５’Ｆ）で長時間（約６
０−７０時間）均質化処理を行い、次に、鍛造を約１１
５０℃（約２！ＯＯ°Ｆ）の温度から開始し、必要な場
合には中間に再熱処理を行い、１．９　ｘ３．２または
３．８　ｃｍ（０，７５Ｘｌ、２５または１．５インチ
）のバーを形成した。各実施例の合金から鍛造したバー
から、肉厚が０．３２ｃｍ（０，１２５インチ）のスト
リップを形成した。

第１ＩＩ　Ａ表に示す比較例（Ｈｔ、）は、本発明の範
囲外のものであり、実施例１−５２に関して記載したよ
うにして製造し、処理した。第１１表に関して記載した
ような少量の附師的元素のほかに、比較例９３６は第１
１１　Ａ表の脚注に示すようにタングステンを含有して
いた。

（以下余白） 第１ＩＩ表及び第１ＩＩ　Ａにそれぞれ示す実施例及び
比較例のバー及びストリップの少なくとも一方から引張
試験及び腐食試験の試験片をつくり、別に記載されてい
る場合を除き、固溶化処理（再結晶）と時効硬化処理と
をした状態で試験を行った。室温での引張試験及び硬さ
試験のデータを第１７表及び第１Ｖ　Ａ表に示す。０，
２＊降伏強さく０．２％ＹＳ）は、２回の試験の平均と
してｒｋｓ　ｉ　Ｊとｒ　（ＭＮ／ｍ２）」で示してあ
り、極限引張強さくＵＴＳ）も同様である。バー試験片
かストリップ試験片であるかによって、４つの直径また
は幅の延びパーセントをｒＥｌ、（％）」として示しで
ある。ロックウェルＣスケールでの室温平均硬度は「Ｈ
ＲＣ」として示しである。面積の減少パーセントはｒＲ
Ａ　（％）」として示しである。データをバー（Ｂ）試
験片から得たか、スリップ（Ｓ）試験片から得たかは、
ｒ　Ｂａｒ／５ｔｒｉｐ」として表示しである。以下は
、個々の試験片がどのように熱処理を受けたかを示すの
に使用された熱処理の表示の概要である。特定の温度で
の固溶化処理には同定文字が付されており、例えば、約
９８２℃（１８００°Ｆ）１時間の熱処理は、以下の表
で「Ａ」によって示されいる。特定の時効処理を同定す
るのに使用される番号もまた、以下の表に示されており
、炉での冷却、即ち、約５５．６℃（１００°Ｆ）／時
間の速度での冷却は、ｒＦＣＪで示されており、空冷は
ｒＡＣＪで示されている。

−組月亘ｊ１に匁」Ｌ−時　　　９　　　　　　　理Ａ
　　１８００−１ｈ／ＡＣ１１３５０Ｆ−８ｈ／ＦＣ−
１１５０Ｆ−８ｈ／ＡＣ８１９００−１ｈ／ＡＣ２１３
７５Ｆ−８ｈ／ＦＣ−１１５０Ｆ−８ｈ／ＡＣＣｌ９５
０−１ｈ／ＡＣ３１４５０Ｆ−８ｈ／ＦＣ−１１５０Ｆ
−８ｈ／ＡＣＤ　　２０００−１ｈ／ＡＣ４１３２５Ｆ
−８ｈ／ＦＣ−１１５０Ｆ−８ｈ／ＡＣＥ　　２０５０
−１／２ｈ／ＡＣ５１４２５Ｆ−８ｈ／ＡＣＦ　　２１
００−１ｈ／ＡＣ６１４００Ｆ−８ｈ／ＡＣ−１２００
Ｆ−ａｈ／ＡＣ（以下余白） 」□ＩＶ− １゜ １　　　　　　　１１９．１１（８２３，２）　　　　
　１７０．８（１１７２，１）　　　　　２０．４１２
５．８（８６７，４）　　　　　１８３．ｌ＋（１２６
４，５）　　　　　２６．１３　　　　　　１０３．２
（７１１，５）　　　　　１６６．７（１１４９，４１
３６，７ｉｔ　　　　　　　１２１．８（８３９，８１
１８８，０（１２９２，２１２８，３１１５，８（７９
８，’１１　　　　１７１．７（１１８３，８）　　　
　　１８．６５　　　　　　１２８．６（８８６，７１
１９３，０（１３３０，７１２８，２１１２，５（７７
５，７）　　　　　　１７２．４（１１８８，７１２２
，２６１３８，５（９５’１．９）　　　　　１９８．
９（１３７１，１１）　　　　　２８．１１１３．３（
７８１，２１１８０，６（１２１１５，２）　　　　　
２５．２７　　　　　　１３３．７（９２１，８１１９
７，９（１３６１１，５）　　　　　２８．６１０８．
６（７１１８，８）　　　　　１６２．８（１１２２，
５）　　　　　２１１．７８　　　　　　１３７．９（
９５０，８）　　　　　１９７．７（１３６３，１）　
　　　　２５．３９　　　　　１２０．２（８２８，７
）　　　　１８２．２（１２５６，２）　　　　連、０
１０　　　　　　　１１６．４（８０２，５）　　　　
　１７６．２（１２１４，９）　　　　　２８．１１１
１　　　　　　　１１４．５（７８９，’ｌ）　　　　
　１７６．２（１２１１１，９）　　　　　３１．１１
２　　　　　　　１２０．２（８２８，７）　　　　　
１８０．８（１２４６，６）　　　　　２８．６１３　
　　　　　１２０．８（８３２，９＋　　　　　１７８
．２（１２２８，６）　　　　　２９．４１４　　　　
　　１２０．８（８３２，９）　　　　　１７９．７（
１２３９，０）　　　　　３０．６１５　　　　　　１
２１．６（８３８，４１１７８，５（１２３０，７）　
　　　　２６．２１６　　　　　　１２０．７（８３２
，２１１７８，７（１２３２，１）　　　　　２８．９
１７　　　　　　　１２３．５（８５１，５１１８１，
９（１２５４，２）　　　　　３２．２１０７．０（７
３７，７１１７１１，２（１２０１，１１３７，３１８
１３７・７（９４９，４１１９２，５（１３２７，２１
２８，８１３１，８（９０８，７）　　　　　１９０．
９（１３１６，２＋　　　　　３０．１１９　　　　　
　１１１８．８（１０２５，９１１９７，３（１３６０
，１＋１　　　　２９．２１３０．９（９０２，５）　
　　　　１８１１．５（１２７２，１）　　　　　３１
．５ＲＡ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｂａ
ｒ、／２１．３　　　　　　３６　　　　　　　　　　
　Ｓ　　　　　　　　Ｂ２３７．５　　　　　　　　　
　８　　　　　　　　Ｂ１１１１１．８　　　　　　３
８．５　　　　　　　　９　　　　　　８！５０．０　
　　　　　３５　　　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　
　　　Ｂ２３８　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　
Ｂ１３６　　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　Ｂ６
３７．５　　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　Ｂ
１３５．５　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　Ｂ
６３９　　　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　
Ｂ１３１１．５　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　Ｂ
６３９　　　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　Ｂ
１３３．５　　　　　　　　　　ｓ　　　　　　　　ｐ
６４０．５　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　Ｂ
１３６　　　　　　　　　　８　　　　　　　Ｂ１３６
　　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　Ｂ１３５．
５　　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　Ｂ１３６
　　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　Ｂ１３７　　
　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　８１３７　　
　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　Ｂ１３７　　
Ｓ阻 ３７．５　　　　　　　　　　８　　　　　　　　Ｂ１
５９．８　　　　　　　　３６．５　　　　　　　　　
　　　Ｂ　　　　　　　　　　八１”　　　５０．９　
　　　　　３３．５　　　　　　　　　　ａ　　　　　
　　　Ｂ１５７．６　　　　　　４０　　　　　　　　
　　　Ｂ　　　　　　　Ａｔ５８．１　　　　　　３７
　　　　　　　　　　８　　　　　　　Ｂ１５７．８　
　　　　　４０　　　　　　　　　　　Ｂ　　　　　　
　　Ａｌ５９．０　　　　　　　３７　　　　　　　　
　　　８　　　　　　　　Ｂ１第ｒｖ表（続き１／２） ２０　　　　　１４１．１（９７２，９）　　　　　　
１９７．０（１２９８，３）　　　　　　３０．７１３
０．０（８％，３）　　　　　１８８．３（１２９８，
３）　　　　　　３１．５２１　　　　　１５５．７（
１０７３，５）　　　　　２０３．２ｆ１４０１．Ｏ）
　　　　　　２４．３１４０、屓　％８．０）　　　　
　　１９’１．５（１３１１１，０）　　　　　　２７
．２２２　　　　　１６８．４（１１６１，１）　　　
　　　２１０．７（１４５２，７）　　　　　　２３．
３１３１．９（９０９，’ｌ）　　　　　１９１．０（
１３１６，９）　　　　　　３１．８２３　　　　　１
６１．９（１１１６，３）　　　　　２０５．７（１４
１８，３）　　　　　　２１＋、１１４２．９（９８５
，３）　　　　　１９５．０（１３４＋１．５）　　　
　　　２８．４２４　　　　　１６７．４（１１５４，
２）　　　　　２０９．７（１４４１，０）　　　　　
　２１．４１４５．３（１００１，８）　　　　　１％
．１（１３５２，１）　　　　　　２８．６２５　　　
　　１２１１．７（８５９，８）　　　　　１８４．１
（１２６９，３）　　　　　　３３．２１２１１．６（
８５９，１１１８２，４（１２５７，６）　　　　　　
３４．０２６１２勾、３（８５７，０）　　　　　１８
５．７（１２８０，４）　　　　　　３０．０２７　　
　　　　９９．５（６８６，０）　　　　　１１１６．
８（１０１２，２）　　　　　　３０．２３６　　　　
　１２３．１１（８５０，８）　　　　　１８１．８（
１２５３，５）　　　　　　３０．５３８　　　　　１
２６．０（８６８，７１１８６，５（１２Ｂ５．９）　
　　　　　２７．９４０　　　　　１４８．２（１０２
１，８１２０５，４（１１１１６，２）　　　　　　２
１１．９４１　　　　　１３１．１１（９０５，０）　
　　　　　１８３．６（１２６５，９）　　　　　　２
９．０４２　　　　　１２４．５（８５８，４）　　　
　　　１７７、Ｂ１２２１．１）　　　　　　３１．７
１ｔｆｔ　　　　　　１２７．８（８８１，２）　　　
　　　１８５．３（１２７７，６）　　　　　　２７．
８ＲＡ　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｂａｒ１５
７．１１　　　　　　４０　　　　　　　　　Ｂ　　　
　　　　　　Ａ１５３．９　　　　　３８　　　　　　
　　　Ｂ　　　　　　　　　Ｂ１５１．０　　　　　４
２．３　　　　　　　　Ｂ　　　　　　　　　Ａ１５６
．１　　　　　４１．８　　　　　　　Ｂ　　　　　　
　　　Ｂｌ噛、０　　　　　４３．８　　　　　　　Ｂ
　　　　　　　　　Ａ１５２．２　　　　　　４０　　
　　　　　　８　　　　　　　　　Ｂ１５２．０　　　
　　４２．８　　　　　　　　Ｂ　　　　　　　　　Ａ
１５２．０　　　　　　匂１８　　　　　　　Ｂ　　　
　　　　　　Ｂ１３９．４　　　　　４４　　　　　　
　　　Ｂ　　　　　　　　　Ａｔ５５．５　　　　　４
１．５　　　　　　　８　　　　　　　　　Ｂ１５６、
’ｌ　　　　　　３６　　　　　　　　　ａ　　　　　
　　　　ａｔ５４．５　　　　　３６．５　　　　　　
　Ｓ　　　　　　　　　Ｂ１４８．９　　　　　３５．
５　　　　　　　Ｂ　　　　　　　　　Ｂ１３５．５　
　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　８１５９．６　　
　　　　３’ｌ　　　　　　　　　Ｂ　　　　　　　　
　Ｂ１３５　Ｓ阻 ５８．２　　　　　３５．５　　　　　　　Ｂ　　　　
　　　　　Ｂ１３６　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　
　　　Ｂ１４７．４　　　　　３６　　　　　　　　　
Ｂ　　　　　　　　　Ｂ１３８．５　　　　　　　Ｓ　
　　　　　　　　Ｂ１３７．１１　　　　　　４０　　
　　　　　　８　　　　　　　　　Ｂ１３９　　　　　
　　　　！９　　　　　　　　　Ｂ１１１１．４３６．
５　Ｂ阻 ３６．５　　　　　　９　　　　　　　　　Ｂｌす、５
　　　３５．８　　　　　Ｂ　　　　　　Ｂ１３６　　
　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　Ｂ１１１９．１　
　　　３４．５°　　　　　Ｂ　　　　　　　　Ｂｌ第
　ＩＶ　表　鐵　さ２／２） ４５　　　　　　１１５．３（７９５，０）　　　　　
　１７１．２（１１７４，９）　　　　　　　３２．６
１１６．８（８０５，３）　　　　　　１７０．４（１
１７４，９）　　　　　　　３４．８４６　　　　　　
１２４．５（８５８，４）　　　　　　１７６．０（１
２１３，５）　　　　　　　３１．４１２４．０（８５
５，０）　　　　　１７４．７（１２０４，５）　　　
　　　３４．８４７　　　　　　１２２．５（８１４４
，６＞　　　　　　１８３．３（１２６３，８）　　　
　　　　３０．０１４７．４（１０１６，３）　　　　
　１９５．９（１３５０，７）　　　　　　２７．８１
２０．４（８３ｏ、１）　　　　　　１７９．７（１２
３９，０）　　　　　　　３３．２４８　　　　　　１
２９．９（８９５，６）　　　　　　１９２．０（１３
２３，８）　　　　　　　３４．１１６１．５（１１１
３，５）　　　　　２０６．６（１４２４，５）　　　
　　　　２７．７１３０．４（８９９，１）　　　　　
　１８６．０（１２Ｂ２．４）　　　　　　　３３．３
４９　　　　　　１３０．６（９００，５）　　　　　
　１９０．６（１３１４，１）　　　　　　　３３．１
５０　　　　　　１２８．７（ａａ７．ｑ）　　　　　
　１９０．６（１３１４，１）　　　　　　　３１．４
１３７．７（９４９，４）　　　　　　１９３．２（１
３３２，１）　　　　　　　２９．０５１　　　　　　
１２９．６（８９３，６）　　　　　　１８６゜８（１
２８７，９）　　　　　　　２５．４５２　　　　　　
１６２．４（１１１９，７）　　　　　　２１２．４（
１１４６４，５）　　　　　　　２２．６１５２．３（
１０５０，１）　　　　　２００．４（１３８１，７）
　　　　　　２６．９３７　　　　　　　　８　　　　
　　　Ｂ１６０．０　　　　　　３４　　　　　　　　
８　　　　　　　Ｂ１５７．０３４　　Ｓ阻 ６１．２　　　　　　３４　　　　　　　　８　　　　
　　　Ｂ１５７．２　　　　　　３６．５　　　　　　
５　　　　　　　Ｂ１５８、Ｏ３５，５８Ｂ１ ５７・５　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｂ　　　
　　　　Ｂ１５１．７　　　　　　３５　　　　　　　
　　Ｓ　　　　　　　Ａ１５６．９　　　　　　３７　
　　　　　　　Ｂ　　　　　　　Ｂ１５４・ｏ　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｂ　　　　　　
　　　八１５６・１３８・５　　　　　　　Ｓ　　　　
　　　Ｂｌ′４０・５　　　　　　　Ｓ　　　　　　　
Ａ１４９．６　　　　　　３７．５　　　　　　　Ｂ　
　　　　　　Ｂ１３９　　　　　　　　　Ｓ　　　　　
　　Ｂ１５２・４３７・５　　　　　　　Ｂ　　　　　
　　Ｂ１５１・３３９・３　　　　　　　　Ｓ　　　　
　　　Ｂ１５１．５３７．５　Ｂ阻 １４ＯＳ阻 ３９・２　　　　　　０５　　　　　　　　　Ｂ　　　
　　　　Ｂ１４７・９　　　　　　４２　　　　　　　
　Ｓ　　　　　　　Ｂｌ実施例２８−３５．３７．３９
．４３の場合には、試験したｍ械的特性は、硬さく熱処
理Ｂｌ）だけであり、結果は次の通りであった。バーま
たはストリップの試験片ｒ　Ｂ／Ｓ　Ｊで示しである。

２８　　３６．５　　　Ｂ　　　　３２　　３６．５　
　　Ｂ　　　　３７　　３６　　　　　Ｂ３６　　　Ｓ
　　　　　３７　　　Ｓ　　　　　３７．５Ｓ２９　３
６　　　Ｂ　　３３　３５．８　　Ｂ　　３９　３７．
５　　Ｂ３６　　　　　Ｓ　　　　　　　　　３５．５
　　　Ｓ　　　　　　　　　３７．５　　　Ｓ３０　　
３６　　　　　Ｂ　　　　３４　　３６　　　　　Ｂ　
　　　４３　　３６．３　　　Ｂ３７．５　　Ｓ　　　
　　３５．５　　Ｓ　　　　　３７　　　Ｓ３１　　３
５．５　　　Ｂ　　　　３５　　３７　　　　　Ｂ’１
６．５５　　　　　　　　３６５ （以下余白） 第　ＩＶＡ　　表　　　・ ３１７　　　　　　１１２．９＋　７７８．４１　　　
　１６７．１（１１５２，１）　　　　　２７．２３１
８　　　’　　　　１１７．５（８１０，１）　　　　
　１７３．１１（１１９５，６１２’１．８’　３２１
　　　　　１２６．８（８７４，３１１８１，８（１’
２５３．５）　　　　””２５．８１３３．７（９２１
゜８１　　　　１８６．８（１２８７，９）　　　　　
２５．５３２２　　　　　１２３．８（８５３，６１１
７７，０（１２２０，４１２７，３３２１１９９，８＋
　６８８．１１　　　　１６９．３（１１６７，３）　
　　　　３２．３３１１８　　　　　１３５．８（９３
６，３）　　　　　１８６．３（１２８４，５）　　　
　　２７．．９１５５．３（１０７０，８＋　　　　　
　１８５．１（１２７６，２）　　　　　２，３．２３
４９　　　　　　　ｔ４４．８（９９８，４）　　　　
　１６０．６（１１０７，３）　　　　　Ｌ６．８１６
７．８（１１５６，９）　　　　　１８０．７（，１２
１１５，９）　　　　　９．４３９４　　　　　　１０
２．１（７０４，０）　　　　　　１５３．４（１０５
７，７）　　　　　　１９．’１’ｔｏ１　　　　　　
１０９．６（７５５，７）　　　　　１６９．１１（１
１６８，０）　　　　　３２．０４０２　　　　　　１
０８．２（７１１６，０）　　　　　１６６．１（ｉｌ
ｌ１５．２）　　　　　２７’、０１１０６　　　　　
１２０．４（８３０，１１１７２，０（１１８５，９）
　　　　　２６．４１＋０７　　　　　　１２１．３（
８３６，３１１７３，１１（１１９５，６）　　　　　
２９．２４０８　　　　　１１６．９（８０６，０１１
？２．１＋１１８６．６）　　　　　２７．５１１０９
　　　　　　１１２．８＋　７７７．７１　　　　１６
９．１１（１１６８，０）　　　　　３０．０４１２　
　　　　　１２０．２（８２８，８１１７１，１（１１
７９，７）　　　　、　、２８．５４１３　　　　　　
１２０．０（８２７，１１１１７２，３（１１８８，０
１２７゜６ｆｔ１４　　　　　　１２３．４（８５０，
８１１７６，０（１２１３，５）　　　　　２７．Ｑ４
１５　　　　　１１９．８（８２６，０１１？５．０（
１２０６，６１２９，３＋１２２　　　　　　１２３．
０（８４８，１１１７７，１１（１２２３，１＋　　　
　　２８．３１１２３　　　　　　１１１．３＋　７６
７、’＋１　　　　１６７．９（１１５７，６）　　　
　　３２．６１１２４　　　　　　１１４．７（７９０
，８１１６５，１［１１３８，３）　　　　　３０．３
５８７　　　　　１６０．４（１１０５，９１２０９，
９（１鞘７．２）　　　　　２６．７５８８　　　　　
１６８．８Ｔｔｔ６３．８）　　　　　２１０．１（１
４４８，６）　　　　　２３．３３４．５　　　　　　
　　Ｓ　　　　　　　　　Ｂ１５２．２　　　　　３５
　　　　　　　　　Ｓ’　　　　　　　　Ｂ１４７．１
１　　’　　　　３８”　　　　　　　　Ｓ　　　　　
　　　Ｂ１５１．９　　　　　４０　　　　　　　　　
Ｓ　　　　　　　　　Ａ１４４’：９　　　　３７　　
　　　　　　ｓ　　　　　　　　ａｔ３３．２　　　　
　３’ｌ　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　Ｂ２
４８．９　　　　３８．５　　　　　　８　　　　　　
　　Ｂ５４８．１　　　　４１．５　　　　　　　Ｓ　
　　　　　　　　Ｂ１１５４．８　　　　３４．５　　
　　　　５　　　　　　　　　’５４．５　　　　　３
７．５　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　・３１．
５　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　ε６３ｑ、ら
　　　　　５Ｂ６ ３３．５　　　　　　　５Ｅ６ ３６　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　Ｂ１３６
．５　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　８１３６　　
　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　Ｂｌ−３５Ｓ　　
　　　　　　　　Ｂ１ ３７　　　　　　　　　　Ｓ　　　　　　　　　　Ｂｌ
・−３７，５８Ｂ１ ３７　Ｓ阻 ＋　　　　　　　３７　　　　　　　　　　ｓ　　　　
　　　　　　Ｂ１３７　　　　　　　　　　Ｓ　　　　
　　　　　　Ｂ１３４　　　　　　　　　Ｓ　　　　　
　　　　Ｅ６３５．３　　　　　　　　Ｓ　　　　　　
　　　Ｅ６＋１７．５　　　　　４３．５　　　　　　
　　Ｂ　　　　　　　　　Ｄ２４５．５　　　　　４１
１　　　　　　　　　Ｂ　　　　　　　　　Ｄ２固溶化
処理し、かつ、時効処理した状態にある本発明の合金は
、冷間加工を必要とすることなく３．５ａ１０という最
少の硬化材（Ｎｂ　＋　Ｔｉ＋＾ｌ）含量で高い降伏強
さを発揮することができる。１００ｋｓｉ（６９０ＭＮ
／ｍ”　）　よりも犬とい、即ち、少なくとも約１０５
ｋｓｉ（約７２４．９ＭＮ／ｍ”）の降伏強さは、硬化
材含量が３．５ａ１０で、ニオブが３．５ｗ１０以上で
あると常に得られる。ニオブの重量パーセントが３．０
ｗ１０か６２．０ｗ／ｏに減少すると、チタンの最少重
量パーセントは比例的に約０．８ｗ／ｏから約２．０ｗ
１０へ増加する。即ち、ニオブ含量の所定の量の減少は
、合金に存在するチタンの重量パーセントの増加の量の
１．２倍となるようにすべきである。降伏強さに関する
ニオブ及びチタンのこのような及び以下の調整を行う場
合には、約０．３５ｗ１０（０，７７ｉ１０）以下のア
ルミニウムを存在させるのが好ましい。

、　　約１２０ｋｓｉ（約８２７　ＭＮ／ｍ’）の最少
０．１降伏強さを一貫して得ることが所望される場合に
は、ニオブの重量パーセントが約３．９ｗ１０か６３．
０ｗ１０へ減少するときに、チタンの最少重量パーセン
トが０．５０ｗ／ｏから約１．１ｗ１０へ比例して増加
するように、ニオブとチタンとを互いに対して比例的に
調整する。即ち、ニオブの減少に対するチタンの増加の
比率は、約％である。ニオブの重量パーセントが３、５
％から２．７５４ｋに減少すると、チタンの最少重量パ
ーセントは約１．１ｋから１．６％へ比例的に増加する
。即ち、ニオブの減少に対するチタンの増加の比は２で
ある。また、ニオブの重量パーセントが約４．５ｗ／ｏ
から約３．５ｗ／ｏに減少すると、チタンの重量パーセ
ントは約０．５０から１．５ｗ／ｏに比例的に増加する
。このとき、約１４０ｋｓｉ（約％５　ＳＩＮ／ｍ２）
の最少０．２零降伏強さが得られる。炭素の含量が約０
．０３！￥を越えると、強度に対する炭素の影響は、硬
化材、特に、ニオブの、炭素によって拘束されて所望の
硬化反応に利用されないことになる量を補償するように
増加させることにより相殺することができる。炭素は粒
間析出を増大し、耐食性を低下させる傾向があるので、
耐食性に対する影響を許容することができない場合には
、炭素の含有量を高くする、例えば、０．０６によりも
多くすることは避けるべきである。実施例２７は、炭素
の含量がｏ、ｏａ′４にしたところ、平均降伏節゛さが
９９．５（１０１，０及び９８．０）ｋｓｉであったこ
とを示している。

実施例２７の強度は、硬化材の含量を増加させ、または
固溶化処理即ちＡｌ熱処理温度を低くすることにより、
高めることができることを示している。最大の降伏強さ
を得るためには、時効硬化した材料の粒度を約ＡＳＴＭ
５またはこれより細かくするように材料を処理すべきで
ある。

シャルピーＶノツチ衝撃エネルギによって測定される良
好な靭性ｆｔ−１ｂ（Ｊ）は、結晶粒界析出の量を低く
することと関係ある。上記したように、ニッケル、クロ
ム及びモリブデンの量は互いに対して制御され、望まし
くない相の形成を避けるには、ニッケルの最少量５７％
、より良好には５９％にするのが好ましい。結晶粒界析
出の量を少なくすることにより良好な顕微鏡組織とする
ためには、クロムが１６．０−２０．５％の場合には、
モリブデンがＩＱ、０％を越えないようにクロムの含量
に対するモリブデンの量を制御するのが好ましい。クロ
ムが２０．５ｋから２４．０ｋに増加すると、モリブデ
ンの最大量は１０，０％Ｆから７％に比例的に減少する
。Ｂ１熱処理をした実施例２５の試験片は、９７ｆｔ−
１ｂ（１３１，５Ｊ）のシャルピーＶノツチ衝撃強度（
それぞれ２回の試験の平均）を有していたン固溶化と時
効処理（大形の部品を冷却するときのゆっくりした速度
の影響を模擬するような暴露状態）との間の２時間、約
８１５℃（１５００Ｔ）に保持してから試験をしたとこ
ろ、８８．５ｆｔ−１ｂ　（９２，９Ｊ）であった。実
施例３０の試験片は、Ｂ１の熱処理状態で衝撃強度が７
５　ｆｔ−１ｂ（０１０，７Ｊ）で、暴露（ｅｘｐｏｓ
ｅｄ）では４７　ｆｔ−１ｂ（６３，７Ｊ）であった。

実施例３６の試験片は、衝撃強度は、Ｂ１状態で１０３
　ｆｔ−１ｂ、（１３９，８Ｊ）であり、暴露状態で５
８ｆｔ−１ｂ　（７８，８Ｊ）であった、　２０．４７
ＸのＣｒと１０．６１にのＭＯを含む実施例３８は、Ｂ
ｌ熱処理状態で４５ｆｔ−１ｂ（６１，ＯＪ）、暴露で
３０　ｆｔ−１ｂ（４０，７Ｊ）であった。４０　ｆｔ
−１ｂ（５４，２Ｊ）＋７）最少Ｖ）ッチシャルビー衝
撃強度を確保するには、クロムが約１６−１８％である
場合、モリブデンの最大量を約１１％にするのが好まし
い。クロム１８．０％から２２　、０％に増加すると、
モリブデンの最大量は１１％から９％へ比例的に減少す
る。クロムが２２　、　Ｏｋから２４％に増加すると、
％Ｃｒ十％Ｍｏ≦３１である。実施例４０は、Ｂｌ熱処
理状態で、Ｖノツチシャルピー衝撃強度が３４．５であ
り、暴露状態で２３．５ｆｔ−１ｂ（：１１．９Ｊ）で
あった。これに対し、比較例９１Ｏ，９１４及び％フ（
％Ｃｒ＋％Ｍｏ＞３１　）はＢｌ熱処理の状態で、衝撃
強度が、それぞれ、５６．５ｆｔ−１ｂ　（９０，２Ｊ
）、３０．５ｆｔ−１ｂ　（４１，４Ｊ）及び４２ｆｔ
−１ｂ　（５６，９Ｊ）であり、暴露状態ではそれぞれ
、３３，５ｆｔ−１ｂ　（４５，４Ｊ）、１７　ｆｔ−
１ｂ（２３Ｊ）及び２４．５ｆｔ−１ｂ（３３，２Ｊ）
であった。上記第１！表に記載の本発明の好ましい組成
物は、最少のシャルピーＶノツチ衝軍強度が４０　ｆｔ
−１ｂ（５４，２Ｊ）であることに特徴がある。

次に第Ｖ及びＶＡ表について説明すると、孔食及び間隙
腐食試験の試験片を表に示すようにつくって、熱処理し
た。各試験片は、　２．５Ｘ　５　Ｘ　Ｏ，３′ｃｍ（
ＩＸ２Ｘ１／８インチ）の寸法で、１２０グリツドの表
面に機械加工し、清浄にし、ひょう量した。孔食試験片
は、６％Ｆｅｃ１３と１％Ｈｃｌの液１５０ｍ１に２４
時間続けて暴露し、温度は室温から始め、１時間ご゛と
に２．５℃づつ上昇させた。２４時間の暴露後、試験片
を取出し、正常にし、再ひょう量し、侵食を目視検査（
２０ｘまで）した。孔食のあった試験片については、温
度を記録した。侵食のなかった試験片は、新しい液に戻
し、更に２４時間の暴露を行った。試験は、孔食温度が
わかるまで続けた。液が沸騰を開始したときには、試験
を中止した。

各間隙試験片に対しては、清浄にし、次いで、ひよう量
してから、ＡＳＴＭ　　Ｇ−４８タイプのクレビスを付
けた０次に、試験片を６％Ｆｅｃ１３と１％Ｈｃｌの液
１５０ｍ１に３日間、４０または５５℃の温度で暴露し
た。次に、試験片を取出し、耐量物を構成しているクレ
ビスを取り除き清浄してからひょう量した。ｍｇ／ｃｍ
”の重量損失を算出し、第Ｖ及びＶＡ表に示す結果が得
られた。

４０℃で暴露した試験片から得られたデータは平均化し
、５５℃の暴露から得られたデータは平均化しなかった
。５５℃のデータの評価においては、各実施例または比
較例からの最大の重量損失（最悪のケース）を使用して
、孔食及び間隙腐食に対する耐性に関し、重要な元素の
相互作用を検討した。５５℃への温度の上昇にともなっ
て、実施例または比較例の各２枚の試験片に大きな広が
り（この場合における平均は誤解される可能性があると
いう欠点で大きい）が生じたので、各２枚の試験片から
の最悪のケースのデータを使用した。

（以下余白） 第７表 Ｉ　　　　　　　　Ｅ２　　　　　　　４８，５０．５
２　　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　＞　１０１　、
　＞　１０１”　　　　　　　　Ｅ６　　　　　　　４
６．５．４ｇＢ１　　　　％．　＞　９８．５５ 　　　　　　　　Ｅ６　　　　　　　６７．７１Ｂｌ　
　　　　４２．　＞　９８．５６ 　　　　　　　Ｅ６　　　　　　８３．５，８３゜５Ｂ
１　　　　　　　ン９８．５．　＞　９８．５７　　　
　　　　　Ｆ６　　　　　　　８６．９２ｓ１＞　９８
．５．　＞　９８．５８ 　　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　＞１０１．＞１０
１９　　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　＞　ＩＱＩ　
、ン１０１１０Ｂ１　　　　　　　ン１０１　、　＞　
１０１１１　　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　９０．
　＞　１０１１２Ｂｌ　　　　　　　＞　１０１．＞１
６１”３　　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　＞１０１
．＞１０１１４Ｂｌ　　　　　　　＞１０１．＞１０１
１５　　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　＞　１０１　
、１０１１６　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　　９２
　、９７１７　　　　　　　　　阻　　　　　　　ン１
００　、　＞　１００８Ａｌ Ｂｌ　　　　　　　＞９５．ン９５ ’９　　　　　ＢＩ ２０Ｂ１　　　　　　ン９５．＞９５ １Ａｌ Ｂｌ　　　　　＞　Ｚｏ。

間　　隙　　腐　　食　　重　　を−損　　失（ｍ／ｃ
ｍ゛１．４．１＋、６　　　　　　　　３．０＜０．１
．＜０．１　　　　　＜　０．１　　　　　８．２，１
０．９３．０，５．０　　　　　　　　４．ＱＯ，６，
１，７１，２１７，２，２０，０１＋、５，１１．２　
　　　　　　　４．１１１．７，１．１　　　　　　　
　１．Ｌｌ　　　　　　　　　２１．ｉ、１７．９１．
５．０．３　　　　　　　　０・９０．３，０．３　　
　　　　　　０．３　　　　　　　　２．９，１［１，
ｌ１Ｏ１００ ０、Ｑ　　　　　　　　　　ＯＯ，０，０，１０，８，
０，９０゜９　　　　　　　２．Ｌ　Ｏ，７０，３，０
，６０，５３，６，１３，３Ｑ、２．Ｏ，ｔｌ　　　　
　　　　０．３　　　　　　　１．１．１．１０・５．
１・００・８　　　　　　　　３．３．０．９１．１，
１．１　　　　　　　１．１　　　　　　　　８．Ｑ、
　２．８＜０．１．　＜０．１　　　　　　＜　０．１
　　　　　　６．７．３．５０．３，０．３　　　　　
　　０．３　　　　　　　１０．４．２．０２．７　　
　　　　　　　　２．７　　　　　　　　４．８，１８
．００．５，１．０　　　　　　　０．８　　　　　　
　　２．１．３．８７．７，１１．２ １２．８．８．１ ２．７．　３．６ １．４，０．９ ３．５ ０．７，１．８ ｉｌ、ｏ、１３．６ １．６．　１１．４ 第　ＶＡ ３２１　　　　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　　　’
　　６５．７８．５３２２　　　　　　　　　　Ｂｌ　
　　　　　　　　　　７６．８１３２’ｌ　　　　　　
　　　Ｂ２　　　　　　　　　　ハ５．５．５０．５３
４８　　　　　　　　　　ｓ４　　　　　　　　　　６
０．６５３’＋９　　　　　　　”１　　　　　　　ン
１０１．＞１０１”２　　　　　　　　　＞１００．＞
１００４０１　　　　　　　　８６　　　　　　　　　
１１９、匂１＋１０２　　　　　　　　　Ｅ６　　　　
　　　　　　３６．５，４４．５４０６　　　　　　　
　　Ｂｌ　　　　　　　　　　６４．５．７１４０７　
　　　　　　　　８１　　　　　　　　　　７０．７６
４０８　　　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　　　　　
６７．７３１１０１３　　　　　　　　　　Ｂｌ　　　
　　　　　　　　６７．６７Ｉｔ１２　　　　　　　　
　　Ｂｌ　　　　　　　　　　　６５．６７１１１３　
　　　　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　　　　　５９．
６１．５１ｔｌｌｌ　　　　　　　　　　Ｂｌ　　　’
　　　　　　　　６７．６７４１５　　　　　　　　　
Ｂｌ　　　　　　　　　　　８０．５，８０．５１１２
２　　　　　　　　　　Ｂ１　　　　　　　　　　　Ｂ
ｏ、５，８０．５１１２３　　　　　　　　　　Ｅ６　
　　　　　　　　　４ｔ１．５，１１８１１２１１　　
　　　　　　　Ｅ６　　　　　　　　　８３，８６Ｂｌ
　　　　　　　　　　　８２．５．８０５８７　　　　
　　　　　Ｃ２＞Ｚｏｏ、＞１００５８８　　　　　　
　　　Ｃ２＞　１００　、〉１００９１０　　　　　　
　　　　Ｂｌ　　　　　　　　　＞　１０１．９５に 間　隙　腐　食　セ　賃　１０　失（ωｇ７ｃｍ″）２
．６．２．３　　　　　　　　２．５　　　　　　　１
６．８，１５．９２．４．０．５　　　　　　　　　１
．５８．０．７．１　　　　　　　　　７．６２．１．
３．６　　　　　　　　２．９１９．７．１７．９　　
　　　　　　　１８．８６．１．５．３　　　　　　　
　５．７３．５．６．７　　　　　　　　５．１　　　
　　　　３１＋、６，３０．０６．０．７．７　　　　
　　　　６．９１２．０，１２．３　　　　　　　　　
１２．２１２．５，１５．７　　　　　　　　　１４．
１６．３．７．２　　　　　　　　６．８１．２，４．
２　　　　　　　　　２．７３．８．　１．０　　　　
　　　　２．Ｌ１２．５．８．３　　　　　　　　８．
９’１．５．７．３　　　　　　　　　５．９１．７．
２．７　　　　　　２．２　　　　　　１６．＋１．３
．２０．９，１．２ ２．７，０．３ ０．０．０．０　　　　　　　　０．０　　　　　　　
　１３．７．　Ｑ、００．０．０．０　　　　　　　　
０．０　　　　　　　　０．０，１１．３０．０．０．
０　　　　　　　　０．０　、　　　　　　　２４．１
，１１６．２第Ｖ及びＶＡ表から明らかなように、クロ
ム、ニオブ、チタン、モリブデン及びニッケルは耐孔食
性及び耐間隙腐食性を改善する作用をなす、モリブデン
は、４０℃の６％Ｆｅｃ　１．と１％Ｈｃｌとを含む液
で試験をすると、耐孔食性及び間隙腐食性が、クロムと
比べ約４倍（重量パーセントで）改善される。本発明に
よると、好ましい組成物は、Ｆｅｃｌ、−Ｈｃｌにおい
て高い耐性を示す。即ち、ｍ準的なりレビスに対し、４
０℃で７２時間試験を行ったところ、重量損失の平均が
ｌｌｌ１ｇ／Ｃ１１２以下であフた。本発明の組成物は
、クロムの最少量は約１７％で、クロムのパーセントと
４倍のモリブデンのパーセントの和が約５２％以下、即
ち、 ％　Ｃｒ＋４（％　Ｍｏ）≧５２式　　２とするのが好
ましい。この好ましい組成物は、試験媒体が沸騰する温
度、即ち、約１００℃以下の温度では常に孔食を防止す
るが、クロムが１７％の場合にモリブデンを約１１％以
下にすべきである。５５℃の間隙腐食試験の試験片で得
られた最も悪いケースのデータをみると、良好な耐孔食
性及び耐間隙腐食性は、ニッケルの最少量を約５９％に
しかつモリブデン含量を約１０％以下に制限するのが好
ましいことがわかる。モリブデンとクロムの含量は、互
いに対して、クロム約１６％の場合にモリブデンが約８
．５−１０％となるようにバランスさせることが好まし
い、クロムのパーセントを１６　、０％Ｆから２０．５
ｋに増加させるときには、モリブデンの最少重量パーセ
ントは７．０零まで比例的に減少させるのが好ましいが
、最大量は約１０％に留める。クロムの重量パーセント
が２０．５％から約２４％に増加したときには、そリブ
デンの好ましい重量パーセントは約７−１０％であるが
、クロムは約３１％以上にすべきではない。５５℃のＦ
ｅｅｌ、−Ｈｃｌにおいて最良の間隙腐食性を得るため
には、クロムの含量が約１８．０にの場合、モリブデン
の含量を約８．５％乃至９．電にするのが好ましい、ク
ロムの重量パーセントが１８　、　Ｑｋから２０．５ｋ
に増加したときには、モリブデンの最少重量パーセント
は８゜５ｔから８．Ｏｔに比例的に減少させるのが好ま
しく、また、最大！ｉ重量パーセント９゜４＊に比例的
に減少させるのが好ましい。更に、クロムのｆｆｌｆｆ
１パーセントを２０．５％から約２２　、０にの好まし
い最大量に増加させるときは、モリブデンの最少重量パ
ーセントは８．０から７．７％へ比例的に減少させ、モ
リブデンの最大の重量パーセントは、クロムが約２２．
鴎のときに、モリブデンの最大量が約８．２％となるよ
う減少させるのが好ましい０本発明の組成物においては
、５５℃における耐間隙腐食性を良好なものにするには
、チタンの最少量を約０．８＊乃至０．情にすることが
必要である。５５℃のＦｅｃｌ、−Ｈｃｌにおける耐間
隙腐食性を最良にするには、クロムとモリブデンの量を
制御するとともに、Ｔｉ及びＮｂの最少量をそれぞれ約
１．１零及び２．７情にするのが好ましい。

室温における硫化物の応力腐食割れ試験の試験片は、熱
処理後、深い坑井での時効を模擬するように、２８７．
８℃（５５０°Ｆ）で３０日間加熱してから空冷したス
トリップからつくった。坑井時効ストリップからつくっ
た、　９．８ｘ　１　ｘ　Ｏ，３ｃＩ１１（３−７７ａ
　ｘ　３／８　ｘ　１／８インチ）の寸法の縦方向の０
曲げ試験用材料を機械加工して１２０グリツドの表面仕
上げをするとともに、ＡＳＴＭ　　Ｇ−３０に従って、
２．５４ｃｍ　（１インチ）の内径に曲げた。各０曲げ
試験片の各脚部にナツトとワッシャを使用して、鋼製の
ボルトを取付けた。以下に示すように、横方向の試験片
も、長さを３．５ｃｍ（１−３／８インチ）にした点を
除き、０曲げ試験片に関して上記したようにしてつくっ
て、加工し、試験液に暴露するに当り、各試験片を鉄の
スリーブと係合させて両端部を固定し、両端部間の中央
に力を加えて所定の量だけ曲げた。試験片を清浄してか
ら、ＮＡＣＥ試験法ＴＭ−０１−７７（１９７７年７月
１日付承認）に規定されている溶液に暴露した。約２４
０，５０４．６４８及び１０００時間後に各試験片の割
れを２０倍の倍率で観察した。

割れが検出された時間及び割れがない場合の「ＮＣ」が
、ｒＮＡｃＥＪに基づいき第■及びＶＩＡ表に示されて
いる。０曲げのデータは、縦方向の試験片をｒ　Ｌｏｎ
ｇ」で、横方向の試験片をｒ　Ｔｒａｎｓ　１で各表に
示しである。周知のように、「縦方向」及び「横方向」
という後は、試験片をつくった母材の方向に対する試験
片の軸線方向を定めるものである。

塩化物応力腐食割れ用０曲げ試験片は、ＮＡＣＥ試験法
に関して使用できるように、上記したような坑井時効ス
トリップから機械加工によりつくり　１．９ｃｍ（３７
４インチ）の内径にするように曲げた。−Ｕ曲げ試験片
を清浄にし、２０倍の倍率で機械的欠陥を検査してから
、アリーン（Ａｌｌｉｈｎ）コンデンサを使用して、Ａ
ＳＴＭ　　Ｇ−３６に１５５℃で沸騰させた４５％Ｍｇ
Ｃｌ□に鉄と接触させずに暴露した。沸騰した４５％Ｍ
ｇＣｌ２．に１０００時間暴露した後、実施例１７−２
４及び比較例３４８．３４９及び５１３７−５９０の清
浄なＵ曲げ試験片の全てに再度応力をかけ、更に１００
０時間（全部で２０００時間）暴露した点を除き、約１
．２．４．７．１４．２１．２８．３６及び４２日目に
２０倍の倍率で検査した。これらの試験の結果を第１／
Ｉ及びＶＩＡ表に示す。

第Ｖ１表 Ｉ　　Ｅ　２　６４８，６４８　　　　　９２．９２２
　　Ｂ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ１００８，５０４
，１３７，９２４Ｅ　６　　ＮＧ、１０００　　　　　
３４０．３４０Ｂ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＣ２３０，ＮＣＮＣ
，ＮＣ５Ｅ　６　５０４，２４０　　　　　８６２．６
７０Ｂ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ ６Ｅ　６　２４０，２４０　　　　　　ＮＣ，ＮＣＢ　
Ｉ　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，！ＩＣ ７Ｆ　６　２４０，２４０　　　　　８６２．８６２Ｂ
　Ｉ　　ＮＧ、　ＮＣＮＣ，ＮＣ ８Ｂ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＣ２３０，ＮＣ（３）　　　ＮＣ
，ＮＣ−９ＢＩ　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＧ １０　　Ｂ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＧ１
１　　Ｂ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＧ　　　ＮＧ、　ＮＣＮＣ，
ＮＣ１２Ａ　Ｉ　　ＮＧ、　ＮＣ４８，ＮＣＢ　Ｉ　　
ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ １３Ａ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ Ｂ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＣＮに、　８４４ １４　　Ａ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＧ　　　　　　ＮＧ、　Ｎ
ＣＢ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＧ　　２３０，２３０　　８７０
．８６２１５　　Ｂ　Ｉ　　ＮＧ、　ＮＧ　　　　　　
ＮＧ、　ＮＣ１６Ｂ　Ｉ　　ＮＧ、　ＮＣＮＣ１ＮＣ１
７Ｂ　Ｉ　　　　　ＮＣ，ＮＣＮ［：、　　ＮＧ　　　
　　　２０１Ｂ、　　ＮＣ１８Ａ　Ｉ　　　　　ＮＣ，
ＮＣＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣＢ　Ｉ　　　　　ＮＣ，Ｎ（
：　　　　　　　　　　　　　　　　　ＮＧ、　　ＮＧ
１９　　　　　Ｂ　Ｉ　　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ
６７２，ＮＣ８２ＮＧ、　　ＮＣＮｌ：、　　ＮＧ ２０　　　　　Ｂ　Ｉ　　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ
１６８，ＮＧ２１　　　　　Ａ　Ｉ　　　　　ＮＣ，Ｎ
ＣＮＣ，５０４Ｂ　Ｉ　　　　　ＮＣ，ＮＧ　　　　　
　ＮＧ、　　６５２　　　　１１６８．　　ＮＣ２２Ａ
ｌ　　　　　ＮＧ、　　ＮＣ＋、　　１３３８Ｂ　Ｉ　
　　　　ＮＣ，ＮＧ　　　　　　ＮＧ、　　６２Ｂ　　
　　　　　＋、　　１１６８２３　　　　　ＢＩ　　　
　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，６７５０４，１５０４２４Ａ　Ｉ
　　　　　ＮＧ、　ＮＧ　　　　　　　　　　　　　　
１１６８．　１１６８Ｂ　Ｉ　　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ
，６７１１１ｉ８．　ＮＣ２５ＢＩ　　　　　　　　　
　　　　　ＮＧ、　　ＮＧ　　　　　　　ＮＧ、　　６
９８２６　　　　　Ｂ＋　　　　　　−−ＮＣ，ＮＣ（
２１２７ＢＩ　　　　　　　　　　　　　　　ＮＧ、　
　ＮＣ３３１ｉ、　　１６８２８　　　　　ＢＩ　　　
　　　　　　　　　　　ＮＧ、ＮＧ　　　　　　　５０
４．５０４２９　　　　８Ｉ　　　　　　　　　　　　
　　ＮＣ，ＮＧ　　　　　　　ＮＧ、ＮＣ５０ＢＩ　　
　　　　　　　　　　　　ＮＧ、　　ＮＣ１０３２，Ｎ
Ｃ３１Ｂ　Ｉ　　　　　　　　　　　　　　　ＮＣ，Ｎ
Ｃ１Ｂ８．　５０４３２　　　　　ＢＩ　　　　　　　
　　　　　　　　ＮＣ，ＮＧ　　　　　　　１６８．　
６９８３３　　　　　ＢＩ　　　　　　　　　　　　　
　ＮＧ、　　ＮＣ１６８，１６８３４Ｂ　Ｉ　　　　　
　　　　　　　　　ＮＧ、　　ＮＣ１０３２，ＮＣ３５
Ｂｌ　　　　　　−−１００８，ＮＣ３６ＢＩ　　　　
　　　　　　　　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ３７Ｂｌ
　　　　　　　　　　　　　　４８９．　　ＮＧ　　　
　　　　５０４．３３１ｉ３８　　　　　Ｂｌ　　　　
　　　　　　　　　　　６７、　　ＮＣ１０３２，ＮＧ
３９　　　　　　Ｂｌ　　　　　　　−−１６８，１６
８４０Ｂｌ　　　　　　　−２３０，８７３３６，３３
６４１ＢＩ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　ＮＧ、Ｎ（：（２１４２Ｂｌ−−ＮＣ，Ｎｆ： ４３　　　　　Ｂｌ　　　　　　　−Ｎｉｌ：、ＮＧ　
　　　　　　３３６．５０４４４　　　　　Ｂｌ　　　
　　　　−ＮＣ，ＮＣ５０４，’１ｉＣ４５ＢＩ　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ＮＣ，ＮＣ
（２）４６　　　　　ＢＩ　　　　　　　　　　　　　
　ＮＧ、ＮＯＮＣ，Ｎ０４７　　　　　Ｂｌ　　　　　
　　−−ＮＧ、ＮＣ４８Ｂｌ　　　　　　　　　　　　
　　６２８．８２８　　　　　　　ＮＣ，ＮＣＡ　Ｉ　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
ＮＣ，５０４４９Ｂｌ　　　　　　　−ＮＧ、４８９　
　　　　　　ＮＣ，ＮＣ５０Ｂｌ　　　　　　　−ＮＣ
，ＮＧ　　　　　　　　ＮＧ、ＮＣ５１Ｂｌ　　　　　
　　−−ＮＧ、ＮＧ５２　　　　　Ｂｌ　　　　　　　
−６７，６７１６８，ＮＧ（１）　２０００時間暴露し
た実施例１７−２４を除き１０００時間暴露。

（２）疑わしい領域がみつかったが、５００倍の倍率の
検査では割れの存在は確認できなかった。

（３）実施例８の２番目の試験片（横方向）は装置の故
障により２３０時間で中断したが、割れはみつからなか
った。ＮＣ＝割れは観察されず。

第ＶＩＡ表 ３１７　　　　　Ｂ　Ｉ　　　　　ＮＧ、　ＮＣＮＣ，
ＮＧ３１８　　　　　Ｂ　Ｉ　　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ
，ＮＣ３２１Ｂ　Ｉ　　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣＮ
Ｃ，ＮＣ３２２ＢＩ　　　　　ＮＣ，ＮＣ３０６，３５
５３２４Ｂ２　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ３４８Ｂ５
　　　　ＮＧ、　ＮＣＮＣ，ＮＣ１６８，ＮＣＢ　４　
　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＧ　　　　　　４８．３３６
３４９　　　　（１）　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ（
１）　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ３９４Ｃ
６２４０，２４０３３４，１６２４０１Ｂ６　　　　Ｎ
Ｃ，ＮＣＮＣ，ＮＣ４０２Ｅ　６　　　２４０．１００
０　　　　　　　　　　　　８６２．８６２４０６　　
　　　ＢＩ　　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ４０７Ｃ６
ＮＣ，ＮＣＮＣ，６７６ ４０８ＢＩ　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ４
０９ＢＩ　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ４１２Ｂ　Ｉ　
　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ４１３Ｂ　Ｉ　　　　ＮＣ
，ＮＣＮＣ，ＮＣ４１４ＢＩ　　　　ＮＣ，ＮＣ、ＮＣ
，ＮＣ４１５Ｂ　Ｉ　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，１６８４
２２ＢＩ　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ４２３Ｃ６５０
４，２４０ＮＣ，ＮＣ ４２４Ｃ６ＮＣ，ＮＣＮＣ，８８２ Ｂ　Ｉ　　　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，１６８（２）５８７　
　　　　Ｃ２ＮＣ，５７０６７、２３０ＮＣ，ＮＣ５８
８Ｃ２２４０，２４０３３６，３３６５８９Ｃ３ＮＣ，
ＮＣＮｔｌ：、　　ＮＣ５９０Ｃ３ＮＣ，ＮＣ３３６，
３３６ ９１０Ｂ　１　　　　　　　　　　　　　６７、６７　
　　　　　３３６．　ＮＣ９１４Ｂ　１　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　５０４．　５０４
９３１　　　　（３）　　　　　　　　　　　　　ＮＣ
，ＮＣＮＣ，ＮＣ％７Ｂｌ　　　　　　　　　　　　　
６７、６７　　　　　　　ＮＣ，ＮＧ（２）（１）それ
ぞれ減少率２４％及び３１％の冷間圧延（２）疑わしい
領域がみつかったが、５００倍の倍率の検査では割れの
存在は確認で籾なかった。

（３）減少率２１％の冷間圧延 ＮＣ＝割れは観察されず。

第Ｖｔ及びＶＩ　Ａ表に示す結果から、本発明の組成物
は、室温での硫化物応力割れに対し耐性を有しているこ
とがわかる。最良の結果を得るには、モリブデン、ニオ
ブ、及びチタンを最も高いレベルにすることを避けるべ
きである。この点から、７％のモリブデンで、２４％の
クロムが用いられる。クロムの量が２３％から減少する
と、そりブデンの最大量を８％から上昇させることがで
き、許容できるモリブデンの重量パーセントの増加に対
するクロムの重量パーセントの減少の率は約２と等しい
０例えば、クロムの量を２２％から２０％に減少させる
と、硫化物の応力割れに対する最適の耐性が所望される
場合に好ましく使用される□モリブデンの最大量を約８
．５ｔから約９．５零に増加させることができる。また
、モリブデン含量が約１１．５Ｎである場合には、クロ
ムは約１６％まで低減されることが示されている。この
目的のためには、アルミニウムは、その好ましい範囲に
保持されるが、ニオブとチタンは慎重に制御しなければ
ならない。ニオブが４．５零であるときには、チタンは
約０．５０Ｘ以下にすべきである。ニオブの重量パーセ
ントが４．５亀から約３．０ｋに減少すると、存在す、
るチタンの最大量は約２．０！Ｉｉに比例的に増加させ
ることができる。ニオブの最大重量パーセントは４．２
５％であるのが好ましいが、この場合は、チタンの使用
量は約ｏ、ｓｏ％以下である。ニオブが４．２５零から
３．峙に減少すると、チタンの最大重量パーセントは約
０．５０％から約１．７５ｋに比例的に増加される。従
って、ニオブの減少に対するチタンの重量パーセントの
増加の比率は、双方の場合とも１．０である。

本発明の合金及びこれからつくられる時効硬化した製品
は、沸騰した４５％ＭｇＣ１，という過酷な環境に対す
る暴露から分かるように、塩化物め応力割れに対し良好
な耐性を有している。ニッケルが約６０％以下である場
合、クロム及びモリブデンの含量を低くすると、一層良
好な結果が得られる。硬化材の含量が約４．０ａ／ｏで
あるときには、ニッケルは少なくとも約６０％存在させ
るべきである。また、硬化材の含量が約４．０ａ１０以
上に増加しまたはこれ以下に減少すると、存在すべぎニ
ッケルの最少量はこれに対して６０％を境にして上下さ
れ、ニッケル含量の変化の程度は、硬化材の含量の変化
６３倍となる。従って、硬化材含量の増減が０．５ａ１
０であると、ニッケル含量の増減はこれに対応して１．
５ａ１０となる。この点に関して、銅もまた、沸Ｉｌｌ
塩化カルシウムにおける耐応力割れ性に寄与する。この
目的のためには、ニッケルが約６０％以下に低下するの
を補償するため、あるいは硬化材の含量が４．０ａ１０
よりも多くなる場合には、銅を最大約３％包含させるの
が望ましい。最大約２．眞の銅は、ニッケルを６０％以
上含む組成物において有効である。

高温及び高圧における塩化物、硫化水素及び硫黄の組合
せの影響を、過酷な酸性坑井の環境を模擬するように、
２０４℃（４００°Ｆ）、２３２℃（４５０°Ｆ）及び
２６０℃（５００°Ｆ）の温度でのオートクレーブ試験
により検討した。深い坑井での時効を模擬するように２
８７．８℃（５５０°Ｆ）で３０日間加熱しく次いで空
冷し）たストリップから２枚のＵ曲げ試験片をつくった
。Ｕ曲げ試験片は、寸法が９．８　ｘ　０．９５ｘ　Ｏ
，２５４−０，３１８ｃｍ（３−７／８Ｘ　３／８　Ｘ
　Ｏ，１００−０，１２５インチ）であり、各端部に隣
接して０．６７ｃｍ　（１７７６４インチ）の直径の孔
を設けた。試験片を研削して１２０グリツドに仕上げ、
２．５４ｃｍ　（１インチ）の内径を有するように曲げ
、応力をかけた。第■乃至■表においては、試験片が応
力割れを示した暴露時間数と、割れが生じない場合のｒ
ＮＣＪとが示されている。第■乃至■表に示す本発明の
実施例及び比較例のものを、飽和（２５％）塩化ナトリ
ウム、０．５ｇ／ｌの硫黄元素及び１３００−１４００
ｐｓｉの分圧の硫化水素試験媒体に３つの異なる条件下
で暴露した。第■表に示すように、２０４．４℃（４０
０°Ｆ）で１６０時間が２回と３２８時間が１回の合計
６４８時間試験を行い、割れがない場合には、２３２℃
（４５０°Ｆ）で３２８時間継続させた。実施例と比較
例の幾つかから得た試験片を２３２℃（４５０°Ｆ）で
３２８時間を１回試験し、次いで、２６０℃（５００°
Ｆ）で３２８時間を２回試験した。第４表には、２３２
℃（４５０Ｔ）で３２８時間を１回、次いで、２６０℃
（５００°Ｆ）で３２８時間を１回試験した。第■表に
示すデータは、２３２’１ｍ（４５０°Ｆ）で３２８時
間と、２６０℃（５００Ｔ）で３２８時間を２回試験を
行った試験片から得たものである。低いｐＨを得るため
には二酸化炭素は必要としなかった。また、硫黄元素は
、本発明の組成物のような高合金材料が使用されるよう
な環境の厳しさを高めるため、試筋環境に含ませたので
ある。

第■表 実施例　　　　　　（２Ｘ　１６０ｈ＋　３２８ｈ、２
０４．４℃）　　　　（３２８ｈ、　２３２℃）＋Ｉ　
　Ｅ２　　　ＮＣ，ＮＣ，ＮＧ　　　　　−２Ｂ　Ｉ　
　　ＮＣ，ＮＣ，ＮＧ　　　　９８４．９８４４　　Ｅ
　６　　　ＮＣ，ＮＧ、　ＮＣ，ＮＧ　　　　６５６．
９８４Ｂ　１　　　　　　　　　９８４．９８４５　　
Ｅ６　　　ＮＧ、ＮＧ、ＮＧ　　　　　−６Ｅ６　　　
ＮＧ、ＮＧ、Ｎ（：　　　　　−８１６５６、８５６ ７Ｆ６　　　ＮＧ、ＮＧ、ＮＧ　　　　　−Ｂ　Ｉ　　
　　　　　　　　ＮＧ、　ＮＣ８ＢＩ　　　ＮＧ、Ｎに
、ＮＧ　　　　６５６９　　ＢＩ　　　ＮＧ、ＮＣ，Ｎ
Ｇ　　　　　−１０Ｂ　Ｉ　　　ＮＣ，ＮＧ、　Ｎｆｌ
：　　　　６５１ｉ、　９８４１１　　Ｂ　Ｉ　　　Ｎ
Ｇ、　ＮＣ，ＮＧ　　　　９８４．９８４１２　　ＢＩ
　　　ＮＣ，ＮＣ，ＮＣ−１３Ｂ　Ｉ　　　　　　　　
ＮＣ，ＮＣ，ＮＣＮＣ，ＮＣ１４Ｂ　Ｉ　　　　　　　
　ＮＧ、　　ＮＣ，ＮＣＮＣ，Ｎ（：Ａ　１　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１ｉ５１１．
９１１４１５　　　　　ＢＩ　　　　　　　　ＮＣ，Ｎ
Ｃ，ＮＣ−１６Ｂ　Ｉ　　　　　　　　ＮＣ，ＮＣ，Ｎ
Ｃ９８４，９８４３１７Ｂ　１　　　　　９７８．９７
Ｂ、　ＮＣ−３１８Ｂ　１　　　　　　９７６．９７６
、９７６　　　　　　　　　　　−３２１　　　　　Ｂ
　Ｉ　　　　　　　　ＮＧ、　　ＮＧ、　　ＮＣ３２８
，６５６３２２ＢＩ　　　　　　　　ＮＣ，ＮＣ，ＮＣ
−３２４Ｂ２　　　　　　９７６、　ＮＣ，ＮＧ　　　
　　　　　　　　　　−３４８Ｂ　Ｓ　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　３２８，３２８，３２８
．３２８Ｂ　４　　　　　１６０．　１６０．　１６０
　　　　　　　　　　３２８．−３４９　　　　　＊　
　　　　　　　　ＮＣ，ＮＣ，ＮＣＮＣ，−＊　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３２８．　
ｌ１５６．６５６３９４　　　　　Ｅ６　　　　　１６
０．　９７６、　９７６、　　ＮＧ　　　　　　　　　
　　　−４０１Ｂ６　　　　　　ＮＣ，ＮＣ，ＮＣ，Ｎ
Ｃ−４０２Ｅ６　　　　　　ＮＣ，ＮＣ，ＮＧ、　　Ｎ
Ｃ−４０６Ｂ１　　　　　　３２０．　３２０．９７６
　　　　　　　　　　　　　−４０７　　　　　Ｂｌ　
　　　　　　９７６、　ＮＣ，ＮＣ−４０８Ｂｌ　　　
　　　　９７８．ＮＣ，ｌｉｅ　　　　　　　　　　　
　　　−４０９ＢＩ　　　　　　　　ＮＧ、ＮＣ，ＮＣ
−４１２Ｂ　１　　　　　　１６０．　６４８．　９７
６　　　　　　　　　　　　　−４１３　　　　　Ｂ１
　　　　．６４８，９７６．９７６　　　　　　　　　
　　　　−４　１　４　　　　　　　Ｂ　　１　　　　
　　　　６４８．　６４１１．　９フロ　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　−４１５Ｂ　１　　　　　　
９７６、　ＮＧ、　　ＮＣ−４２２Ｂ１　　　　　　９
７Ｂ、　ＮＣ，ＮＣ−４２３Ｅ６　　　　９７６、　９
７８．　ＮＣ，ＮＣ−４２４Ｅ６　　　　　　　　ＮＣ
，ＮＯ，ＮＣ−Ｂ　１　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　６５１ｉ、　ＮＣ＊減少率がそれ
ぞれ２４％及び３１％の冷間圧延第１表 １８　　　Ａｌ　　　ＮＣ，ＮＣ５８７ｃ２　３２８，
３２８ＢＩ　　　ＮＧ、　ＮＣ５８８ｃ２　３２［１，
３２８１９ＢＩ　　　ＮＣ，ＮＣ５８９ｃ２　３２１１
，３２８２１　　　Ａｌ　　　ＮＣ，ＮＣ Ｂ　Ｉ　　　ＮＣ，６５８ ２２Ａｔ　　　　　ＮＣ，ＮＣ Ｂ　Ｉ　　　ＮＣ，ＮＣ ２３ＢＩ　　　　　ＮＣ，ＮＣ ２４Ａｌ　　　ＮＣ，ＮＣ Ｂ　Ｉ　　　ＮＣ，６５６ 第■表 ２５　　Ｂｌ　　９８４，９８４　　３８　　ＢＩ　　
ＮＣ，ＮＣＢＩ　　ＮＣ，９８４３９ＢＩ　　ＮＣ，Ｎ
Ｃ２６Ｂｌ　　９８４，９８４　　４０　　ＢＩ　　Ｎ
Ｃ，９８４２７Ｂｌ　　９８４，９８４　　４２　　Ｂ
Ｉ　　ＮＣ，ＮＣ２８Ｂｌ　　９８４．ＮＣ４４ＢＩ　
　ＮＣ，ＮＣ２９Ｂｌ　　６５８，６５８　　４６　　
Ｂｌ　６５６，９８４３０　　ＢＩ　　ＮＣ，ＮＣ’４
８　　ＢＩ　　ＮＣ，ＮＣ３１Ｂｌ　　６５６．９８４
　　　　　Ａｌ　　ＮＣ，ＮＣ３２ＢＩ　　ＮＣ，ＮＣ
４９ＢＩ　　ＮＣ，９８４３３Ｂｌ　　９８４．ＮＣ５
０Ｂｌ　６５８，９８４３６　　ＢＩ　　ＮＣ，９８４
５１ＢＩ　　ＮＣ，ＮＣ３７Ｂｌ　　９８４，９８４　
　５２　　Ｂｌ　９８４，９８４９１０　　Ｂ　Ｉ　　
ＮＣ，９８４ ９１４Ｂ　Ｉ　　ＮＣ，ＮＣ ９３１＊　　９８４，９８４ ９３６　　ＢＩ　　ＮＣ，９８４ ％７ＢＩ　　ＮＣ，ＮＣ ＊減少率が２１％の冷間圧延 オートクレーブ試験データから、著しく過酷な条件にお
いて、腐食及び応゛力割れに対する優れた耐性を有して
いることがわかる。データの分析により、本発明の組成
物においては、モリブデンは、２０４−２３２℃（４０
０−４５０＠＠Ｆ）（７）温度範囲でのオートクレーブ
試験かられかるように、耐応力割れ性を改善するのに、
重量パーセントでクロムよりも約４倍有効であることが
わかった。２０４−２３２℃（４００−４５０°Ｆ）＋
７）範囲での割れに対する耐性を最良にするには、クロ
ムと４倍のモリブデンの含量が、重量パーセントで、約
４７％以上、即妹、 ％　Ｃｒ＋４（％Ｍｏ）≧４７％　　式３％式％ ００°Ｆ）の範囲での耐割れ性を最良なものにするため
には、クロムと４倍のモリブデンの合量が、重量パーセ
ントで、約４９．５に以上、即ち、％　Ｃｒ＋４（％Ｍ
ｏ）≧４９．５％　式４％式％） の耐割れ性が最適な合金を得るためには、クロムとモリ
ブデンの含量を３０％以上、即ち、％　Ｃｒ十％　Ｍｏ
≧３０％　　　　式５％式％ オートクレーブにおける２６０℃（５００°Ｆ）での耐
応力割れ性を最良にするためには、硬化材の含量は、約
４．５ａ１０以下にするのが好ましい。２６０℃’（５
００°Ｆ）以下での温度での曝露の場合には、硬化材の
含量を約５　ａ１０以下にすると、耐応力割れ性が良好
となる。このようにして硬化材の含量を調整すると、強
度を最大のものにするには、アルミニウムは０．３５！
ｋ　（０，７７ａ１０）以下にするのが好ましい。銅も
また、オートクレーブ試験における耐応力割れ性の改善
に寄与する。この目的のためには、３％まで使用するこ
とができる。硬化材の含量４．０ａ１０を越える場合は
、オートクレーブ試験で菖耐応力割れ性の改善するには
２．峙以下の銅が有効である。

本発明を更に例示するため、二重溶解により実施例５３
を行ない、比較例として、重量が約４．５４５．５ｋｇ
　　（１０、ＯＯＯポンド）で、ｉｏ、１６ｃｍ　　（
４インチ）の丸棒の鍛造したものを用い、熱処理を行な
った。実施例５３の組成を第Ｘ表に示す。市販のタイ１
６２５合金の代表である比較例Ａ（約１０．０００ボン
ド）の組成も第Ｘ表に示しである。

第　　Ｘ　　表 夫度■臣ユ　　　比較例Ａ Ｃ０，０２１０，０４７ Ｍ　　ｎ　　　　　　　　　Ｏ，０３０，０９Ｓ　　ｉ
　　　　　　　　　０．０８　　　　　　　　　　　０
．１２Ｃｒ　　　　　　　　１９．８５　　　　　　　
　　　　２２．１ＯＮ　　ｉ　　　　　　　　６１．７
３　　　　　　　　　　６１．５７Ｍ　　ｏ　　　　　
　　　　８．８１　　　　　　　　　　　８．７９Ｔ　
　ｉ　　　　　　　　　１．２７　　　　　　　　　　
　０．２７Ａ　　１　　　　　　　　０．１６　　　　
　　　　　　　０．２８Ｎ　　ｂ　　　　　　　　　３
．１１　　　　　　　　　　　３．９１Ｂ　　　　　　
　　　　Ｏ，００３７ Ｆ　　ｅ　　　　　　　　　４．９２　　　　　　　　
　　　２．８４いずれも、鱗はｏ　、　Ｏｌ零よりも少
なく、硫黄は０．０１％よりも少なかった。記載されて
はいないが、比較例Ａは約０．００４％のほう素を含有
していた。

実施例５３の約１０ｃｍ（４インチ）のバー材料（固溶
化温度からの水冷を除きＢ１熱処理）の横方向部分から
、標準的なねじ付き（ｔｈｒｅａｄ＋Ｊ）引張試験片を
つくった。比較例の、鍛造しかつ熱処理した１４．０ｃ
ｍ　（５−％インチ）の丸棒からも、横方向引張試験片
をつくった。引張試験のデータを熱処理された場合の硬
度とともに、第刈表に示しである。

（以下余白） 第ＸＩ表 ５３（１）　　　　　　　ｕ９．５＜８２３．＋ｎ　　
　　　　　１７５．６（１２１０，７）５３（１）　　
　　　　　１２７．９（８８２，９）　　　　　　　１
７８．２（１２２８，３）Ａ　　　　　　　　　７３．
１（５０４，０）　　　　　　　１３６．１（９３８，
４）Ａ　　　　　　　　７７．２（５３２，３）　　　
　　　　１３８．８（９５７，０）（１）２つの試験の
平均 （２）固溶化処理後に水冷 Ｅｌ。

３３．２　　　　　　　刊、８　　　　　　０３４　　
　　　　　　Ｂｌ（２）３ｏ、ｓ　　　　　　　４２．
８　　　　　　　Ｃ３５，５Ｂ２（２）３２．８　　　
　　　３３．５　　　　　　　Ｂ９７　　　　　　　　
Ｂ１３３．０　　　　　　３７．６　　　　　　８９８
　　　　　　　　Ａｌ第℃表のデータを比較すると、タ
イプ６２５の合金は、通常の時効硬化処理には応答しな
いことがわかる。本発明の合金及びタイプ６２５ととも
に、公知の合金も、処理が熱間加工を含むときには強度
がより高くなることがわかる。冷間加工を行なわない場
合には、タイプ６２５は本発明の合金よりも強度が遥か
に低くなる。

（効　　果） 以上のように、本発明に係る合金は、従来のものとは異
なり、強度と耐食性とを合せもつから、化学、石油及び
原子力産業における種々の用途に向けることができる０
本発明に係る合金はまた、種々のサイズと形状の製品を
提供することができる。粉末冶金製品だけでなくビレッ
ト、バー、ストリップ及びシートのような種々の形態の
中間製品も得ることができ、該中間製品からは、多種類
の最終製品をつくることができる。更に、本発明の組成
物は、高温及び高圧というように条件が過酷な石油資源
の探査及び発掘において使用する部品を得るのに使用す
ることができる。このような部品には、例えば、安全弁
、ハンガー、バルブ及びバッカー素子、その他、地上ま
たは地下で使用される部品がある。

本発明を、例示的な実施例に関して詳細に説明したが、
特許請求の範囲に記載の本発明の範囲内において種々の
変更を行なうことができる。例えば、アルミニウムを０
．１％よりも少なく、かつ、約１０５ｋｓｉの最少降伏
強さを得るために添加される当量原子パーセントのチタ
ン及びニオブの少なくとも一方で置換すると、アルミニ
ウムの含量が低減されない場合に比べ、全硬化材を数１
０分の１少なくすることができる。組成物の強度がアル
ミニウムの低下によって減少しても、チタン及びニオブ
の少なくとも一方の添加により、強度を増加させること
ができる。従って、アルミニウムの全てまたは実質止金
てをチタン及びニオブの少なくとも一方で置換すると、
硬化材の含量を３．Ｏａ／ｏとすることができる。

本明細書で使用されている語及び表現は、説明のための
ものであって、本発明を限定するものではない。従って
、かかる語及び表現によって、本発明の特徴と同等のも
のが除外されるものではない。

特　許　出　願　人　カーペンタ−テクノロジーｉ−，
、＋、−ｉ

Claims (30)

【特許請求の範囲】
1. （１）時効硬化性のクロム・モリブデン含有ニッケル基
   合金において、重量％即ちｗ／ｏで、０．１％以下の炭
   素と、５％以下のマンガンと、１％以下のシリコンと、
   ０．０３％以下の燐と、０．０３％以下の硫黄と、１６
   −２４％のクロムと、７−１２％のモリブデンと、４％
   以下のタングステンと、２−６％のニオブと、０．５０
   −２．５％のチタンと、痕跡乃至１％のアルミニウムと
   、０．０２％以下のほう素と、０．５０％以下のジルコ
   ニウムと５％以下のコバルトと、０−３％の銅と、０．
   ０４％以下の窒素と、２０％以下の鉄とを主成分とし、
   かつ、残分が少なくとも約５５％のニッケルからなり、
   クロムとモリブデンの合計は３１％以下であり、ニオブ
   、チタン及びアルミニウムの合計はその原子パーセント
   即ちａ／ｏが０．６４（ｗ／ｏ　Ｎｂ）＋１．２４（ｗ
   ／ｏ　Ｔｉ）＋２．２０（ｗ／ｏＡｌ）として計算する
   と約３．５乃至５％となるようなパーセントであり、Ｎ
   ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉ及びＡｌの元素はクロム・
   モリブデン含有ニッケル基合金が固溶化処理されかつ時
   効硬化されると、再結晶温度以下における加工を必要と
   することなく約２６０℃（約５００Ｆ）以下の高温で塩
   化物及び硫化物環境における孔食、間隙腐食及び応力腐
   食割れに対する耐性とともに１００ｋｓｉ（６９０ＭＮ
   ／ｍ＾２）よりも大きい０．２％降伏強さとを有するよ
   うにバランスされていることを特徴とする時効硬化性ク
   ロム・モリブデン含有ニッケル基合金。
2. （２）０．０３％以下の炭素、２％以下のマンガン、０
   ．５％以下のシリコン、０．０１５％以下の燐、０．０
   １０、以下の硫黄１８−２２％のクロム、７．５−１１
   ％のモリブデン、２．７５−４．２５％のニオブ、０．
   ７５−１．５％のチタン、０．０５−０．３５％のアル
   ミニウム、０．００１−０．００６％のほう素、０．０
   ８％以下のジルコニウム、０．５、以下の銅、０．０１
   ％以下の窒素、２−１４％の鉄、及び少なくとも約５９
   ％のニッケルを含むことを特徴とする特許請求の範囲第
   １項に記載の合金。
3. （３）０．０６％以下の炭素、２％以下のマンガン、及
   び０．５％以下のシリコンを含むことを特徴とする特許
   請求の範囲第１項に記載の合金。
4. （４）約０．５％以下のマンガン、約０．２％以下のシ
   リコン及び１４％以下の鉄を含むことを特徴とする特許
   請求の範囲第３項に記載の合金。
5. （５）少なくとも約６０％のニッケルを含むことを特特
   徴とする特許請求の範囲第４項に記載の合金。
6. （６）約０．０３％以下の炭素と０．２％以下のマンガ
   ンを含むことを特徴とする特許請求の範囲第４項に記載
   の合金。
7. （７）約０．０１％以下の炭素と約０．０１％以下の窒
   素を含むことを特徴とする特許請求の範囲第６項に記載
   の合金。
8. （８）約１１％以下のモリブデンを含み、クロムとモリ
   ブデンの重量パーセントは、クロムが約１６．０％のと
   きにモリブデンが約７．７％−１１．０％あり、クロム
   が１６．０％から１９．０％に増加するとモリブデンの
   最少量が７．０％に減少するようにバランスされている
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１乃至７項のいずれ
   かに記載の合金。
9. （９）約０．３５％以下のアルミニウムを含むことを特
   徴とする特許請求の範囲第８項に記載の合金。
10. （１０）約１０％以下のモリブデンを含み、クロムとモ
    リブデンの重量パーセントは、クロムが約１６％のとき
    にモリブデンが約８．５−１０％あり、クロムが１６．
    ０％から２０．５％に増加するとモリブデンの最少量が
    ７．０％に比例的に減少し、クロムの重量パーセントが
    ２０．５％から約２４％に増加するとモリブデンの最少
    重量パーセントが約７％に留まり、しかもクロムとモリ
    ブデンの合計が３１重量パーセント以下であるようにバ
    ランスされていることを特徴とする特許請求の範囲第１
    乃至７項のいずれかに記載の合金。
11. （１１）最少約０．９％のチタンを含むことを特徴とす
    る特許請求の範囲第１０項に記載の合金。
12. （１２）約１７．０％の最小量のクロムを含み、かつ％
    ４Ｃｒ＋４（％Ｍｏ）≧５２％であることを特徴とする
    特許請求の範囲第４項に記載の合金。
13. （１３）約０．３５％の最大量のアルミニウムを含有す
    ることを特徴とする特許請求の範囲第１１項記載の合金
    。
14. （１４）約２．７５％の最少量のニオブと約１．１％の
    最少量のチタンを含むことを特徴とする特許請求の範囲
    第１０項に記載の合金。
15. （１５）クロムとモリブデンの重量パーセントは、クロ
    ムが２４％であるときにモリブデンが７％であり、クロ
    ムの重量パーセントが２３％から減少するとモリブデン
    の最大重量パーセントが８％から増加し、しかもモリブ
    デンの最大重量パーセントの増加に対するクロムの重量
    パーセントの減少の比率が約２にであるようにバランス
    されていることを特徴とする特許請求の範囲第１乃至７
    項に記載の合金。
16. （１６）３．０−４．５％のニオブと０．５０−２．０
    ％のチタンを含み、チタンとニオブの重量パーセントは
    、ニオブが４．５％であるときにチタンは０．５０％以
    下であり、ニオブの最大重量パーセントが４．５％から
    ３．０％へ減少するとチタンの最大重量パーセントが約
    ２．０％に増加するようにバランスされていることを特
    徴とする特許請求の範囲第１５項に記載の合金。
17. （１７）３．０−４．５％のニオブと０．５０−１．７
    ５％のチタンを含み、ニオブとチタンの重量パーセント
    は、ニオブが４．２５％であるときにチタンは０．５０
    ％以下であり、ニオブの重量パーセントが４．２５％か
    ら３．０９％に減少するとチタンの最大量は０．５０％
    から１．７５％に比例的に増加するようにバランスされ
    ていることを特徴とする特許請求の範囲第１５項に記載
    の合金。
18. （１８）クロムとモリブデンの重量パーセントは、クロ
    ムが約１６．０％であるときにモリブデンが約７．５％
    であり、クロムが１６．０％から１９．０％に増加する
    とモリブデンの最少量が７．０％に比例的に減少するよ
    うにバランスされていることを特徴とする特許請求の範
    囲第１項に記載の合金。
19. （１９）クロムとモリブデンの重量パーセントは、クロ
    ムが約１６％であるときにモリブデンは最少約８．５％
    であり、クロムが１６．０％から２１．５％に増加する
    とモリブデンの最少量が８．５％から７．０％に減少し
    、しかも約４．５原子パーセント以下のニオブとチタン
    及びアルミニウムとを含むようにバランスされているこ
    とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の合金。
20. （２０）ニオブとチタンは、ニオブが約３．９％のとき
    にチタンは最少０．５０％存在し、ニオブの重量パーセ
    ントが約３．９ｗ／ｏから３．０ｗ／ｏに減少するとチ
    タンの最少量が０．５０ｗ／ｏから約１．１ｗ／ｏに比
    例的に増加するとともに、ニオブの量が３．０ｗ／ｏか
    ら２．７５ｗ／ｏに減少するとチタンの最少量は約１．
    １ｗ／ｏから１．６ｗ／ｏに増加するようにバランスさ
    れていることを特徴とする特許請求の範囲第１または２
    項に記載の合金。
21. （２１）ニオブとチタンは、ニオブが約４．５ｗ／ｏで
    あるときにチタンは最少の０．５０ｗ／ｏ存在し、ニオ
    ブの存在量が４．５ｗ／ｏから３．５ｗ／ｏに減少する
    と存在するチタンの最少量は０．５０ｗ／ｏから約１．
    ５ｗ／ｏに比例的に増加するようにバランスされている
    ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の合金。
22. （２２）ニオブとチタンは、ニオブが約４．２５ｗ／ｏ
    であるときにチタンは最少の０．７５ｗ／ｏ存在し、ニ
    オブの存在量が４．２５ｗ／ｏから３．５ｗ／ｏに減少
    すると存在するチタンの最少量は０．７５ｗ／ｏから約
    １．５ｗ／ｏに比例的に増加するようにバランスされて
    いることを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の合
    金。
23. （２３）特許請求の範囲第１乃至２２項のいずれかに記
    載の合金からつくられた時効硬化耐食性製品において、
    再結晶温度以下で加工を必要とすることなく高温の塩化
    物及び硫化物環境において孔食、間隙腐食及び応力腐食
    割れに対する耐性と合せて、固溶化処理及び時効のまま
    の状態で１００ｋｓｉ以上の最少０．２％降伏強さを有
    することを特徴とする時効硬化耐食性製品。
24. （２４）固溶化処理及び時効のままの状態で最少０．２
    ％降伏強さが少なくとも１２０ｋｓｉであることを特徴
    とする特許請求の範囲第２３項に記載の製品。
25. （２５）重量％即ちｗ／ｏで、０．１％以下の炭素と、
    ５％以下のマンガンと、１％以下のシリコンと、０．０
    ３％以下の燐と、０．０３％以下の硫黄と、１６−２４
    ％のクロムと、７−１２％のモリブデンと、４％以下の
    タングステンと、２−６％のニオブと、０．５０−２．
    ５％のチタンと、痕跡乃至１％のアルミニウムと、０．
    ０２％以下のほう素と、０．５０％以下のジルコニウム
    と５％以下のコバルトと、０−３％の銅と、０．０４％
    以下の窒素と、２０％以下の鉄とを主成分とし、残分が
    少なくとも約５５％のニッケルからなるニッケル基合金
    の製造方法であって、クロムとモリブデンを合せた重量
    パーセントが３１％以下であるようにクロムのパーセン
    トとモリブデンのパーセントの合計を調節し、かつ、ニ
    オブ、チタン及びアルミニウムの元素を合せた原子パー
    セントの合計がが０．６４（ｗ／ｏ　Ｎｂ）＋１．２４
    （ｗ／ｏＴｉ）＋２．２０（ｗ／ｏ　Ａｌ）として計算
    すると、約３．５ａ／ｏ乃至５ａ／ｏとなるようにニオ
    ブの重量パーセントと、チタンの重量パーセント及びア
    ルミニウムの重量パーセントとの合計を調節することを
    特徴とするニッケル基合金の製造方法。
26. （２６）再結晶温度以下で加工を必要とすることなく約
    ２６０℃（約５００°Ｆ）以下の高温の塩化物及び硫化
    物環境において孔食、間隙腐食及び応力腐食割れに・対
    する耐性と合せて、１００ｋｓｉ（６９０ＭＮ／ｍ＾２
    ）以上の０．２％降伏強さを有す製品を提供するように
    前記ニッケル基合金を時効硬化することを特徴とする特
    許請求の範囲第２５項に記載の方法。
27. （２７）前記時効硬化前に前記ニッケル基合金を熱間加
    工することを特徴とする特許請求の範囲第２６項に記載
    の方法。
28. （２８）前記熱間加工後であって、前記時効硬化前に前
    記ニッケル基合金を固溶化処理することを特徴とする特
    許請求の範囲第２７項に記載の方法。
29. （２９）２工程の時効硬化処理を、約５９０−７９０℃
    （約１１００乃至１４５０°Ｆ）の温度範囲で行うこと
    を特徴とする特許請求の範囲第２６乃至２８項のいずれ
    かに記載の方法。
30. （３０）酸性坑井の製品をつくるための特許請求の範囲
    第１または２項に記載の時効硬化性ニッケル基合金の使
    用。