JPS63140021A - 溶銑の予備処理方法 - Google Patents
溶銑の予備処理方法Info
- Publication number
- JPS63140021A JPS63140021A JP28853886A JP28853886A JPS63140021A JP S63140021 A JPS63140021 A JP S63140021A JP 28853886 A JP28853886 A JP 28853886A JP 28853886 A JP28853886 A JP 28853886A JP S63140021 A JPS63140021 A JP S63140021A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- dam
- hot metal
- molten iron
- refining agent
- slag
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 18
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 68
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 68
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 5
- 239000008399 tap water Substances 0.000 claims description 5
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 claims description 5
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 claims description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract description 20
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 13
- 238000007654 immersion Methods 0.000 abstract description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 10
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 abstract description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 11
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 10
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は高炉出銑樋で溶銑の脱珪、脱燐等の予備処理
を行なう方法に係り、より詳しくは溶銑樋内にダムを設
置することにより、精錬剤をキャリアガスと共にランス
で吹込む方法で効率よく予備処理し得る方法に関する。
を行なう方法に係り、より詳しくは溶銑樋内にダムを設
置することにより、精錬剤をキャリアガスと共にランス
で吹込む方法で効率よく予備処理し得る方法に関する。
技術的背景
高炉から出銑された溶銑の成分組成は次の製鋼工程にお
ける精錬能率や鋼の品質に大きく影響するので、製鋼工
程を合理化し、操業を容易にするため溶銑の成分組成や
生産鋼種に応じて種々の溶銑予備処理法が適宜に採用さ
れている。溶銑の予備処理としては脱珪、脱りん、脱硫
等があり、その方法としては高炉出銑樋、溶銑取鍋、ト
ーピードカー等で行なわれている。
ける精錬能率や鋼の品質に大きく影響するので、製鋼工
程を合理化し、操業を容易にするため溶銑の成分組成や
生産鋼種に応じて種々の溶銑予備処理法が適宜に採用さ
れている。溶銑の予備処理としては脱珪、脱りん、脱硫
等があり、その方法としては高炉出銑樋、溶銑取鍋、ト
ーピードカー等で行なわれている。
従来技術とその問題点
高炉出銑樋で溶銑の脱りん等の予備処理を行なう方法と
しては、スキンマーによって高炉滓を除去した後、以下
に示す方法で処理する方法が知られている。
しては、スキンマーによって高炉滓を除去した後、以下
に示す方法で処理する方法が知られている。
■ 出銑樋内の溶銑に対し粉体フラックスを添加して脱
珪、脱りん処理を行なう方法。すなわち、この方法は出
銑樋内を流れる溶銑に粉体フラックスを上置ぎし、−緒
に流れていく間の自然な混合を利用して脱珪、脱りん処
理を行なう方法(上置き法)でおる(特開昭58−67
810等)。しかし、この方法では溶銑に添加された粉
体フラックスは溶銑上に浮遊したまま流れ易いため、前
記のような自然混合では出銑樋内で十分に混合されず、
溶銑と粉体フラックスとの反応効率が低いという欠点が
ある。
珪、脱りん処理を行なう方法。すなわち、この方法は出
銑樋内を流れる溶銑に粉体フラックスを上置ぎし、−緒
に流れていく間の自然な混合を利用して脱珪、脱りん処
理を行なう方法(上置き法)でおる(特開昭58−67
810等)。しかし、この方法では溶銑に添加された粉
体フラックスは溶銑上に浮遊したまま流れ易いため、前
記のような自然混合では出銑樋内で十分に混合されず、
溶銑と粉体フラックスとの反応効率が低いという欠点が
ある。
■ 出銑もm内の溶銑中に浸漬したランスまたは底吹ノ
スズルから粉体フラックスをキャリアガスと共に吹込む
インジェクション法(特公昭50−33010、特公昭
53−33935.特公昭60−35408等)。
スズルから粉体フラックスをキャリアガスと共に吹込む
インジェクション法(特公昭50−33010、特公昭
53−33935.特公昭60−35408等)。
この方法は前記■の欠点を解消するため、粉体フラック
スの添加方法を改善したもので、特に浸漬ランスによる
方法は粉体フラックスと溶銑の接触性が良好で反応効率
が高い。しかしながら、この方法では浸漬ランスの溶損
が著しく、予備処理費が高くつく欠点がある。また、底
吹ノズルによる方法は、ノズルの溶損が著しいだけでな
く、出銑樋の大幅改善を必要とし設備費が高くつくこと
、浴深さが一般に1.0m以下と浅いため、粉体フラッ
クスが溶銑と十分に接触する前に浮上してしまい、反応
効率の大幅向上が望めない等の欠点があった。
スの添加方法を改善したもので、特に浸漬ランスによる
方法は粉体フラックスと溶銑の接触性が良好で反応効率
が高い。しかしながら、この方法では浸漬ランスの溶損
が著しく、予備処理費が高くつく欠点がある。また、底
吹ノズルによる方法は、ノズルの溶損が著しいだけでな
く、出銑樋の大幅改善を必要とし設備費が高くつくこと
、浴深さが一般に1.0m以下と浅いため、粉体フラッ
クスが溶銑と十分に接触する前に浮上してしまい、反応
効率の大幅向上が望めない等の欠点があった。
■ 非浸漬上吹きランスにより粉体フラックスをキャリ
アガスと共に吹込む方法(特開昭58−130208、
特開昭60−184611等)。この方法は前記■の浸
漬ランス、底吹ノズルの溶損を軽減する方法として提案
されたもので、溶銑との直接接触がないためランスの溶
損は浸漬方式に比べ大幅に軽減され、反応効率も上昇す
るが、脱りん処理前[P]= o、1o%の場合、処理
後[P]= 0.04〜0、05%にとどまっており、
これ以下の低りん溶銑を出銑樋上で得ることができなか
った。
アガスと共に吹込む方法(特開昭58−130208、
特開昭60−184611等)。この方法は前記■の浸
漬ランス、底吹ノズルの溶損を軽減する方法として提案
されたもので、溶銑との直接接触がないためランスの溶
損は浸漬方式に比べ大幅に軽減され、反応効率も上昇す
るが、脱りん処理前[P]= o、1o%の場合、処理
後[P]= 0.04〜0、05%にとどまっており、
これ以下の低りん溶銑を出銑樋上で得ることができなか
った。
一方、連続製鋼法として、溝型炉内に堰(ダム)設は反
応室(精錬域)と沈静室(スラグ分離域)を分離する炉
構造が知られている(特開昭52−104411)。し
かし、前記堰は単に溶銑流を2つの区域に分け、スラグ
は一ケ所から排出できるようにしたのみで、溶銑の撹拌
は反応室では吹込み酸素による生成COガスと、沈静室
では底部よりの吹込み撹拌ガスで行なうようになってい
る。
応室(精錬域)と沈静室(スラグ分離域)を分離する炉
構造が知られている(特開昭52−104411)。し
かし、前記堰は単に溶銑流を2つの区域に分け、スラグ
は一ケ所から排出できるようにしたのみで、溶銑の撹拌
は反応室では吹込み酸素による生成COガスと、沈静室
では底部よりの吹込み撹拌ガスで行なうようになってい
る。
このような炉構造を溶銑の予備処理に応用したものが提
案(特公昭60−35408号)されているが、溶銑の
撹拌は底部よりのガス吹込みにより行なわれている。こ
の連続炉の場合は、溶銑流の流速を十分小さくできるこ
とにより反応時間(溶銑滞留時間)を大きくできる利点
を有するが、流れによる撹拌はできないため高炉出銑樋
での予備処理には適用できないという難点があった。
案(特公昭60−35408号)されているが、溶銑の
撹拌は底部よりのガス吹込みにより行なわれている。こ
の連続炉の場合は、溶銑流の流速を十分小さくできるこ
とにより反応時間(溶銑滞留時間)を大きくできる利点
を有するが、流れによる撹拌はできないため高炉出銑樋
での予備処理には適用できないという難点があった。
発明の目的
この発明は従来の前記問題点を解決するためになされた
もので、溶銑樋内にダムを設けて溶銑流に旋回流を生じ
させることによって、非浸漬上吹ランスによるインジェ
クション法で高い反応効率が得られる溶銑予備処理方法
を提案せんとするものである。
もので、溶銑樋内にダムを設けて溶銑流に旋回流を生じ
させることによって、非浸漬上吹ランスによるインジェ
クション法で高い反応効率が得られる溶銑予備処理方法
を提案せんとするものである。
問題点を解決するための手段
この発明は高炉出銑樋で溶銑を予備処理する方法におけ
る従来の前記問題点を解決する手段として、溶銑樋内に
浴深さの50〜100%の高さを有するダムを設置し、
このダムから下流に浴深さの10倍の距離隔てた領域内
で精錬剤をインジェクション法で吹込むことを特徴とす
るものでおる。
る従来の前記問題点を解決する手段として、溶銑樋内に
浴深さの50〜100%の高さを有するダムを設置し、
このダムから下流に浴深さの10倍の距離隔てた領域内
で精錬剤をインジェクション法で吹込むことを特徴とす
るものでおる。
すなわち、この発明は溶銑樋上で非浸漬ランスにより精
錬剤を吹込んで予備処理する方法において、溶銑樋内に
浴深さの50〜100%の高さのダムを設置することに
より、ダム下流に旋回流を生じさせて粉体の巻込みを増
大させ、この効果によって粉体の溶銑中滞留時間が長く
なる効果を得るとともに、ダムの頂部では溶銑の流速が
増大するためその効果によりスラグが下流に抑流されダ
ムの下流に湯面露出部ができ、この湯面露出部に精錬剤
を吹込むことにより安定した吹込みが可能になるという
効果を得たものである。
錬剤を吹込んで予備処理する方法において、溶銑樋内に
浴深さの50〜100%の高さのダムを設置することに
より、ダム下流に旋回流を生じさせて粉体の巻込みを増
大させ、この効果によって粉体の溶銑中滞留時間が長く
なる効果を得るとともに、ダムの頂部では溶銑の流速が
増大するためその効果によりスラグが下流に抑流されダ
ムの下流に湯面露出部ができ、この湯面露出部に精錬剤
を吹込むことにより安定した吹込みが可能になるという
効果を得たものである。
この発明において、ダムの高さを浴深さの50〜100
%に限定したのは、50%未満では溶銑流に旋回流が発
生せず、他方100%を超える高さでは溶銑の流速増大
効果が得られないためである。また、精錬剤(粉体フラ
ックス等)を吹込む領域をダムから下流側に浴深さの1
0倍の距離隔てた位置までの間と定めたのは、ダムの設
置により得られる溶銑の流速増大効果によりダム下流の
湯面浮上スラグが寸断されて湯面が露出して見える範囲
がダムから浴深さの10倍の距離下流内であり、この範
囲を超えた下流域では湯面露出部が発生せず、従ってこ
の領域では吹込まれた精錬剤の一部は溶銑中に入らず未
反応のままスラグとともに排出されてしまうためである
。
%に限定したのは、50%未満では溶銑流に旋回流が発
生せず、他方100%を超える高さでは溶銑の流速増大
効果が得られないためである。また、精錬剤(粉体フラ
ックス等)を吹込む領域をダムから下流側に浴深さの1
0倍の距離隔てた位置までの間と定めたのは、ダムの設
置により得られる溶銑の流速増大効果によりダム下流の
湯面浮上スラグが寸断されて湯面が露出して見える範囲
がダムから浴深さの10倍の距離下流内であり、この範
囲を超えた下流域では湯面露出部が発生せず、従ってこ
の領域では吹込まれた精錬剤の一部は溶銑中に入らず未
反応のままスラグとともに排出されてしまうためである
。
発明の図面に基づく開示
第1図はこの発明の一実施態様を示す概略図である。図
中、(1)は出銑樋、(2)はスキンマー、(3)は排
滓口、(4)はダム、(5)は精錬剤吹込み用非浸漬ラ
ンス、(6)は溶銑、(7)はスラグをそれぞれ示す。
中、(1)は出銑樋、(2)はスキンマー、(3)は排
滓口、(4)はダム、(5)は精錬剤吹込み用非浸漬ラ
ンス、(6)は溶銑、(7)はスラグをそれぞれ示す。
すなわち、高炉の出銑口より流出する溶銑(6)は、通
常は出銑樋(1)内に設置されているスキンマー(2)
にてスラグ(7)が分離され、分離されたスラグは排滓
口(3)より排出し、溶銑(6九まスキンマー(2)を
通過してトーピードカー(図示せず)に至るが、この出
銑過程において、この発明ではスキンマー(2)の下流
に浴深さの50〜100%の高さを有するダム(4)を
設置する。そして、このダムから下流に浴深さの10倍
の距離隔てた領域内に精錬剤を吹込むための非浸漬ラン
ス(5)を配置する。この非浸漬ランスは1本に限らず
、複数本並設することもめる。
常は出銑樋(1)内に設置されているスキンマー(2)
にてスラグ(7)が分離され、分離されたスラグは排滓
口(3)より排出し、溶銑(6九まスキンマー(2)を
通過してトーピードカー(図示せず)に至るが、この出
銑過程において、この発明ではスキンマー(2)の下流
に浴深さの50〜100%の高さを有するダム(4)を
設置する。そして、このダムから下流に浴深さの10倍
の距離隔てた領域内に精錬剤を吹込むための非浸漬ラン
ス(5)を配置する。この非浸漬ランスは1本に限らず
、複数本並設することもめる。
上記閏成において、スキンマー(2)を通過して下流に
流れる溶銑(6)はダム(4)を越えて流れる際流速が
増して下流に流れるとともに、ダム下流に渦流(8)が
形成される。この溶銑の流速増大によりダム下流の湯面
浮上スラグが切れて湯面が露出し、この湯面露出部(9
)の上方に配置した非浸漬ランス(5)より精錬剤が安
定して吹込まれるのである。また、溶銑中に吹込まれた
精錬剤は、ダム(4)の作用により生じた渦流により巻
込まれ溶銑中滞留時間が長くなることにより溶銑との接
触性が良好となり、高い反応効率が得られるのである。
流れる溶銑(6)はダム(4)を越えて流れる際流速が
増して下流に流れるとともに、ダム下流に渦流(8)が
形成される。この溶銑の流速増大によりダム下流の湯面
浮上スラグが切れて湯面が露出し、この湯面露出部(9
)の上方に配置した非浸漬ランス(5)より精錬剤が安
定して吹込まれるのである。また、溶銑中に吹込まれた
精錬剤は、ダム(4)の作用により生じた渦流により巻
込まれ溶銑中滞留時間が長くなることにより溶銑との接
触性が良好となり、高い反応効率が得られるのである。
ここで、−例として溶銑の脱燐をこの発明方法により実
施した例を下記に示す。
施した例を下記に示す。
実 施 例
高炉から出銑された溶銑の浴深さ0.4m、脱P処理前
[SL] = 0.15%の溶銑(IO丁/m1n)に
対し、30CaO10CaF260Fa20zの成分を
有する脱りん剤をキャリアガス(空気)と共に60kg
/T吹込んだ。その際、溶銑中の高炉滓および脱珪滓は
脱りん処理ゾーンの上流に設置したスキンマーにて18
にツ/P−T以下まで除滓した。
[SL] = 0.15%の溶銑(IO丁/m1n)に
対し、30CaO10CaF260Fa20zの成分を
有する脱りん剤をキャリアガス(空気)と共に60kg
/T吹込んだ。その際、溶銑中の高炉滓および脱珪滓は
脱りん処理ゾーンの上流に設置したスキンマーにて18
にツ/P−T以下まで除滓した。
本実施例では、ダムの高さを40c、とじ、このダムか
ら下流側の脱燐剤吹込みゾーンの長さを種々変えて実施
した。その時の脱燐率を第2図に、安定吹込み率を第3
図にそれぞれ示す。
ら下流側の脱燐剤吹込みゾーンの長さを種々変えて実施
した。その時の脱燐率を第2図に、安定吹込み率を第3
図にそれぞれ示す。
第2図の結果より、脱燐率は浴深さの10倍の距離隔て
た位置までの領域が最も高いことがわかる。
た位置までの領域が最も高いことがわかる。
これは、ダムの設置により旋回流(渦流)が生じたこと
によるものと推察できる。
によるものと推察できる。
また、第3図の結果より、脱燐剤の安定吹込み率も浴深
さの10倍の距離隔てた位置までの領域が最も高いこと
がわかる。これは、ダムの設置により溶銑流の流速が増
し、吹込みゾーン内のスラグが押流されたことによるも
のと推察できる。
さの10倍の距離隔てた位置までの領域が最も高いこと
がわかる。これは、ダムの設置により溶銑流の流速が増
し、吹込みゾーン内のスラグが押流されたことによるも
のと推察できる。
発明の詳細
な説明したごとく、この発明方法によれば、溶銑樋内に
設置したダムの効果によりダム下流に形成される溶銑の
旋回流により、精錬剤の巻込みが増大し精錬剤の溶銑中
滞留時間を増加させることができること、およびダムの
頂部を流れる溶銑の流速が増大することにより、ダム下
流の処理ゾーン内のスラグが下流に押流されて安定した
吹込みが可能となることにより、溶銑樋内での精錬剤反
応効率を大幅に向上させることができるという大なる効
果を奏するものである。しかも、非浸漬ランス方式であ
るため、ランスの溶損もなくコスト的にも有利である。
設置したダムの効果によりダム下流に形成される溶銑の
旋回流により、精錬剤の巻込みが増大し精錬剤の溶銑中
滞留時間を増加させることができること、およびダムの
頂部を流れる溶銑の流速が増大することにより、ダム下
流の処理ゾーン内のスラグが下流に押流されて安定した
吹込みが可能となることにより、溶銑樋内での精錬剤反
応効率を大幅に向上させることができるという大なる効
果を奏するものである。しかも、非浸漬ランス方式であ
るため、ランスの溶損もなくコスト的にも有利である。
第1図はこの発明の一実施態様を示すPa略図、第2図
はこの発明の実施例にあける脱燐率を示す図、第3図は
同じ〈実施例における精錬剤の安定吹込み率を示す図で
ある。 1・・・出銑樋、 2・・・スキンマー、3・・・排
滓口、 4・・・ダム、 5・・・精錬剤吹込み用非浸漬ランス、6・・・溶銑、
7・・・スラグ、8・・・渦流、 9・・・
湯面露出部。
はこの発明の実施例にあける脱燐率を示す図、第3図は
同じ〈実施例における精錬剤の安定吹込み率を示す図で
ある。 1・・・出銑樋、 2・・・スキンマー、3・・・排
滓口、 4・・・ダム、 5・・・精錬剤吹込み用非浸漬ランス、6・・・溶銑、
7・・・スラグ、8・・・渦流、 9・・・
湯面露出部。
Claims (1)
- 高炉出銑樋内の溶銑流中に精錬剤を湯面上方に設置した
ランスよりキャリアガスとともに吹込む溶銑予備処理方
法において、溶銑樋内に浴深さの50〜100%の高さ
を有するダムを設置し、このダムから下流に前記浴深さ
の10倍の距離隔てた領域内で精錬剤を吹込むことを特
徴とする溶銑の予備処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28853886A JPS63140021A (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | 溶銑の予備処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28853886A JPS63140021A (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | 溶銑の予備処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63140021A true JPS63140021A (ja) | 1988-06-11 |
Family
ID=17731532
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28853886A Pending JPS63140021A (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | 溶銑の予備処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63140021A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007066748A1 (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 連続精錬方法および連続精錬設備 |
JP2008115433A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉鋳床設備 |
JP2008115435A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉鋳床の連続精錬方法 |
JP2008115434A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉鋳床の連続精錬方法及び高炉鋳床設備 |
JP2008115432A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉鋳床の連続精錬方法 |
CN102053311A (zh) * | 2009-10-27 | 2011-05-11 | 鸿富锦精密工业(深圳)有限公司 | 光纤耦合连接器 |
-
1986
- 1986-12-03 JP JP28853886A patent/JPS63140021A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007066748A1 (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 連続精錬方法および連続精錬設備 |
AU2006323664B2 (en) * | 2005-12-08 | 2011-04-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Continuous refining method and continuous refining equipment |
CN102703636A (zh) * | 2005-12-08 | 2012-10-03 | 株式会社神户制钢所 | 连续精炼方法及连续精炼设备 |
CN104073585A (zh) * | 2005-12-08 | 2014-10-01 | 株式会社神户制钢所 | 连续精炼方法及连续精炼设备 |
JP2008115433A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉鋳床設備 |
JP2008115435A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉鋳床の連続精錬方法 |
JP2008115434A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉鋳床の連続精錬方法及び高炉鋳床設備 |
JP2008115432A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉鋳床の連続精錬方法 |
CN102053311A (zh) * | 2009-10-27 | 2011-05-11 | 鸿富锦精密工业(深圳)有限公司 | 光纤耦合连接器 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3634065A (en) | Method for refining metals | |
JPS63140021A (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
US3999979A (en) | Removal of sulphur from molten metal | |
US4808219A (en) | Method for treating metal melts and apparatus for carrying out the method | |
JPS6145681B2 (ja) | ||
JPS62202013A (ja) | 転炉操業方法 | |
JPH0339411A (ja) | 溶銑の連続製錬方法 | |
JPS62196314A (ja) | 転炉操業方法 | |
JPH0364410A (ja) | 溶銑予備処理法 | |
US3554519A (en) | Furnace for producing steel continuously | |
RU2004598C1 (ru) | Желоб дл слива и модифицировани чугуна | |
JPS63183113A (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
JP2596556B2 (ja) | 溶融金属の精錬方法及び該精錬方法に使用するインジェクションランス | |
JPS6347321A (ja) | 溶銑の脱りん方法 | |
JPH0225510A (ja) | 高炉鋳床での溶銑予備処理溶滓の分離除去方法 | |
JPH05170495A (ja) | 溶銑予備処理スラグの処理方法 | |
JPH07238312A (ja) | 極低炭素鋼の製造方法及び真空脱ガス装置 | |
SU1305179A1 (ru) | Способ внепечной обработки стали | |
JPH05171239A (ja) | 溶銑の連続的予備処理方法および装置 | |
JPS59104414A (ja) | 溶銑の脱珪方法 | |
JPS6318009A (ja) | 溶銑の予備処理方法および装置 | |
JPS61210111A (ja) | 出銑樋の途中において溶銑中の硫黄を除去する方法 | |
JP2004292924A (ja) | 溶融金属の精錬用ランス及び精錬方法 | |
KR20020022276A (ko) | 용선탈류방법 및 이를 수행하기 위한 장치 | |
JPH02250912A (ja) | 溶銑の連続脱硫方法および装置 |