JPS63134628A - 高強度高靭性を有する熱延厚鋼板の製造法 - Google Patents
高強度高靭性を有する熱延厚鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS63134628A JPS63134628A JP28027086A JP28027086A JPS63134628A JP S63134628 A JPS63134628 A JP S63134628A JP 28027086 A JP28027086 A JP 28027086A JP 28027086 A JP28027086 A JP 28027086A JP S63134628 A JPS63134628 A JP S63134628A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- nbcn
- rolling
- steel plate
- thick steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 33
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims abstract description 17
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 13
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000007115 recruitment Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、冨強度および高靭性を奮する熱延厚鋼板の
製造法に関するものである。
製造法に関するものである。
従来、一般に、熱延厚鋼板が、基本的に、重量％（以下
％は重量％を示す）で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％−Ｓｉ：０．００１〜０５％
、Ｍｎ ： ０．８〜２％、 ｓｏ／、ＡＪ：
０．００１〜０．０６％。
％は重量％を示す）で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％−Ｓｉ：０．００１〜０５％
、Ｍｎ ： ０．８〜２％、 ｓｏ／、ＡＪ：
０．００１〜０．０６％。
Ｎｂ：ｏ、ｏｏ５〜０．１％、 Ｎ：０．００２〜０
．０１％、を含有する鋼の鋳塊を、ｔｏｏｏ℃以上の温
度に加熱後、９５０℃以上の温すで粗圧延し、９００℃
前後の温■範囲を圧延温度調整のために空冷した後、７
００℃以上の温度で仕上圧延し、ついで５００℃以下の
＠度まで強制冷却することにより製造されることは良く
知られるところである。
．０１％、を含有する鋼の鋳塊を、ｔｏｏｏ℃以上の温
度に加熱後、９５０℃以上の温すで粗圧延し、９００℃
前後の温■範囲を圧延温度調整のために空冷した後、７
００℃以上の温度で仕上圧延し、ついで５００℃以下の
＠度まで強制冷却することにより製造されることは良く
知られるところである。
一方、近年、省エネルギー化並びに軽量化に対する要求
から、より高い強度と靭性をもった熱延厚鋼板の製造が
強く望まれている。
から、より高い強度と靭性をもった熱延厚鋼板の製造が
強く望まれている。
そこで１本発明者等は、上述のような観点から。
上記の従来法によって製造された熱延厚鋼板に比して強
度および靭性の暮い熱延厚鋼板を製のすべく研究を行な
った結果、上記の従来熱延厚鋼板の製造法では、上記の
通り粗玉延後、仕上圧延前の９００℃的後の温度範囲を
圧延温度調整のため（二空？＠（通常、冷却速度は０．
１ ℃／ ｓｅｃ以下となる）していたが、これを０．
５℃／ ｓｅｃ以上の冷却速度で急速冷却すると、前記
空冷では、冷却速度が相対的に遅いために、炭窒化ニオ
ブ（以下ＮｂＣＮで示す）がほとんど析出してしまい、
仕上圧延後の強制冷却ではＮｂＣＮの析出がほとんどな
く、一方、結晶粒、特にフェライトの粗大化が起って強
度および靭性に改善が見られないのに対して、上記のよ
うに急速冷却して、ＮｂＣＮの析出を抑制してやると、
この時点で固溶しているＮｂＣＮが仕上圧延時に微細な
ＮｂＣＮとして析出し、この微細なＮｂＣＮの、析出と
、これに伴うフェライトの微細化によって雇い靭性が得
られるようになると同時に、一部の固溶Ｎｂによる強制
冷却時の焼入性向上効果によって高い強度が得られると
いう知見を得たのである。
度および靭性の暮い熱延厚鋼板を製のすべく研究を行な
った結果、上記の従来熱延厚鋼板の製造法では、上記の
通り粗玉延後、仕上圧延前の９００℃的後の温度範囲を
圧延温度調整のため（二空？＠（通常、冷却速度は０．
１ ℃／ ｓｅｃ以下となる）していたが、これを０．
５℃／ ｓｅｃ以上の冷却速度で急速冷却すると、前記
空冷では、冷却速度が相対的に遅いために、炭窒化ニオ
ブ（以下ＮｂＣＮで示す）がほとんど析出してしまい、
仕上圧延後の強制冷却ではＮｂＣＮの析出がほとんどな
く、一方、結晶粒、特にフェライトの粗大化が起って強
度および靭性に改善が見られないのに対して、上記のよ
うに急速冷却して、ＮｂＣＮの析出を抑制してやると、
この時点で固溶しているＮｂＣＮが仕上圧延時に微細な
ＮｂＣＮとして析出し、この微細なＮｂＣＮの、析出と
、これに伴うフェライトの微細化によって雇い靭性が得
られるようになると同時に、一部の固溶Ｎｂによる強制
冷却時の焼入性向上効果によって高い強度が得られると
いう知見を得たのである。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、基本的に。
たものであって、基本的に。
Ｃ：０．０５〜０．１５％、 Ｓｉ：０．００１〜０
．５％、Ｍｎ ： ０．８〜２％、 ｓｏ／、Ａｉ
？： ０．００ Ｌ〜０．０６％、Ｎｂ ： ０．００
５〜０．１％、 Ｎ：０．００２〜０．０１％。
．５％、Ｍｎ ： ０．８〜２％、 ｓｏ／、Ａｉ
？： ０．００ Ｌ〜０．０６％、Ｎｂ ： ０．００
５〜０．１％、 Ｎ：０．００２〜０．０１％。
を含有する鋼の鋳鋼を粗圧延し、仕上圧延した後。
強制冷却して熱延厚鋼板を製義するに際して、粗圧延後
、仕上圧延前における少なくともＮｂＣＮの析出温度領
域である８７０〜９３０℃の温度範囲を０．５℃／ ｓ
ｅｃ以上の冷却速度で急速冷却して、ＮｂＣＮの析出を
抑制し、一方強制玲却時に微細なＮｂＣＮとして析出さ
せ、この微細なＮｂＣＮの析出によるフェライトの微細
化と含まって高い強度と靭性を確保する熱延厚鋼板の製
造法（！特徴を有するものである。
、仕上圧延前における少なくともＮｂＣＮの析出温度領
域である８７０〜９３０℃の温度範囲を０．５℃／ ｓ
ｅｃ以上の冷却速度で急速冷却して、ＮｂＣＮの析出を
抑制し、一方強制玲却時に微細なＮｂＣＮとして析出さ
せ、この微細なＮｂＣＮの析出によるフェライトの微細
化と含まって高い強度と靭性を確保する熱延厚鋼板の製
造法（！特徴を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、鋼の成分組成並びに
冷却速度を上記の通りに限定した理由を説明する。
冷却速度を上記の通りに限定した理由を説明する。
Ａ、成分組成
ｆａ） Ｃ
Ｃα分には、鋼板の強（９）を向上させる作用があるが
、その含有量が０．０５％未満では所望の強度を確保す
ることができず、一方その含有量がＯ，１５％を越える
と、＠接性が劣化するようになることから、その含有量
を０．０５〜０．１５％と定めた。
、その含有量が０．０５％未満では所望の強度を確保す
ることができず、一方その含有量がＯ，１５％を越える
と、＠接性が劣化するようになることから、その含有量
を０．０５〜０．１５％と定めた。
（ｂ） ５ｉ
ＳｉＥ分（二は、脱酸作用があるので、鋼溶接時に脱酸
剤として使用されることから、０．００１％以上の含有
は避けられず、一方その含有量が０．５％を越えると溶
接性が劣化するようになることから。
剤として使用されることから、０．００１％以上の含有
は避けられず、一方その含有量が０．５％を越えると溶
接性が劣化するようになることから。
その含有量を０．００１〜０．５％と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
ＭｎＢＩ分には、鋼板の強度を向上させると共に。
圧延によって靭性を改善する作用があるが、その含有量
が０．８％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方その含有量が２％を越えると、溶接熱影響部が硬（
ヒして溶接性が低下するようじなることから、その含有
量を０．８〜２％と定めた。
が０．８％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方その含有量が２％を越えると、溶接熱影響部が硬（
ヒして溶接性が低下するようじなることから、その含有
量を０．８〜２％と定めた。
（ｄ） ５ｏ１１．Ｍ
Ｍ５Ｍ分には１強力な脱酸作用があるので、Ｓｉと同様
に脱酸剤として用いられるため、０．００２％以上の含
有は避けられず、一方その含有量が０．０６％を越える
と１ＭＮを形成し、反面ＮｂＣＮの形成が少なくなって
所望の強度および靭性な確保することができなくなるこ
とから、その含有量をｓｏｂ。
に脱酸剤として用いられるため、０．００２％以上の含
有は避けられず、一方その含有量が０．０６％を越える
と１ＭＮを形成し、反面ＮｂＣＮの形成が少なくなって
所望の強度および靭性な確保することができなくなるこ
とから、その含有量をｓｏｂ。
Ｍで０．００１〜０．０６％と定めた。
（ｅ） ＮｂおよびＮ
これらの成分には、Ｃ５５Ｅ分と共に、圧延時の微細な
ＮｂＣＮの析出によってγからα変態で生成するフェラ
イト粒を微細化し、もって鋼板の靭性を向上させる作用
があり、Ｎｂ自体には、固溶時に焼入性を高め強制冷却
効果を増進する作用があるが、その含有量がＮｂ：０．
００５％未満およびＮ：０．００２％未満では、前記作
用に所望の効果が得られず、一方その含有量が、それぞ
れＮｂ ： Ｏ，１％およびＮ：０．０１％を越えると
、逆に靭性が低下するようになることから、その含有量
をＮｂ：０．００５〜０．１％。
ＮｂＣＮの析出によってγからα変態で生成するフェラ
イト粒を微細化し、もって鋼板の靭性を向上させる作用
があり、Ｎｂ自体には、固溶時に焼入性を高め強制冷却
効果を増進する作用があるが、その含有量がＮｂ：０．
００５％未満およびＮ：０．００２％未満では、前記作
用に所望の効果が得られず、一方その含有量が、それぞ
れＮｂ ： Ｏ，１％およびＮ：０．０１％を越えると
、逆に靭性が低下するようになることから、その含有量
をＮｂ：０．００５〜０．１％。
Ｎ：０．００２〜０．０１％と定めた。
Ｂ、冷却速度
上記の通り、この種の鋼では、８７０〜９３０℃の温度
範囲でＮｂＣＮの析出が見られ、したがって、８７０℃
未満でも、９３０℃を越えてもＮｂＣＮの析出は緩慢に
なるので、少なくとも８７０〜９３０°Ｃの温度範囲を
急速冷却してＮｂＣＮの析出を抑制する必要がある。こ
のためには少なくともＮｂＣＮの析出が顕著化する温度
領域である８７０〜９３０℃の＠度範囲を０．５℃／
ｓｅｃ以上の冷却速度で急速？＠却する必要があるので
あって、０，５℃／ｓｅｃ未満の冷却速度になると、Ｎ
ｂＣＮの析出が顕著になって、強制冷却後に所望の強贋
と靭性が得られないようになるのである。
範囲でＮｂＣＮの析出が見られ、したがって、８７０℃
未満でも、９３０℃を越えてもＮｂＣＮの析出は緩慢に
なるので、少なくとも８７０〜９３０°Ｃの温度範囲を
急速冷却してＮｂＣＮの析出を抑制する必要がある。こ
のためには少なくともＮｂＣＮの析出が顕著化する温度
領域である８７０〜９３０℃の＠度範囲を０．５℃／
ｓｅｃ以上の冷却速度で急速？＠却する必要があるので
あって、０，５℃／ｓｅｃ未満の冷却速度になると、Ｎ
ｂＣＮの析出が顕著になって、強制冷却後に所望の強贋
と靭性が得られないようになるのである。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される成分組
成を有する溶鋼を調製し、鋳藏することにより２５０ｍ
Ｘ２１００ｍｍの断面寸法をもった鋳塊Ａ−Ｄを製造し
、ついでこれらの鋳塊を第２表に示される条件で粗圧延
した後、同じく第２表に示される条件で粗圧延と仕上圧
延間の所定の温度領域を？＠却し、さらに引続いて同じ
く第２表に示される条件にて仕上圧延と強制冷却を行な
うことによって本発明法１〜９と比較法１〜４をそれぞ
れ実施し、熱延厚鋼板を製造した。
成を有する溶鋼を調製し、鋳藏することにより２５０ｍ
Ｘ２１００ｍｍの断面寸法をもった鋳塊Ａ−Ｄを製造し
、ついでこれらの鋳塊を第２表に示される条件で粗圧延
した後、同じく第２表に示される条件で粗圧延と仕上圧
延間の所定の温度領域を？＠却し、さらに引続いて同じ
く第２表に示される条件にて仕上圧延と強制冷却を行な
うことによって本発明法１〜９と比較法１〜４をそれぞ
れ実施し、熱延厚鋼板を製造した。
なお、比較法１〜４は、いずれも粗圧延と仕上圧延間の
冷却条件がこの発明の範囲から外れたものである。
冷却条件がこの発明の範囲から外れたものである。
つぎに、この結果得られた各種の熱延厚鋼板について１
強度を評価する目的で引張試験を行ない。
強度を評価する目的で引張試験を行ない。
また靭性を評価する目的でシャルピー衝撃試験を行ない
、この試験結果を第２表に示した。
、この試験結果を第２表に示した。
第２表に示される結果から１本発明法１〜９で裂きされ
た熱延厚鋼板は、いずれも高強度および高靭性をもつの
に対して、比較法１〜４に見られるように、粗圧延と仕
上圧延の間の冷却条件がこの発明の範囲から外れると１
強度および靭性のうちの少なくともいずれかが劣った熱
延厚鋼板しか得られないことが明らかである。なお、比
較法が上記の従来法に相当するものである。
た熱延厚鋼板は、いずれも高強度および高靭性をもつの
に対して、比較法１〜４に見られるように、粗圧延と仕
上圧延の間の冷却条件がこの発明の範囲から外れると１
強度および靭性のうちの少なくともいずれかが劣った熱
延厚鋼板しか得られないことが明らかである。なお、比
較法が上記の従来法に相当するものである。
上述のように、この発明の方法によれば、粗圧延と仕上
圧延間でのＮｂＣＮの析出を抑制することにより募強度
と高靭性を具備した熱延厚鋼板を製造することができる
のである。
圧延間でのＮｂＣＮの析出を抑制することにより募強度
と高靭性を具備した熱延厚鋼板を製造することができる
のである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 基本的に、重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．００１〜０．５
％、Ｍｎ：０．８〜２％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜
０．０６％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｎ：０．０
０２〜０．０１％、を含有する鋼の鋳塊を、粗圧延し、
仕上圧延した後、強制冷却して熱延厚鋼板を製造するに
際して、粗圧延後、仕上圧延前における少なくとも炭窒
化ニオブの析出温度領域である８７０〜９３０℃の温度
範囲を０．５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急速冷却して
、炭窒化ニオブの析出を抑制し、一方強制冷却時に微細
な炭窒化ニオブとして析出させることを特徴とする高強
度高靭性を有する熱延厚鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28027086A JPS63134628A (ja) | 1986-11-25 | 1986-11-25 | 高強度高靭性を有する熱延厚鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28027086A JPS63134628A (ja) | 1986-11-25 | 1986-11-25 | 高強度高靭性を有する熱延厚鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63134628A true JPS63134628A (ja) | 1988-06-07 |
| JPH0570684B2 JPH0570684B2 (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=17622651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28027086A Granted JPS63134628A (ja) | 1986-11-25 | 1986-11-25 | 高強度高靭性を有する熱延厚鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63134628A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03166316A (ja) * | 1989-11-22 | 1991-07-18 | Kobe Steel Ltd | 含Ｓｉ熱延鋼板の製造方法 |
| KR100496563B1 (ko) * | 2000-12-23 | 2005-06-23 | 주식회사 포스코 | 연속식 열간압연에 의한 저항복비형 고인성 후물강판 제조방법 |
| JP2014517873A (ja) * | 2011-05-12 | 2014-07-24 | アルセロルミタル・インベステイガシオン・イ・デサロジヨ・エセ・エレ | 非常に高い降伏点を有するマルテンサイト鋼およびこのように得た鋼板または部品の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59166620A (ja) * | 1983-03-09 | 1984-09-20 | Nippon Steel Corp | 高靭性高張力鋼の製造法 |
| JPS6056017A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-01 | Nippon Steel Corp | 低温靭性の優れた厚鋼板の製造法 |
| JPS615801A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-11 | タマパック株式会社 | スリッパ |
-
1986
- 1986-11-25 JP JP28027086A patent/JPS63134628A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59166620A (ja) * | 1983-03-09 | 1984-09-20 | Nippon Steel Corp | 高靭性高張力鋼の製造法 |
| JPS6056017A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-01 | Nippon Steel Corp | 低温靭性の優れた厚鋼板の製造法 |
| JPS615801A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-11 | タマパック株式会社 | スリッパ |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03166316A (ja) * | 1989-11-22 | 1991-07-18 | Kobe Steel Ltd | 含Ｓｉ熱延鋼板の製造方法 |
| KR100496563B1 (ko) * | 2000-12-23 | 2005-06-23 | 주식회사 포스코 | 연속식 열간압연에 의한 저항복비형 고인성 후물강판 제조방법 |
| JP2014517873A (ja) * | 2011-05-12 | 2014-07-24 | アルセロルミタル・インベステイガシオン・イ・デサロジヨ・エセ・エレ | 非常に高い降伏点を有するマルテンサイト鋼およびこのように得た鋼板または部品の製造方法 |
| US9963756B2 (en) | 2011-05-12 | 2018-05-08 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Method for production of martensitic steel having a very high yield point and sheet or part thus obtained |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0570684B2 (ja) | 1993-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113186452A (zh) | 一种热成型封头用钢的生产方法 | |
| JPS59159932A (ja) | 強度及び靭性の優れた高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH062904B2 (ja) | 高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法 | |
| JPS63317647A (ja) | 溶接部の強度および靭性に優れる冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS63134628A (ja) | 高強度高靭性を有する熱延厚鋼板の製造法 | |
| JP3319222B2 (ja) | 溶接継手のクリープ特性に優れた高クロムフェライト鋼の製造方法 | |
| JPS62196359A (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法 | |
| JP3043519B2 (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH03249128A (ja) | 強靭な厚鋼板の製造方法 | |
| US4119445A (en) | High strength alloy of ferritic structure | |
| JPH0541687B2 (ja) | ||
| JP2687067B2 (ja) | 優れたクリープ強度と良好な加工性を有する高Ｃｒフェライト鋼板の製造方法 | |
| JPS62224632A (ja) | 高Ｓｉ二相ステンレス鋼の熱間鍛造法 | |
| JPH03260010A (ja) | 熱間鍛造非調質部品の製造方法 | |
| JP3174098B2 (ja) | 低降伏比ウエブ薄肉ｈ形鋼及びその製造方法 | |
| JPH04235218A (ja) | 高強度高靱性鋼板の製造方法 | |
| JPH05345916A (ja) | 伸びフランジ性および耐食性の優れた自動車足廻り部品用高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH04259349A (ja) | 熱間鍛造時に組織が粗大化しない熱鍛非調質鋼の製造方法 | |
| JPS58197225A (ja) | 加工性の優れた降伏強度８４Ｋｇｆ／ｍｍ↑２（１２０ｋｓｉ）以上の超高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPH08302427A (ja) | 靱性の優れた厚手鋼板の製造方法 | |
| JPH05345918A (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6324011A (ja) | 誘導加熱用鋼素材の製造方法 | |
| JPH04333516A (ja) | 溶接性の優れた厚手８０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級高張力鋼の製造法 | |
| JPH0344424A (ja) | 低温加熱硬化性に優れた加工用熱延鋼板の製造法 | |
| JPS61113714A (ja) | 大入熱溶接用鋼の製造方法 |