JPS63126521A - トリエチレングリコ−ルの脱水方法 - Google Patents
トリエチレングリコ−ルの脱水方法Info
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- JPS63126521A JPS63126521A JP61269871A JP26987186A JPS63126521A JP S63126521 A JPS63126521 A JP S63126521A JP 61269871 A JP61269871 A JP 61269871A JP 26987186 A JP26987186 A JP 26987186A JP S63126521 A JPS63126521 A JP S63126521A
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Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、天然ガスや油田随伴ガス中に含まれている水
分の吸収式除湿装置のうち、吸収液としてトリエチレン
グリコールを使用する場合の該吸収液の脱水方法に関す
る。
分の吸収式除湿装置のうち、吸収液としてトリエチレン
グリコールを使用する場合の該吸収液の脱水方法に関す
る。
油田随伴ガスや天然ガス中の水分は利用時の氷結トラブ
ルを避けるため、井戸元で除湿する必要がアシ、現在の
所、トリエチレングリコール（以下ＴＩＧと略す）を吸
収剤とする吸収方式が多用されている。
ルを避けるため、井戸元で除湿する必要がアシ、現在の
所、トリエチレングリコール（以下ＴＩＧと略す）を吸
収剤とする吸収方式が多用されている。
水分を含んで吸収能力の低下したＴ］ｆｌＧは従来蒸留
方式で再生されている。これを第４図（従来方式を示す
概念図）で説明すると、吸収能力を失ったτ１１Ｇ液１
は、凝縮器Ｓで予熱されたのち、再生后の液８と熱交換
器７で熱回収及び昇温し蒸留塔２に供給される。こζで
の蒸留熱量はリボイラ４に加熱媒体５を導入して与える
。留出液は凝縮器Ｓで全凝縮され一部は還流液として蒸
留塔２へ返され、残りは除去水６として系外へ抜出され
る。
方式で再生されている。これを第４図（従来方式を示す
概念図）で説明すると、吸収能力を失ったτ１１Ｇ液１
は、凝縮器Ｓで予熱されたのち、再生后の液８と熱交換
器７で熱回収及び昇温し蒸留塔２に供給される。こζで
の蒸留熱量はリボイラ４に加熱媒体５を導入して与える
。留出液は凝縮器Ｓで全凝縮され一部は還流液として蒸
留塔２へ返され、残りは除去水６として系外へ抜出され
る。
この常圧蒸留方式の欠点としては次の点が挙げられる。
ｔＭ留式の場合、留出物は水分（沸点１００℃）である
にも拘らず分離効率を高めるため、缶残物であるＴＥＧ
（沸点２７８℃）の温度は約２００℃付近に達し、Ｔｌ
！ＩＧが熱分鱗を起す。これが起ると装置腐食の原因や
吸収能力の低下を招くため劣化防止剤、腐食防止剤等各
種ケミカルの連続注入を実施している。
にも拘らず分離効率を高めるため、缶残物であるＴＥＧ
（沸点２７８℃）の温度は約２００℃付近に達し、Ｔｌ
！ＩＧが熱分鱗を起す。これが起ると装置腐食の原因や
吸収能力の低下を招くため劣化防止剤、腐食防止剤等各
種ケミカルの連続注入を実施している。
従って薬注設備が不可欠であり且つ運転費用もかさむ。
λ 蒸留塔、凝縮器、リボイラー、再生前後のＴ１０間
の熱交換器など構成機器が多くシステムが複雑となり設
備費上昇を招く。
の熱交換器など構成機器が多くシステムが複雑となり設
備費上昇を招く。
五 吸収液の蒸留温度迄の顕熱や水分の蒸発潜熱など蒸
留に要する熱量を全て外部よシ供給するというエネルギ
ー多消費型である。
留に要する熱量を全て外部よシ供給するというエネルギ
ー多消費型である。
以上の点に鑑み、運転操作性の改善、省エネ化、設備費
低減を目的に鋭意検討した結果、本発明に至ったもので
ある。
低減を目的に鋭意検討した結果、本発明に至ったもので
ある。
本発明による？１！ＩＧの脱水方法は、水を選択的に透
過させる親水性無機多孔質膜の一面側に、吸収液を加熱
して発生する蒸気ベーパ（大部分の水蒸気と一部のＴＩ
ＩＧ蒸気よりカる）を接触させ、膜の他面側を真空に吸
引し膜を通して水蒸気のみを取シ除き、もって’！”！
ｌｔＧを脱水精製する方法に関するものである。すなわ
ち、本発明は、水分を溶解含有するトリエチレングリコ
ールを加熱し、発生した蒸気を親水性無機多孔質膜の他
面側を真空吸引した該膜の一面に接触させ、水分のみを
選択透過除去することを特徴とするトリエチレングリコ
ールの脱水方法である。
過させる親水性無機多孔質膜の一面側に、吸収液を加熱
して発生する蒸気ベーパ（大部分の水蒸気と一部のＴＩ
ＩＧ蒸気よりカる）を接触させ、膜の他面側を真空に吸
引し膜を通して水蒸気のみを取シ除き、もって’！”！
ｌｔＧを脱水精製する方法に関するものである。すなわ
ち、本発明は、水分を溶解含有するトリエチレングリコ
ールを加熱し、発生した蒸気を親水性無機多孔質膜の他
面側を真空吸引した該膜の一面に接触させ、水分のみを
選択透過除去することを特徴とするトリエチレングリコ
ールの脱水方法である。
本発明で使用する親水性無機多孔質膜とは、細孔径がミ
クロンオーダをもっム／、Ｏ，、Ｓｉｎ、 １τｉｏ、
、 ＺｒＯ，などのセラミック多孔体の表面にアルミ
ナゾルなどをコーティングし、微細多孔質の薄膜を形成
させたものであシ、薄膜部の細孔径は２０Ａ以下が好ま
しいが、最も好ましいのは、１０ム以下である。これは
、２０Ａ以上では分離することができず、との細孔径が
小さくなる程、分離性は向上するからである。しがしあ
まり微細孔径のものでは分離効率が低下する。
クロンオーダをもっム／、Ｏ，、Ｓｉｎ、 １τｉｏ、
、 ＺｒＯ，などのセラミック多孔体の表面にアルミ
ナゾルなどをコーティングし、微細多孔質の薄膜を形成
させたものであシ、薄膜部の細孔径は２０Ａ以下が好ま
しいが、最も好ましいのは、１０ム以下である。これは
、２０Ａ以上では分離することができず、との細孔径が
小さくなる程、分離性は向上するからである。しがしあ
まり微細孔径のものでは分離効率が低下する。
また、膜厚については、膜厚を厚くすると細孔長が長ぐ
々シ効率（回収率）が低下し、一方、薄くすると膜強度
が低下するので、本発明では、膜厚としては１０μ前後
のものが好ましい。
々シ効率（回収率）が低下し、一方、薄くすると膜強度
が低下するので、本発明では、膜厚としては１０μ前後
のものが好ましい。
また、本発明では、水分を溶解含有するＴＩＣＧを予め
加熱するものであるが、これは、水分を含むＴＩＧの液
中に該多孔質膜を浸漬して液相状態での分離を行なった
所、’Ｉ’ｍ！ｔＧの同伴透過量が大きく実用的でない
ことが判明し、その結果、本発明では予め加熱し、気相
状態で分離を行う気相分離手段を採用するものである。
加熱するものであるが、これは、水分を含むＴＩＧの液
中に該多孔質膜を浸漬して液相状態での分離を行なった
所、’Ｉ’ｍ！ｔＧの同伴透過量が大きく実用的でない
ことが判明し、その結果、本発明では予め加熱し、気相
状態で分離を行う気相分離手段を採用するものである。
〔実施例１〕
第１図に本発明の一実施態様例を示す。以下第１図に従
って説明する。
って説明する。
吸収能力の低下した１■液１は、再生法の液８と熱交換
器７で熱回収予熱されたのち、脱水装置１２へ導入され
る。仁の中でＴＩＩＩＧ液１は加熱媒体１８がその内部
を流れる加熱管１９で昇温される。この際発生した水分
リッチのペーパは気相部に設けた親水性無機多孔質膜１
５と接触し、水分のみが膜１５を透過し膜１Ｓの管束部
１４に集められ、凝縮器１５で除去水６として除去され
る。なお、膜１３の内部を真空に保つため、真空ポンプ
１６で吸引する。こうして、脱水されたＴｌ１ｆＧは脱
水装置１２内の液相部より抜出され、再生液８として吸
収塔（図示してない）へ返送される。
器７で熱回収予熱されたのち、脱水装置１２へ導入され
る。仁の中でＴＩＩＩＧ液１は加熱媒体１８がその内部
を流れる加熱管１９で昇温される。この際発生した水分
リッチのペーパは気相部に設けた親水性無機多孔質膜１
５と接触し、水分のみが膜１５を透過し膜１Ｓの管束部
１４に集められ、凝縮器１５で除去水６として除去され
る。なお、膜１３の内部を真空に保つため、真空ポンプ
１６で吸引する。こうして、脱水されたＴｌ１ｆＧは脱
水装置１２内の液相部より抜出され、再生液８として吸
収塔（図示してない）へ返送される。
再生液８の出口温度、すなわち分離温度として種々変え
た実験を行々った結果１２０ｔ：以上にしても特に顕著
な効果は認められなかった。
た実験を行々った結果１２０ｔ：以上にしても特に顕著
な効果は認められなかった。
〔実施例２〕
第２図に示すように、外径１ｏＩＩｌｌφ、長さ１５０
−の親水性無機多孔質管１３′（細孔径１．５μ鴨、細
孔容積ａ、 ２ ｃｃ ／ ｔのアルミナ基材の表面に
平均厚さ１０μ惰のアルミナゲル薄膜を担持したもので
最小孔径は２ＯＡ以下である。）５本のモジエール２０
を真空ポンプ２１ｉＣつなぎ、その途中に冷却部２２を
設け、５℃の冷却水をポンプ２５により循環した。この
多孔質管１５′をＡ ｗｔ％の水分を含むＴＩ！ｉＧ液
の気相部或いは液相部に設け、このＴＫＧ液タンク２４
を外部より電熱器２５にて加熱昇温させた。この時真空
度は１０ Ｔｏｒｒに維持した。こうして、加熱温度を
種々変えて水の透過速度及び透過液中へのＴ！ＩｆＧ！
Ｊ−り量を測定した結果を第Ｓ図に示す。との第Ｓ図よ
シ、液相中での分離よりも気相中での分離の方が選択透
過性（ＴＩ！ｔＧロスが少い）透過速度（所要膜面積が
小さい）の両方から見て優れていることが明らかＫなっ
た。
−の親水性無機多孔質管１３′（細孔径１．５μ鴨、細
孔容積ａ、 ２ ｃｃ ／ ｔのアルミナ基材の表面に
平均厚さ１０μ惰のアルミナゲル薄膜を担持したもので
最小孔径は２ＯＡ以下である。）５本のモジエール２０
を真空ポンプ２１ｉＣつなぎ、その途中に冷却部２２を
設け、５℃の冷却水をポンプ２５により循環した。この
多孔質管１５′をＡ ｗｔ％の水分を含むＴＩ！ｉＧ液
の気相部或いは液相部に設け、このＴＫＧ液タンク２４
を外部より電熱器２５にて加熱昇温させた。この時真空
度は１０ Ｔｏｒｒに維持した。こうして、加熱温度を
種々変えて水の透過速度及び透過液中へのＴ！ＩｆＧ！
Ｊ−り量を測定した結果を第Ｓ図に示す。との第Ｓ図よ
シ、液相中での分離よりも気相中での分離の方が選択透
過性（ＴＩ！ｔＧロスが少い）透過速度（所要膜面積が
小さい）の両方から見て優れていることが明らかＫなっ
た。
又、透過液中のＴ］ｎＧ混入量は１２０℃以上の高温に
しても特に小さくならなかった。更に真空度もＩ ＴＯ
ｒｒ〜１０ Ｔｏｒｒの間で変化させたが特に大きな差
は認められなかった。
しても特に小さくならなかった。更に真空度もＩ ＴＯ
ｒｒ〜１０ Ｔｏｒｒの間で変化させたが特に大きな差
は認められなかった。
本発明によれば、ＴＢ！Ｇの透過損失なく、水分のみ除
去でき、また、分離温度（脱水装置の出口７１０１１度
を指す）が１１０〜１２０℃と低くなるため、ＴＩ！Ｉ
Ｇの劣化がまくなると同時に、加熱媒体温度も低くでき
る効果が生ずる。
去でき、また、分離温度（脱水装置の出口７１０１１度
を指す）が１１０〜１２０℃と低くなるため、ＴＩ！Ｉ
Ｇの劣化がまくなると同時に、加熱媒体温度も低くでき
る効果が生ずる。
また、温度を低下させることくよりτＫＧの熱分解を防
止でき、これに伴って装置の腐食等のトラブルも防止で
きるなど顕著な効果が生ずる。
止でき、これに伴って装置の腐食等のトラブルも防止で
きるなど顕著な効果が生ずる。
１１１図は本発明の一実施例を示す図であシ、第２図は
同じく本発明の他の実施例を示す図であシ、第５図は、
加熱温度を種々変えて気相部、液相部に無機多孔性膜を
配した時の水の透過速度及び透過液中のＴＭＧ濃度を示
す図である。 第４図は従来方式の概念図である。 １−Ｔ ］！ｆ Ｇ液 ２−蒸留塔 ３−凝縮器 ４− リボイラ ５−加熱媒体 ６−除去水 ７−熱交換器 ８−再生後の液（再生液） １２−脱水装置 １５−親水性無機多孔質膜 １５′−親水性無機多孔質管 １４−管束部 １５−凝縮器 １６−真空ポンプ １８−加熱媒体 １９−加熱管 ２０−モジュール ２１−真空ポンプ ２２−冷却部 ２５−ポンプ ２４−ＴｌｊＩＧ液タンク ２５−電熱器 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 第１図 第３図 温度
同じく本発明の他の実施例を示す図であシ、第５図は、
加熱温度を種々変えて気相部、液相部に無機多孔性膜を
配した時の水の透過速度及び透過液中のＴＭＧ濃度を示
す図である。 第４図は従来方式の概念図である。 １−Ｔ ］！ｆ Ｇ液 ２−蒸留塔 ３−凝縮器 ４− リボイラ ５−加熱媒体 ６−除去水 ７−熱交換器 ８−再生後の液（再生液） １２−脱水装置 １５−親水性無機多孔質膜 １５′−親水性無機多孔質管 １４−管束部 １５−凝縮器 １６−真空ポンプ １８−加熱媒体 １９−加熱管 ２０−モジュール ２１−真空ポンプ ２２−冷却部 ２５−ポンプ ２４−ＴｌｊＩＧ液タンク ２５−電熱器 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 第１図 第３図 温度
Claims (1)
- 水分を溶解含有するトリエチレングリコールを加熱し、
発生した蒸気を親水性無機多孔質膜の他面側を真空吸引
した該膜の一面に接触させ、水分のみを選択透過除去す
ることを特徴とするトリエチレングリコールの脱水方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61269871A JPS63126521A (ja) | 1986-11-14 | 1986-11-14 | トリエチレングリコ−ルの脱水方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61269871A JPS63126521A (ja) | 1986-11-14 | 1986-11-14 | トリエチレングリコ−ルの脱水方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63126521A true JPS63126521A (ja) | 1988-05-30 |
Family
ID=17478372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61269871A Pending JPS63126521A (ja) | 1986-11-14 | 1986-11-14 | トリエチレングリコ−ルの脱水方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63126521A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04293524A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-19 | Lignyte Co Ltd | 混合溶液の分離方法 |
| JPH04293525A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-19 | Lignyte Co Ltd | 混合溶液の分離方法 |
| FR2750346A1 (fr) * | 1996-06-28 | 1998-01-02 | Realisations D Equipements Gaz | Procede et dispositif pour reduire la teneur en eau d'un gaz |
| US7132008B2 (en) * | 2002-10-25 | 2006-11-07 | Membrane Technology & Research, Inc. | Natural gas dehydration apparatus |
-
1986
- 1986-11-14 JP JP61269871A patent/JPS63126521A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04293524A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-19 | Lignyte Co Ltd | 混合溶液の分離方法 |
| JPH04293525A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-19 | Lignyte Co Ltd | 混合溶液の分離方法 |
| FR2750346A1 (fr) * | 1996-06-28 | 1998-01-02 | Realisations D Equipements Gaz | Procede et dispositif pour reduire la teneur en eau d'un gaz |
| US7132008B2 (en) * | 2002-10-25 | 2006-11-07 | Membrane Technology & Research, Inc. | Natural gas dehydration apparatus |
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