JPS63114943A - 耐摩耗性のすぐれた摺動部材用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれた摺動部材用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金Info
- Publication number
- JPS63114943A JPS63114943A JP26049886A JP26049886A JPS63114943A JP S63114943 A JPS63114943 A JP S63114943A JP 26049886 A JP26049886 A JP 26049886A JP 26049886 A JP26049886 A JP 26049886A JP S63114943 A JPS63114943 A JP S63114943A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- carbide
- wear resistance
- dispersed
- wear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 33
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 33
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims abstract description 11
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims description 2
- 230000008520 organization Effects 0.000 claims 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 9
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 5
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 229910000968 Chilled casting Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、相手部材との間に高い潤滑特性が要求され
る摺動部材、例えば液化天然ガス（ＬＰＧ）を燃料とし
て使用する内燃機関のロッカーアームチップやバルブリ
フター摺動部などとして用いた場合にすぐれた耐摩耗性
を示す炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金に関するものである
。
る摺動部材、例えば液化天然ガス（ＬＰＧ）を燃料とし
て使用する内燃機関のロッカーアームチップやバルブリ
フター摺動部などとして用いた場合にすぐれた耐摩耗性
を示す炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金に関するものである
。
一般に、ＬＰＧ燃料を用いる内燃機関の摺動部材には、
チル鋳物や、Ｐ成分やＢ成分などを添加して液相焼結し
、もって高密度となし、さらに基地中に（Ｆｅ ｌ Ｃ
ｒ ）７ｃ３などの炭化物を分散させた炭化物分散型Ｆ
ｅ基焼結合金が用いられている。
チル鋳物や、Ｐ成分やＢ成分などを添加して液相焼結し
、もって高密度となし、さらに基地中に（Ｆｅ ｌ Ｃ
ｒ ）７ｃ３などの炭化物を分散させた炭化物分散型Ｆ
ｅ基焼結合金が用いられている。
しかし、内燃機関の摺動部材にとって、燃料としてＬＰ
Ｇを用いた場合、潤滑状態が悪く、かつ油膜切れを起し
易いことから、その使用条件はきわめて苛酷なものとな
り、上記のチル鋳物は勿論のこと、炭化物分散型Ｆｅ基
焼結合金でも、その炭化物の分散割合は高々３０体積％
であることと含まって、相手部材との間に金属凝着を起
すようになり、場合によっては深さが０．５ ｔｍ程度
にも及ぶスカッフ摩耗が発生したり、相手部材であるカ
ム材を著しく損傷させるなどの問題点がある。
Ｇを用いた場合、潤滑状態が悪く、かつ油膜切れを起し
易いことから、その使用条件はきわめて苛酷なものとな
り、上記のチル鋳物は勿論のこと、炭化物分散型Ｆｅ基
焼結合金でも、その炭化物の分散割合は高々３０体積％
であることと含まって、相手部材との間に金属凝着を起
すようになり、場合によっては深さが０．５ ｔｍ程度
にも及ぶスカッフ摩耗が発生したり、相手部材であるカ
ム材を著しく損傷させるなどの問題点がある。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特に燃
料としてＬＰＧを使用する内燃機関の摺動部材として適
した材料を開発すべく研究を行なった結果１重量％で（
以下、成分％は重量％を示す）。
料としてＬＰＧを使用する内燃機関の摺動部材として適
した材料を開発すべく研究を行なった結果１重量％で（
以下、成分％は重量％を示す）。
Ｃ：４〜６．５ ％、 Ｃｒ：１０〜４０ ％
。
。
Ｍｏ：５〜２５ ％。
を含有し、さらに必要に応じて、
（ａ） Ｗ： ０．１〜１０％、
ｆｂｌ Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ＋Ｖ、Ｎｂ、およびＴａの
うちの１種または２種以上：０．１〜５％、 以上−および（ｂｌのいずれか、または両方を含有し。
うちの１種または２種以上：０．１〜５％、 以上−および（ｂｌのいずれか、または両方を含有し。
残りがＦｅと不可避不純物からなる組成。
７１体積％以上の炭化物が分散した組織。
並びに９７％以上の理論密度比。
を有する炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金は、基地全体が炭
化物によってほとんど埋めつくされ、基地の金属の露出
が少ない組織を有するので、相手部材との間に金属凝着
を起すことがないことから、潤滑状態が悪く、油膜切れ
があっても、スカッフ摩耗の発生がなく、すぐれた耐摩
耗性と低い相手攻撃性を示し、さらに高密度を有し、ボ
アの形成も抑制されることから、ピッチング摩耗も防止
されるようになるという知見を得たのである。
化物によってほとんど埋めつくされ、基地の金属の露出
が少ない組織を有するので、相手部材との間に金属凝着
を起すことがないことから、潤滑状態が悪く、油膜切れ
があっても、スカッフ摩耗の発生がなく、すぐれた耐摩
耗性と低い相手攻撃性を示し、さらに高密度を有し、ボ
アの形成も抑制されることから、ピッチング摩耗も防止
されるようになるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成、炭化物の分散割合、および理論密
度比を上記の通りに限定した理由を説明する。
て、以下に成分組成、炭化物の分散割合、および理論密
度比を上記の通りに限定した理由を説明する。
（ａｌ Ｃ
Ｃ成分には、一部が基地に固溶して、これを強化するほ
か、残りがＣｒ ｌ Ｍｏ 、およびＦｅと複炭化物を
形成して、耐摩耗性および耐凝着性を向上させる作用が
あるが、その含有量が４％未満では、基地中に分散する
炭化物の割合が７１体積％未満となってしまい、所望の
耐摩耗性および耐凝着性を確保することができず、一方
その含有量が６．５％を越えると、遊離炭素が形成され
るようになって合金強度が低下するようになることから
、その含有量を４〜６．５％と定めた。
か、残りがＣｒ ｌ Ｍｏ 、およびＦｅと複炭化物を
形成して、耐摩耗性および耐凝着性を向上させる作用が
あるが、その含有量が４％未満では、基地中に分散する
炭化物の割合が７１体積％未満となってしまい、所望の
耐摩耗性および耐凝着性を確保することができず、一方
その含有量が６．５％を越えると、遊離炭素が形成され
るようになって合金強度が低下するようになることから
、その含有量を４〜６．５％と定めた。
（ｂ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、一部が基地に固溶して、これの耐熱性お
よび耐食性を向上させるほか、上記のように相手攻撃性
の低い複炭化物を形成して合金の耐摩耗性を向上させる
作用があるが、その含有量が１０％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方その含有量が４０％を越え
ると合金強度が低下するようになることから、その含有
量を１０〜４０％と定めた。
よび耐食性を向上させるほか、上記のように相手攻撃性
の低い複炭化物を形成して合金の耐摩耗性を向上させる
作用があるが、その含有量が１０％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方その含有量が４０％を越え
ると合金強度が低下するようになることから、その含有
量を１０〜４０％と定めた。
（ｃ） Ｎ。
Ｍｏ５３Ｅ分には、一部が基地に固溶して、これを強化
するほか、形成された複炭化物の焼結時における粗大化
を抑制する作用がある′が、その含有量が５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が２
５％を越えると１強度低下をもたらすようになることか
ら、その含有量を５〜２５％と定めた。
するほか、形成された複炭化物の焼結時における粗大化
を抑制する作用がある′が、その含有量が５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が２
５％を越えると１強度低下をもたらすようになることか
ら、その含有量を５〜２５％と定めた。
ｄｌ Ｗ
Ｗ成分には、一部が基地に固溶して、これを強化するほ
か、素地中に分散する複炭化物に固溶して、この炭化物
の硬さを高め、もって耐摩耗性をより一層向上させる作
用があるので、相手部材が硬質材料で構成される場合な
どに必要に応じて含有されるが、その含有量が０．１％
未満では所望の耐摩耗性向上効果が得られず、一方その
含有量が１０％を越えても、前記作用が飽和し、より一
層の耐摩耗性向上効果が得られないことから、その含有
量を０．１〜１０％と定めた。
か、素地中に分散する複炭化物に固溶して、この炭化物
の硬さを高め、もって耐摩耗性をより一層向上させる作
用があるので、相手部材が硬質材料で構成される場合な
どに必要に応じて含有されるが、その含有量が０．１％
未満では所望の耐摩耗性向上効果が得られず、一方その
含有量が１０％を越えても、前記作用が飽和し、より一
層の耐摩耗性向上効果が得られないことから、その含有
量を０．１〜１０％と定めた。
（ｅ） Ｔｉ、ｚｒｐＨｆｓＶ＊Ｎｂ＊およびＴａこ
れらの成分には、主としてＦｅ、Ｃｒ＋Ｍｏ＋およびＣ
と複炭化物を形成するばかりでなく、自身も単独で炭化
物を形成して合金の硬さを一段と向上させる作用がある
ので、特に高硬度が要求される場合に必要に応じて含有
されるが、その含有量が０、１％未満では所望の硬さ向
上効果が得られず。
れらの成分には、主としてＦｅ、Ｃｒ＋Ｍｏ＋およびＣ
と複炭化物を形成するばかりでなく、自身も単独で炭化
物を形成して合金の硬さを一段と向上させる作用がある
ので、特に高硬度が要求される場合に必要に応じて含有
されるが、その含有量が０、１％未満では所望の硬さ向
上効果が得られず。
一方その含有量が５％を越えると、これらの成分の単独
炭化物は相手攻撃性が高いので、相手部材を著しく摩耗
させるようになることから、その含有量をＯ，１〜５％
と定めた。
炭化物は相手攻撃性が高いので、相手部材を著しく摩耗
させるようになることから、その含有量をＯ，１〜５％
と定めた。
（ｆ） 炭化物
この発明の合金は、上記のように基地のほとんどを炭化
物で埋めつくし、もって相手部材との金属凝着の発生を
抑制し、ＬＰＧ燃料使用の内燃機関におけるような苛酷
な条件下での使用に際してもすぐれた耐摩耗性ときわめ
て低い相手攻撃性を示す特性をもつが、その分散割合が
７１体積％未満では前記特性を確保することができない
ことから。
物で埋めつくし、もって相手部材との金属凝着の発生を
抑制し、ＬＰＧ燃料使用の内燃機関におけるような苛酷
な条件下での使用に際してもすぐれた耐摩耗性ときわめ
て低い相手攻撃性を示す特性をもつが、その分散割合が
７１体積％未満では前記特性を確保することができない
ことから。
炭化物の分散割合を７１体積％以上と定めた。なお。
この発明の合金は炭化物だけで、すなわち１００体積％
の炭化物で構成されてもよいことは勿論であり、かつこ
の炭化物の分散割合は成分組成や熱処理によって自由に
調整することができるものである。
の炭化物で構成されてもよいことは勿論であり、かつこ
の炭化物の分散割合は成分組成や熱処理によって自由に
調整することができるものである。
（ｇ） 理論密度比
上記のように炭化物の分散割合が７１体積％以上になる
と１合金強度の低下は避けられず、この傾向は理論密度
比が９７％未満になると一層助長されるようになって、
破壊やピッチング摩耗が発生し易くなることから、合金
の理論密度比を９７％以上と定めた。
と１合金強度の低下は避けられず、この傾向は理論密度
比が９７％未満になると一層助長されるようになって、
破壊やピッチング摩耗が発生し易くなることから、合金
の理論密度比を９７％以上と定めた。
つぎに、この発明のＦｅ基焼結合金を実施例により具体
的に説明する。
的に説明する。
原料粉末として、いずれも平均粒径：１０μｍを有する
Ｆｅ粉末、Ｆｅ−３０％Ｃｒ −８％Ｍｏ −０，５％
Ｃ合金粉末、およびＦｅ−５５％Ｃｒ合金粉末、同じ＜
６ｐｍを有するＦｅ−１５％Ｃｒ−１５％Ｍｏ −４
％Ｃ合金粉末およびＦｅ−１０％Ｃｒ−５％Ｍｏ −５
％Ｗ−１％Ｎｂ −３％Ｃ合金粉末、同２ｐｍを有する
Ｍｏ粉末およびＷ粉末。
Ｆｅ粉末、Ｆｅ−３０％Ｃｒ −８％Ｍｏ −０，５％
Ｃ合金粉末、およびＦｅ−５５％Ｃｒ合金粉末、同じ＜
６ｐｍを有するＦｅ−１５％Ｃｒ−１５％Ｍｏ −４
％Ｃ合金粉末およびＦｅ−１０％Ｃｒ−５％Ｍｏ −５
％Ｗ−１％Ｎｂ −３％Ｃ合金粉末、同２ｐｍを有する
Ｍｏ粉末およびＷ粉末。
同１．５ ｆｉ ｍを有するＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、
ＨｆＣ粉末、ＶＣ粉末、 ＮｂＣ粉末、およびＴａＣ粉
末、さらに−３５０メツシユの黒鉛粉末を用意し、これ
ら原料粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配合
し１通常の条件で混合した後、５〜７ ｔｏｎ ／ ｃ
ｍの圧力でプレス成形し、ついで５ Ｘ １０−２ｔｏ
ｒｒの真空中、１０５０〜１１５０℃の範囲内の所定温
□□□に１時間保持の条件で焼結し、さらに９００〜１
０００℃の範囲内の所定温度に１〜５時間保持の析出処
理を行なうことによって、実質的に配合組成と同一の成
分組成をもち、かつ＠１表に示される炭化物分散割合お
よび理論密度比の本発明Ｆｅ基焼結合金１〜１４および
比較Ｆｅ基焼結合金１〜４をそれぞれ製造した。
ＨｆＣ粉末、ＶＣ粉末、 ＮｂＣ粉末、およびＴａＣ粉
末、さらに−３５０メツシユの黒鉛粉末を用意し、これ
ら原料粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配合
し１通常の条件で混合した後、５〜７ ｔｏｎ ／ ｃ
ｍの圧力でプレス成形し、ついで５ Ｘ １０−２ｔｏ
ｒｒの真空中、１０５０〜１１５０℃の範囲内の所定温
□□□に１時間保持の条件で焼結し、さらに９００〜１
０００℃の範囲内の所定温度に１〜５時間保持の析出処
理を行なうことによって、実質的に配合組成と同一の成
分組成をもち、かつ＠１表に示される炭化物分散割合お
よび理論密度比の本発明Ｆｅ基焼結合金１〜１４および
比較Ｆｅ基焼結合金１〜４をそれぞれ製造した。
なお、比較Ｆｅ基焼結合金１〜４は、いずれも成分含有
量、炭化物分散割合、および理論密度比のうちのいずれ
かの条件（第１表に※印を付した条件）がこの発明の範
囲から外れたものである。
量、炭化物分散割合、および理論密度比のうちのいずれ
かの条件（第１表に※印を付した条件）がこの発明の範
囲から外れたものである。
ついで、この結果得られた本発明Ｆｅ基焼結合金１〜１
４および比較Ｆｅ基焼結合金１〜４を、Ｍ製ロッカーア
ーム摺動面に、ダイカスト時に鋳包み取付け、 燃料：ＬＰＧ。
４および比較Ｆｅ基焼結合金１〜４を、Ｍ製ロッカーア
ーム摺動面に、ダイカスト時に鋳包み取付け、 燃料：ＬＰＧ。
エンジン回転数： ８００ ｒ、ｐ、ｍ、、カム材（相
手部材）：チル鋳物、 潤滑油二油温８０℃の劣化油、 運転時間：４００時間。
手部材）：チル鋳物、 潤滑油二油温８０℃の劣化油、 運転時間：４００時間。
の条件で摩耗試験を行ない、最大摩耗深さを測定した。
これらの結果を第１表に示した。なお、第１表には相手
部材であるカム材の最大摩耗深さも示した。
部材であるカム材の最大摩耗深さも示した。
第１表に示される結果から１本発明Ｆｅ基焼結合金１〜
１４は、これを潤滑状態が悪く、油膜が切れ易いＬＰＧ
燃料使用の条件下で使用しても、スカッフ摩耗やチッピ
ング摩耗の発生がなく、すぐれた耐摩耗性を示し、かつ
相手部材の摩耗も低く。
１４は、これを潤滑状態が悪く、油膜が切れ易いＬＰＧ
燃料使用の条件下で使用しても、スカッフ摩耗やチッピ
ング摩耗の発生がなく、すぐれた耐摩耗性を示し、かつ
相手部材の摩耗も低く。
相手攻撃性のきわめて低いものであるのに対して、比較
Ｆｅ基焼結合金１〜４に見られるように構Ｉ５！２成分
のうちのいずれの成分含有欧でもこの発明の範囲から低
い方に外れると、これに付随して炭化物分散割合がこの
発明の範囲から低い方に外れるようになって、耐摩耗性
が低下し、相手攻撃性が増すようになり、このことは理
論密変比が低下すると一段と加速されるようになること
が明らかである。
Ｆｅ基焼結合金１〜４に見られるように構Ｉ５！２成分
のうちのいずれの成分含有欧でもこの発明の範囲から低
い方に外れると、これに付随して炭化物分散割合がこの
発明の範囲から低い方に外れるようになって、耐摩耗性
が低下し、相手攻撃性が増すようになり、このことは理
論密変比が低下すると一段と加速されるようになること
が明らかである。
上述のように、この発明のＦｅ基焼結合金は、すぐれた
耐摩耗性と著しく低い相手攻撃性を有し。
耐摩耗性と著しく低い相手攻撃性を有し。
例えばＬＰＧ燃料使用の内燃機関のロッカーアームチッ
プやパルプリフター摺動部などの高い潤滑特性が要求さ
れる摺動部材として用いた場合に。
プやパルプリフター摺動部などの高い潤滑特性が要求さ
れる摺動部材として用いた場合に。
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
Claims (4)
- （１） Ｃ：４〜６．５％、Ｃｒ：１０〜４０％、Ｍｏ
：５〜２５％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、 ７１体積％以上の割合で炭化物が分散した組織、並びに
９７％以上の理論密度比、 を有することを特徴とする耐摩耗性のすぐれた摺動部材
用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金。 - （２） Ｃ：４〜６．５％、Ｃｒ：１０〜４０％、Ｍｏ
：５〜２５％、 を含有し、さらに、 Ｗ：０．１〜１０％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、 ７１体積％上の割合で炭化物が分散した組織、並びに９
７％以上の理論密度比、 を有することを特徴とする耐摩耗性のすぐれた摺動部材
用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金。 - （３） Ｃ：４〜６．５％、Ｃｒ：１０〜４０％、Ｍｏ
：５〜２５％、 を含有し、さらに、 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，およびＴａのうちの１ま
たは２種以上：０．１〜５％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、 ７１体積％以上の割合で炭化物が分散した組織、並びに
９７％以上の理論密度比、 を有することを特徴とする耐摩粍性のすぐれた摺動部材
用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金。 - （４） Ｃ：４〜６．５％、Ｃｒ：１０〜４０％、Ｍｏ
：５〜２５％、 を含有し、さらに、 Ｗ：０．１〜１０％と、 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，およびＴａのうちの１種
または２種以上：０．１〜５％、 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、 ７１体積％以上の割合で炭化物が分散した組織、並びに
９７％以上の理論密度比、 を有することを特徴とする耐摩耗性のすぐれた摺動部材
用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26049886A JPH0692627B2 (ja) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | 耐摩耗性のすぐれた摺動部材用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金 |
| US07/109,820 US4844738A (en) | 1986-10-31 | 1987-10-16 | Carbide-dispersed type Fe-base sintered alloy excellent in wear resistance |
| DE19873736350 DE3736350A1 (de) | 1986-10-31 | 1987-10-27 | Sinterlegierung auf fe-basis mit darin dispergierten carbiden |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26049886A JPH0692627B2 (ja) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | 耐摩耗性のすぐれた摺動部材用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63114943A true JPS63114943A (ja) | 1988-05-19 |
| JPH0692627B2 JPH0692627B2 (ja) | 1994-11-16 |
Family
ID=17348801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26049886A Expired - Lifetime JPH0692627B2 (ja) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | 耐摩耗性のすぐれた摺動部材用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0692627B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6077499B2 (ja) | 2014-08-22 | 2017-02-08 | トヨタ自動車株式会社 | 焼結合金用成形体、耐摩耗性鉄基焼結合金、およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-10-31 JP JP26049886A patent/JPH0692627B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0692627B2 (ja) | 1994-11-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4268309A (en) | Wear-resisting sintered alloy | |
| AU696267B2 (en) | Wear-resistant sintered ferrous alloy for valve seat | |
| US4844738A (en) | Carbide-dispersed type Fe-base sintered alloy excellent in wear resistance | |
| US4844024A (en) | Heat resistant and wear resistant iron-base sintered alloy | |
| JPS63114943A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた摺動部材用炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金 | |
| JP2923578B2 (ja) | 耐摩耗性アルミニウム合金 | |
| JPS63290249A (ja) | 耐熱耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JPS63266047A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金 | |
| JP3988971B2 (ja) | 焼結部材 | |
| JPS6117895B2 (ja) | ||
| JPS5941451A (ja) | 自己潤滑性を有する耐摩耗性Ｆｅ基焼結合金 | |
| JP2531625B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金 | |
| JPH0215624B2 (ja) | ||
| JP2594505B2 (ja) | ロッカアーム | |
| JPH041055B2 (ja) | ||
| JPH04263037A (ja) | エンジンおよび乗り物用の構造部材 | |
| JPS62133043A (ja) | Ｃｕ含浸Ｆｅ系焼結材料 | |
| JPH06158217A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＦｅ基焼結合金製バルブガイド部材 | |
| JP2571567B2 (ja) | 高温耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JPS5982508A (ja) | 内燃機関の摺動部材用Ｆｅ−ＴｉＣ系焼結材料 | |
| JP3440008B2 (ja) | 焼結部材 | |
| JPS63307250A (ja) | ロ−タリ−コンプレッサ−用ベ−ン材 | |
| JPS63105946A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた炭化物分散型Ｆｅ基焼結合金の製造法 | |
| JPH0233784B2 (ja) | Taimamoseiojusurufekishoketsugokin | |
| JPS6250441A (ja) | すぐれた耐摩耗性を有する炭化物分散型鉄基焼結合金 |