JPS63111107A - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
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- JPS63111107A JPS63111107A JP25945386A JP25945386A JPS63111107A JP S63111107 A JPS63111107 A JP S63111107A JP 25945386 A JP25945386 A JP 25945386A JP 25945386 A JP25945386 A JP 25945386A JP S63111107 A JPS63111107 A JP S63111107A
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- molten iron
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Links
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- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 19
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- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 21
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Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高炉操業に際し、溶銑（Ｓｉ）を制御する方法
に関するものである。
に関するものである。
（従来の技術）
高炉操業に際して、溶銑（Ｓｉ）を制御する場合、一般
的には燃料比、風温、風温の増減、スラグ組成の変更等
の操業条件の制御が行われている。
的には燃料比、風温、風温の増減、スラグ組成の変更等
の操業条件の制御が行われている。
この操業条件の制御により、（Ｓｉ３が制御されるとい
う事は、反応工学的な解析や統計学的な解析を行い、そ
の関係が数多く説明されている。
う事は、反応工学的な解析や統計学的な解析を行い、そ
の関係が数多く説明されている。
例えば、特公昭５７−４７７２５号においては、溶銑（
Ｓｉ：］ と高炉の操業条件、設備条件との関係式から
、スラグ中５ｉ０２の活量、溶銑温度、融着帯根部高さ
、羽ロ前ＣＯガス分圧、出銑比の制御によシ、溶銑（Ｓ
ｉ）が制御されることを示しておシ、前述した一般的な
〔Ｓ１〕の制御方法により （Ｓｉ）が制御しうること
を示している。
Ｓｉ：］ と高炉の操業条件、設備条件との関係式から
、スラグ中５ｉ０２の活量、溶銑温度、融着帯根部高さ
、羽ロ前ＣＯガス分圧、出銑比の制御によシ、溶銑（Ｓ
ｉ）が制御されることを示しておシ、前述した一般的な
〔Ｓ１〕の制御方法により （Ｓｉ）が制御しうること
を示している。
他の公知文献（例えば日本学術振興会、５４委−［”Ｓ
ｉ）が制御し得ることがわかる。
ｉ）が制御し得ることがわかる。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、これら従来技術のみでは、それらの操業
条件、設備条件と〔Ｓ１〕の関係よう推定した〔Ｓ１〕
値と実際に出銑される（Ｓｉ）値とを比較した場合、例
えば特公昭５７−４７７２５号を用いて比較した場合、
第１図に示す如く、かなシの誤差を持っているのが現実
であシ、他の公知文献においても同様である。
条件、設備条件と〔Ｓ１〕の関係よう推定した〔Ｓ１〕
値と実際に出銑される（Ｓｉ）値とを比較した場合、例
えば特公昭５７−４７７２５号を用いて比較した場合、
第１図に示す如く、かなシの誤差を持っているのが現実
であシ、他の公知文献においても同様である。
従って、溶銑（Ｓｉ）を制御する際に、従来技術のみを
適用した場合、かなシの誤差をもった制御しか出来ず、
また（Ｓｉ ）が変化するまでに必要な時間差もその制
御が炉頂部あるいは羽口部で行われるために大きかった
。
適用した場合、かなシの誤差をもった制御しか出来ず、
また（Ｓｉ ）が変化するまでに必要な時間差もその制
御が炉頂部あるいは羽口部で行われるために大きかった
。
以上の事からその精度を向上し、かつ迅速な溶銑（Ｓｉ
）の制御方法を望まれていた。
）の制御方法を望まれていた。
（問題点を解決するための手段および作用）この発明は
、高炉内でのスラグ・メタル反応による銑中〔Ｓｉ〕の
脱離反応に着目したもので、その内容は同一出銑内にて
出銑している時間と出滓している時間との比（以下出滓
率という）を制御することにより、溶銑［：Ｓｉ ：ｌ
を制御することを特徴とする高炉操業方法である。
、高炉内でのスラグ・メタル反応による銑中〔Ｓｉ〕の
脱離反応に着目したもので、その内容は同一出銑内にて
出銑している時間と出滓している時間との比（以下出滓
率という）を制御することにより、溶銑［：Ｓｉ ：ｌ
を制御することを特徴とする高炉操業方法である。
以下、本発明の詳細な説明する０
特公昭５７−４７７２５号による関係式溶銑への８１移
行に関する反応工学的および統計的解析を行い、銑鉄中
Ｓｉ濃度と高炉の操業・設備条件との関係式を誘導した
。
行に関する反応工学的および統計的解析を行い、銑鉄中
Ｓｉ濃度と高炉の操業・設備条件との関係式を誘導した
。
但し
ａ５１０２ ＝４．３６４Ｎ５１ｏ２”−０，７５５２
Ｎ５．０２２・・・・・・・・””・（［Ｄ・・・・・
・・・・・・・・・・ ＧＩＩ）Ｈ＝ ０．４２５７汁
０．０１５３７（ＯＦＬ＋１．４へ） ＋ ｏ、ｏ ｏ
ｔｓｓＴｆ−０，０２４４Ｔ、−０，０２８４ＣＭｇ
ｏ）＋２５．９２・−・−ＱＶ）Ｌｄ、＝ Ｖ／ＤＨ２
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ （
Ｖ）Ｐｃｏ ＝Ｘｃｏ （Ｐｂ ＋ １．ｏａａ）／１
．ｏａａ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（Ｖｌ）こ＼で〔％Ｓｉ：ｌ：銑鉄中
のＳｉ濃度（（６）ａｓｉｏ２ ニスラグ中のｓ ｉ
ｏ２の活量（−）ＮＳ１０２ ニスラグ中の５ｉｏ２
のモル分率（−）（ＭｇＯ） ニスラグ中のＭｇＯ濃
度（＠（Ａｔ２０３ ） ニスラグ中のＡｔ２０３濃度
（（６）Ｂ ニスラグ中のＣａＯ／５ｉｏｚ （→Ｈ
：根の高さく羽口〜根下端距離に） γ ：出銑比（ｔ／ｄ／ｍ２） ＣＲ：コークス比（ｋｖ／ ｔ ） ψＲ：重油比（ｋＬ１／ ｔ ） Ｔｆ：フレーム温度（６） Ｔ、：溶銑温度（０ Ｌｄ：炉高換算指数− Ｖ ：内容積（ｍ３） ＤＨ：炉床径（ｍ） Ｘｃｏ：ボッシュガス中ＣＯ容積比率（→Ｐｂ：送風圧
力（ＩＩＣ９／’ Ｃｍ２” ｇ ）を用い、過去の操
業条件を同大に適用して得られた〔Ｓ１〕値と実績（Ｓ
ｉ）値を比較したのが、第１図である。この図でわかる
ように、かなりの誤差を生じているものの、〔Ｓ１〕値
と出滓率で整理すると第２図の如く、きれいに整理され
る０ 即ち、同一操業条件下においても出滓率が変化すること
により、〔Ｓｉ〕 が変化していることがわかる。これ
は、第３図に示す出滓率とスラグ中（Ｆｅｄ）量の関係
かられかるように、スラグ中（Ｆｅｄ）により〔Ｓ１〕
が変化している為である。
Ｎ５．０２２・・・・・・・・””・（［Ｄ・・・・・
・・・・・・・・・・ ＧＩＩ）Ｈ＝ ０．４２５７汁
０．０１５３７（ＯＦＬ＋１．４へ） ＋ ｏ、ｏ ｏ
ｔｓｓＴｆ−０，０２４４Ｔ、−０，０２８４ＣＭｇ
ｏ）＋２５．９２・−・−ＱＶ）Ｌｄ、＝ Ｖ／ＤＨ２
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ （
Ｖ）Ｐｃｏ ＝Ｘｃｏ （Ｐｂ ＋ １．ｏａａ）／１
．ｏａａ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（Ｖｌ）こ＼で〔％Ｓｉ：ｌ：銑鉄中
のＳｉ濃度（（６）ａｓｉｏ２ ニスラグ中のｓ ｉ
ｏ２の活量（−）ＮＳ１０２ ニスラグ中の５ｉｏ２
のモル分率（−）（ＭｇＯ） ニスラグ中のＭｇＯ濃
度（＠（Ａｔ２０３ ） ニスラグ中のＡｔ２０３濃度
（（６）Ｂ ニスラグ中のＣａＯ／５ｉｏｚ （→Ｈ
：根の高さく羽口〜根下端距離に） γ ：出銑比（ｔ／ｄ／ｍ２） ＣＲ：コークス比（ｋｖ／ ｔ ） ψＲ：重油比（ｋＬ１／ ｔ ） Ｔｆ：フレーム温度（６） Ｔ、：溶銑温度（０ Ｌｄ：炉高換算指数− Ｖ ：内容積（ｍ３） ＤＨ：炉床径（ｍ） Ｘｃｏ：ボッシュガス中ＣＯ容積比率（→Ｐｂ：送風圧
力（ＩＩＣ９／’ Ｃｍ２” ｇ ）を用い、過去の操
業条件を同大に適用して得られた〔Ｓ１〕値と実績（Ｓ
ｉ）値を比較したのが、第１図である。この図でわかる
ように、かなりの誤差を生じているものの、〔Ｓ１〕値
と出滓率で整理すると第２図の如く、きれいに整理され
る０ 即ち、同一操業条件下においても出滓率が変化すること
により、〔Ｓｉ〕 が変化していることがわかる。これ
は、第３図に示す出滓率とスラグ中（Ｆｅｄ）量の関係
かられかるように、スラグ中（Ｆｅｄ）により〔Ｓ１〕
が変化している為である。
つまシ、高炉内でのスラグ・メタル間反応である０
（Ｓｉ ：） ＋ ２ （Ｆｅ０）−＋ ２ Ｆｅ ＋
（ＳＩ０２）が出滓率によシ変化する為である。
（ＳＩ０２）が出滓率によシ変化する為である。
本発明は、この事実を基になされたものであシ、出滓率
を制御する手段としては、例えば出銑開孔時に用いる金
棒または錐の径を変化させる、あるいは、出銑間隔また
はラップタイムを変化させるあるいは、出銑孔閉塞材の
量を変化させる方法を用いるものである。
を制御する手段としては、例えば出銑開孔時に用いる金
棒または錐の径を変化させる、あるいは、出銑間隔また
はラップタイムを変化させるあるいは、出銑孔閉塞材の
量を変化させる方法を用いるものである。
これらの方法は、溶滓が出銑孔に到達するまでの時間を
制御する方法であシ、出銑速度を制御するあるいは貯銑
量を制御するという事に基づく方法である。従って、出
滓率を制御する方法は前述した手段に限る必要性は全く
ない。
制御する方法であシ、出銑速度を制御するあるいは貯銑
量を制御するという事に基づく方法である。従って、出
滓率を制御する方法は前述した手段に限る必要性は全く
ない。
具体的に本性を説明するならば〔Ｓｉ〕を高めたい際に
は、金棒または錐の径を小さクシ、出滓率を低める、あ
るいは出銑間隔を長くシ、またはラップタイムを小さく
シ、出滓率を低める出銑間隔の変更が最も好ましい。
は、金棒または錐の径を小さクシ、出滓率を低める、あ
るいは出銑間隔を長くシ、またはラップタイムを小さく
シ、出滓率を低める出銑間隔の変更が最も好ましい。
あるいは出銑閉塞材の量を増し、出滓率を低めるという
方法をとる。この方法は出銑孔１本の非連続出銑炉、出
銑孔２本以上を交互に用いる連続またはラップ出銑炉の
どちらにおいても適用できる０ 逆に〔Ｓ１〕値を低下させたい時は金棒又は錐の径を大
きくする方法、出銑間隔短く又はラップタイムを大きく
する方法、ちるいは出銑閉塞材の量を減少するという手
段をもって出滓率を高めれば良い０ （実施例） 前述の方法を以下の前提の条件下で実施した。
方法をとる。この方法は出銑孔１本の非連続出銑炉、出
銑孔２本以上を交互に用いる連続またはラップ出銑炉の
どちらにおいても適用できる０ 逆に〔Ｓ１〕値を低下させたい時は金棒又は錐の径を大
きくする方法、出銑間隔短く又はラップタイムを大きく
する方法、ちるいは出銑閉塞材の量を減少するという手
段をもって出滓率を高めれば良い０ （実施例） 前述の方法を以下の前提の条件下で実施した。
１）前提条件
（１） 高 炉
■ 内容積 １２６０ｍ３
（２）操業条件
■ 出銑量 ２３００ｔ／ｃ＋
■ 燃料比 ４９５ｋｇ／ｌ（コークスのみ）■
スラグ組成 ＭｇＯ６，７％＋ Ａｔ２０３１３．９
％、 ＣａＯ１５ｉｏ２■ 溶銑温度 １４９７℃ ■ 送風圧力 ２．１ ｋｇ／ｃｍ２（３） 溶銑
（Ｓｉ ） ０．４０〜０．４５％、０．５０−０．５５％、０．６
０〜０．６５チの３品質を目標とする。
スラグ組成 ＭｇＯ６，７％＋ Ａｔ２０３１３．９
％、 ＣａＯ１５ｉｏ２■ 溶銑温度 １４９７℃ ■ 送風圧力 ２．１ ｋｇ／ｃｍ２（３） 溶銑
（Ｓｉ ） ０．４０〜０．４５％、０．５０−０．５５％、０．６
０〜０．６５チの３品質を目標とする。
（４） 出銑間隔 ３０分〜６０分（５） 開
孔時金棒径 ３８ψ ２）実施結果 第４図に示す通り、出滓率を出銑間隔を制御する事によ
り制御し、同一操業条件下であっても、溶銑（Ｓｉ ）
を制御できるようになった。また、比較例として、従来
の出銑間隔４５分間一定で同一前提下で行った結果を同
図に一点鎖線を用いて示す。
孔時金棒径 ３８ψ ２）実施結果 第４図に示す通り、出滓率を出銑間隔を制御する事によ
り制御し、同一操業条件下であっても、溶銑（Ｓｉ ）
を制御できるようになった。また、比較例として、従来
の出銑間隔４５分間一定で同一前提下で行った結果を同
図に一点鎖線を用いて示す。
その比較より、本法の制御性の向上がわかシ、本法の優
位性が示される。
位性が示される。
（発明の効果）
本法を用いることによシ、同一操業条件下でも（Ｓｉ）
の制御が可能となシ、そのため、下工程が所１゛” 望
する〔Ｓ１〕値の溶銑を迅速かつ安定的に供給でき、溶
鋼製造原価低下が可能となるという実用的効果を奏する
。
の制御が可能となシ、そのため、下工程が所１゛” 望
する〔Ｓ１〕値の溶銑を迅速かつ安定的に供給でき、溶
鋼製造原価低下が可能となるという実用的効果を奏する
。
第１図は従来法による推定〔Ｓ１〕値と実績〔Ｓ１〕値
を示す図、第２図は出滓率と操業条件を補正した（Ｓｉ
）値とを示す図、第３図は出滓率とスラグ中（Ｆｅ０
％）を示す図、第４図は実施例を示す図である。 代理人弁理士 小 更 清 −・、７°、Ｉ・＋ ／ 弗」図 ４脣開６り軌Ｊ釘°ρ 怜２囚 エイ等（５４）
を示す図、第２図は出滓率と操業条件を補正した（Ｓｉ
）値とを示す図、第３図は出滓率とスラグ中（Ｆｅ０
％）を示す図、第４図は実施例を示す図である。 代理人弁理士 小 更 清 −・、７°、Ｉ・＋ ／ 弗」図 ４脣開６り軌Ｊ釘°ρ 怜２囚 エイ等（５４）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 同一出銑内にて、出銑している時間と出滓している時間
との比を制御することにより、溶銑〔Ｓｉ〕を制御する
ことを特徴とする高炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25945386A JPS63111107A (ja) | 1986-10-30 | 1986-10-30 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25945386A JPS63111107A (ja) | 1986-10-30 | 1986-10-30 | 高炉操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63111107A true JPS63111107A (ja) | 1988-05-16 |
Family
ID=17334273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25945386A Pending JPS63111107A (ja) | 1986-10-30 | 1986-10-30 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63111107A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0539514A (ja) * | 1991-08-06 | 1993-02-19 | Nippon Steel Corp | 低Ｓｉ高炉操業法 |
| KR20220126617A (ko) | 2021-03-09 | 2022-09-16 | 도시바 아이티 앤 콘트롤 시스템 가부시키가이샤 | 방사선 검사 장치 |
-
1986
- 1986-10-30 JP JP25945386A patent/JPS63111107A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0539514A (ja) * | 1991-08-06 | 1993-02-19 | Nippon Steel Corp | 低Ｓｉ高炉操業法 |
| KR20220126617A (ko) | 2021-03-09 | 2022-09-16 | 도시바 아이티 앤 콘트롤 시스템 가부시키가이샤 | 방사선 검사 장치 |
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