JPS63110286A - 重質炭化水素を含有する流れを、より低い沸点範囲を有する炭化水素を含有する流れに転化する方法 - Google Patents
重質炭化水素を含有する流れを、より低い沸点範囲を有する炭化水素を含有する流れに転化する方法Info
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- JPS63110286A JPS63110286A JP62258500A JP25850087A JPS63110286A JP S63110286 A JPS63110286 A JP S63110286A JP 62258500 A JP62258500 A JP 62258500A JP 25850087 A JP25850087 A JP 25850087A JP S63110286 A JPS63110286 A JP S63110286A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/10—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only cracking steps
-
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/12—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including cracking steps and other hydrotreatment steps
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高い沸点範囲を有する重質炭化水素を含有す
る流れを、より低い沸点範囲を有する炭化水素を含有す
る流れに転化する方法に関する。
る流れを、より低い沸点範囲を有する炭化水素を含有す
る流れに転化する方法に関する。
第１段階で実質的に液体である流れを転化し、そして第
２段階で実質的に気体である流れを転化する方法を提供
することが本発明の目的である。
２段階で実質的に気体である流れを転化する方法を提供
することが本発明の目的である。
上記目的のため、本発明による、高い沸点範囲を有する
重質炭化水素を含有する流れを、より低い沸点範囲を有
する炭化水素を含有する流れに転化する方法は、 ａ）高い沸点範囲を有する重質炭化水素を含有する流れ
を、３２５〜６００℃の温度、１〜３０ＭＰａの圧力及
び０．０５〜５にぎ７１７時の毎時空間速度で、転化触
媒を含有する、水素存在下の第１転化ゾーンを通過させ
、もって第一の転化された流れを生成する段階と、 ｂ）該第一の転化された流れを第１分離ゾーンに送り、
そして該第１分離ゾーンから気体の流れ及び液体の流れ
を取り出す段階と、 ｃ）該気体の流れの少なくとも一部を第２転化ゾーンに
送る段階と、 ｄ）該気体の流れを、３２５〜６００℃の温度、１〜３
０ＭＰａの圧力及びＯ，１〜１０．０ ｋ＋ｒ ／ １
２７時の毎時空間速度で、転化触媒を含有する、水素存
在下の第２転化ゾーンを通過させ、もってより低い沸点
範囲を有する、更に転化された流れを生成する段階と、 を具備する。
重質炭化水素を含有する流れを、より低い沸点範囲を有
する炭化水素を含有する流れに転化する方法は、 ａ）高い沸点範囲を有する重質炭化水素を含有する流れ
を、３２５〜６００℃の温度、１〜３０ＭＰａの圧力及
び０．０５〜５にぎ７１７時の毎時空間速度で、転化触
媒を含有する、水素存在下の第１転化ゾーンを通過させ
、もって第一の転化された流れを生成する段階と、 ｂ）該第一の転化された流れを第１分離ゾーンに送り、
そして該第１分離ゾーンから気体の流れ及び液体の流れ
を取り出す段階と、 ｃ）該気体の流れの少なくとも一部を第２転化ゾーンに
送る段階と、 ｄ）該気体の流れを、３２５〜６００℃の温度、１〜３
０ＭＰａの圧力及びＯ，１〜１０．０ ｋ＋ｒ ／ １
２７時の毎時空間速度で、転化触媒を含有する、水素存
在下の第２転化ゾーンを通過させ、もってより低い沸点
範囲を有する、更に転化された流れを生成する段階と、 を具備する。
本発明による方法の利点は、第１転化ゾーンと第２転化
ゾーンとの間で分別蒸留が行われないということである
。他の利点は、気体の流れが高圧及び高温に維持される
ということである。
ゾーンとの間で分別蒸留が行われないということである
。他の利点は、気体の流れが高圧及び高温に維持される
ということである。
１８０〜２０５℃の沸点範囲を有する炭化水素含有流れ
である熱分解ガソリンを水素精製する方法であって、該
流れを第１反応器内で８０〜１３０℃の温度及び約６
ＭＰａの圧力で処理し、該第１反応器からの流出液を気
体の流れとその一部が該第１反応器に戻される液体の流
れとに分離し、該気体の流れと該液体の流れの残部との
混合物を第２反応器内で２３０〜２８０℃の温度及び４
．５〜６．５ ＭＰａの圧力で処理し、そして該第２反
応器からの流出液を、該第２反応器に再Ｖ＆環させられ
る気体の流れと液体の製品流れとに分離する方法は公知
でる。
である熱分解ガソリンを水素精製する方法であって、該
流れを第１反応器内で８０〜１３０℃の温度及び約６
ＭＰａの圧力で処理し、該第１反応器からの流出液を気
体の流れとその一部が該第１反応器に戻される液体の流
れとに分離し、該気体の流れと該液体の流れの残部との
混合物を第２反応器内で２３０〜２８０℃の温度及び４
．５〜６．５ ＭＰａの圧力で処理し、そして該第２反
応器からの流出液を、該第２反応器に再Ｖ＆環させられ
る気体の流れと液体の製品流れとに分離する方法は公知
でる。
本明細書において、用語「高い沸点範囲を有する重質炭
化水素」は、３７０℃趙の沸点範囲を有する炭化水素を
７０重量％超含有する炭化水素を意味すべく使用される
。これらの炭化水素は、硫黄を例えば０．０５〜８重量
％、及びバナジウムのような重金属を例えば０．５〜２
０００ｐｐｍ（百方分率）含有していてもよい、用語「
より低い沸点範囲を有する炭化水素」は、３７０℃未満
の沸点範囲を有する炭化水素を４０重量％超含有する、
標準状態で液体である炭化水素を意味すべ（使用される
。
化水素」は、３７０℃趙の沸点範囲を有する炭化水素を
７０重量％超含有する炭化水素を意味すべく使用される
。これらの炭化水素は、硫黄を例えば０．０５〜８重量
％、及びバナジウムのような重金属を例えば０．５〜２
０００ｐｐｍ（百方分率）含有していてもよい、用語「
より低い沸点範囲を有する炭化水素」は、３７０℃未満
の沸点範囲を有する炭化水素を４０重量％超含有する、
標準状態で液体である炭化水素を意味すべ（使用される
。
本明細書において、毎時空間速度は、１時間当りでの触
媒１１当りのｋｇの単位における炭化水素含有流れ（ｋ
＋ｔ／ｊ！／時）として表現される。
媒１１当りのｋｇの単位における炭化水素含有流れ（ｋ
＋ｔ／ｊ！／時）として表現される。
第１転化ゾーンは、炭化水素転化、アスファルテンの除
去、蒸発及び熱分解後に残る炭素残留物の量が少ない炭
化水素の生成、及び／又は脱金属に適した第１転化触媒
を含む、適切な触媒の例は、ニッケル、バナジウム、モ
リブデン及びタングステンの化合物の内の１個又は複数
個を含有する、無機酸化物担体、例えばシリカ及び／又
はアルミナからなる触媒である。
去、蒸発及び熱分解後に残る炭素残留物の量が少ない炭
化水素の生成、及び／又は脱金属に適した第１転化触媒
を含む、適切な触媒の例は、ニッケル、バナジウム、モ
リブデン及びタングステンの化合物の内の１個又は複数
個を含有する、無機酸化物担体、例えばシリカ及び／又
はアルミナからなる触媒である。
第２転化ゾーンは、気体の炭化水素流れの、脱硫、水素
化及び／又は窒素洗出しに適した第２転化触媒を含む、
適切な触媒の例は、ニッケル及び／又はコバルト、又は
モリブデン及び／又はタングステンのいずれか一方を含
有する、無機酸化担体、例えばアルミナ及び／又はシリ
カからなる触媒である。
化及び／又は窒素洗出しに適した第２転化触媒を含む、
適切な触媒の例は、ニッケル及び／又はコバルト、又は
モリブデン及び／又はタングステンのいずれか一方を含
有する、無機酸化担体、例えばアルミナ及び／又はシリ
カからなる触媒である。
高い沸点範囲を有する炭化水素からの重金属は、第１転
化ゾーン内の触媒上に析出する。更に、分離ゾーンにお
いて、第１転化ゾーンからの生成物中に依然として存在
する重質芳香族分子は、気体の流れから分離される。従
って、重金属及び重質芳香族分子を実質的に含まない流
れが、第２転化ゾーンにおいて触媒と接触させられる。
化ゾーン内の触媒上に析出する。更に、分離ゾーンにお
いて、第１転化ゾーンからの生成物中に依然として存在
する重質芳香族分子は、気体の流れから分離される。従
って、重金属及び重質芳香族分子を実質的に含まない流
れが、第２転化ゾーンにおいて触媒と接触させられる。
このことは、第２転化ゾーン内の触媒の寿命に有益な効
果を及ぼす。
果を及ぼす。
以下、図面を参照して本発明に係る実施例について説明
する。
する。
第１図は本発明による方法を実行するための装置を概略
的に示す図である。該装置は、第１反応器ｌの形をとる
第１転化ゾーン、第１気体／液体分離器４の形をとる第
１分離ゾーン及び第２反応器７の形をとる第２転化ゾー
ンからなる。第１反応器１には、水素供給管８及び原料
供給管９が接続されている。第１気体／液体分離器４は
、管１０により第１反応器ｌに接続されている。第１気
体／液体分離器４の上部ゾーンは、管１２により第２反
応器７に接続されており、そして液管１５が第１気体／
液体分離器４の下部ゾーンに接続されている。第２反応
器７には、第２水素供給管１７が接続されており、そし
て第２反応器７の上端部には、流出物取出し管１８が接
続されている。
的に示す図である。該装置は、第１反応器ｌの形をとる
第１転化ゾーン、第１気体／液体分離器４の形をとる第
１分離ゾーン及び第２反応器７の形をとる第２転化ゾー
ンからなる。第１反応器１には、水素供給管８及び原料
供給管９が接続されている。第１気体／液体分離器４は
、管１０により第１反応器ｌに接続されている。第１気
体／液体分離器４の上部ゾーンは、管１２により第２反
応器７に接続されており、そして液管１５が第１気体／
液体分離器４の下部ゾーンに接続されている。第２反応
器７には、第２水素供給管１７が接続されており、そし
て第２反応器７の上端部には、流出物取出し管１８が接
続されている。
通常の操作の間、高い沸点範囲を有する重質炭化水素を
含有する、予熱された、実質的に液体の流れが、原料供
給管９を通して第１反応器１に供給され、そして水素が
、水素供給管８を通して第１反応器ｌに供給される。炭
化水素含有流れの温度は３２５〜６００℃、好ましくは
３５０〜５００℃であり、圧力は１〜３０ＭＰａ 、好
ましくは２〜２５ＭＰａであり、そして炭化水素含を流
れが供給される速度は、第１反応器１における毎時空間
速度が０．０５〜５ｋｇ／ｊ！／時、好ましくは０、１
〜２．５ｋｉｒ／ｌ／時になるように選択される。
含有する、予熱された、実質的に液体の流れが、原料供
給管９を通して第１反応器１に供給され、そして水素が
、水素供給管８を通して第１反応器ｌに供給される。炭
化水素含有流れの温度は３２５〜６００℃、好ましくは
３５０〜５００℃であり、圧力は１〜３０ＭＰａ 、好
ましくは２〜２５ＭＰａであり、そして炭化水素含を流
れが供給される速度は、第１反応器１における毎時空間
速度が０．０５〜５ｋｇ／ｊ！／時、好ましくは０、１
〜２．５ｋｉｒ／ｌ／時になるように選択される。
水素の量は、炭化水素含有流れ１０００ ｋｇ当り２５
０〜２００ＯＮｍ３が好適である。第一の転化された流
れは、第１反応器１から取り出され、管１０を介して第
１気体／液体分離器４に送られる。
０〜２００ＯＮｍ３が好適である。第一の転化された流
れは、第１反応器１から取り出され、管１０を介して第
１気体／液体分離器４に送られる。
第１気体／液体分離器４から、気体の流れ及び液体の流
れが取り出される。気体／液体分離は、第１反応器及び
第２反応器における転化と実質的に同じ圧力及び温度で
実行されるので、水素を含有する気体の流れは、加熱及
び／又は加圧を実質的に受けることなく第２反応器に送
られる。
れが取り出される。気体／液体分離は、第１反応器及び
第２反応器における転化と実質的に同じ圧力及び温度で
実行されるので、水素を含有する気体の流れは、加熱及
び／又は加圧を実質的に受けることなく第２反応器に送
られる。
気体の流れは、３２５〜６００℃、好ましくは３５０〜
５００℃の温度及び１〜３０ＭＰａ、好ましくは２〜２
５ＭＰａの圧力で、管１２を介して第２反応器７に供給
される。第２反応器７中の触媒の量は、炭化水素含有流
れが供給される速度において、毎時空間速度が０．１〜
１０．０ｋｒ／１／時、好ましくは０．２５〜５．０
ｋｉｒ／ １ ／時になるような量である。更に、水素
の量が好適に炭化水素含有流れ１ ｋｇ当り２００ＯＮ
ｓ３になる迄、水素が第２反応器７に供給され得る。よ
り低い沸点範囲を有する炭化水素を含有する、更に転化
された流れは、流出物取出し管１８を通して第２反応器
７から回収される。
５００℃の温度及び１〜３０ＭＰａ、好ましくは２〜２
５ＭＰａの圧力で、管１２を介して第２反応器７に供給
される。第２反応器７中の触媒の量は、炭化水素含有流
れが供給される速度において、毎時空間速度が０．１〜
１０．０ｋｒ／１／時、好ましくは０．２５〜５．０
ｋｉｒ／ １ ／時になるような量である。更に、水素
の量が好適に炭化水素含有流れ１ ｋｇ当り２００ＯＮ
ｓ３になる迄、水素が第２反応器７に供給され得る。よ
り低い沸点範囲を有する炭化水素を含有する、更に転化
された流れは、流出物取出し管１８を通して第２反応器
７から回収される。
第１気体／液体分離器４及び第２反応器７内の圧力を制
御するため、管１０及び／又は１２に圧力制御手段（回
示せず）が設けられていてもよい。
御するため、管１０及び／又は１２に圧力制御手段（回
示せず）が設けられていてもよい。
■−工
９３．５重量％の、３７０℃超の沸点範囲を有する炭化
水素、４．７重量％の硫黄及び５ａｐｐ＋＊のバナジウ
ムを含有する液体炭化水素含有流れが、１ｋｇ／ｌ／時
の毎時空間速度、４４０℃の温度及び１５ＭＰａの圧力
で第１反応器１に供給される。水素は、液体炭化水素含
有流れ１０００ ｋｇ当り１０００Ｎ１１′の割合で第
１反応器１に供給される。
水素、４．７重量％の硫黄及び５ａｐｐ＋＊のバナジウ
ムを含有する液体炭化水素含有流れが、１ｋｇ／ｌ／時
の毎時空間速度、４４０℃の温度及び１５ＭＰａの圧力
で第１反応器１に供給される。水素は、液体炭化水素含
有流れ１０００ ｋｇ当り１０００Ｎ１１′の割合で第
１反応器１に供給される。
第１反応器１は、シリカ含有担体とニッケル及びバナジ
ウムの化合物とからなる触媒で満たされている。第１反
応器内で生成された、第一の転化された流れは、第１気
体／液体分離器４に送られ、そして第１気体／液体分離
器４から、気体の流れ及び液体の流れが取り出される。
ウムの化合物とからなる触媒で満たされている。第１反
応器内で生成された、第一の転化された流れは、第１気
体／液体分離器４に送られ、そして第１気体／液体分離
器４から、気体の流れ及び液体の流れが取り出される。
液体の流れは、液管１５を通して第１気体／液体分Ｍ器
４から取り出され、そして液体の流れの量は、第１反応
器に供給された液体炭化水素含有流れの３９重量％であ
る。液体の流れは、５３．４７重量％の、３７０〜５２
０℃の沸点範囲を有する炭化水素及び４６．５３重量％
の、５２０℃超の沸点範囲を有する炭化水素を含有し、
そして更に３．２１１１％の硫黄及び４ｐｐｍバナジウ
ムを含有する。
４から取り出され、そして液体の流れの量は、第１反応
器に供給された液体炭化水素含有流れの３９重量％であ
る。液体の流れは、５３．４７重量％の、３７０〜５２
０℃の沸点範囲を有する炭化水素及び４６．５３重量％
の、５２０℃超の沸点範囲を有する炭化水素を含有し、
そして更に３．２１１１％の硫黄及び４ｐｐｍバナジウ
ムを含有する。
管１２を通して第１気体／液体分離器４から取り出され
た気体の流れは、炭化水素と水素とからなり、この流れ
の炭化水素含有量は、第１反応器１に供給された液体炭
化水素含有流れの６１重量％である。気体の流れの炭化
水素分は、８３重量％の、３７０℃未満の沸点範囲を有
する炭化水素と０．８重量％の硫黄とからなる。
た気体の流れは、炭化水素と水素とからなり、この流れ
の炭化水素含有量は、第１反応器１に供給された液体炭
化水素含有流れの６１重量％である。気体の流れの炭化
水素分は、８３重量％の、３７０℃未満の沸点範囲を有
する炭化水素と０．８重量％の硫黄とからなる。
この気体の流れは、４１０℃の温度及び１３ＭＰａの圧
力で第２反応器７に供給される。余分な水素は第２反応
器７に供給されない。第２反応器７は、アルミナ含有担
体とニッケル及びモリブデンの化合物とからなる触媒で
満たされている。触媒で満たされている反応器の容量は
、処理される流れが供給される速度において、毎時空間
速度が０、５ ｋｇ／ Ｉｔ ／時になるような容量で
ある。
力で第２反応器７に供給される。余分な水素は第２反応
器７に供給されない。第２反応器７は、アルミナ含有担
体とニッケル及びモリブデンの化合物とからなる触媒で
満たされている。触媒で満たされている反応器の容量は
、処理される流れが供給される速度において、毎時空間
速度が０、５ ｋｇ／ Ｉｔ ／時になるような容量で
ある。
第２反応器７内で生成された、更に転化された流れは、
炭化水素、水素並びにＨｚ Ｓ及びＮＨ３のような気体
の汚染物を含有する。更に転化された流れの炭化水素含
有量は、第１反応器１に供給された液体炭化水素含有流
れの６１重世％に等しく、そしてそれは、９．６４重量
％の、１〜４個の炭素原子を有する炭化水素と、３２．
７８重量％の、６個以上の炭素原子及び２５０℃未満の
沸点範囲を有する炭化水素と、４９．６１重量％の、２
５０〜３７０℃の沸点範囲を有する炭化水素と、７．９
８重量％の、３７０〜５２０℃の沸点範囲を有する炭化
水素と、０．０１４重量％の硫黄とからなる。
炭化水素、水素並びにＨｚ Ｓ及びＮＨ３のような気体
の汚染物を含有する。更に転化された流れの炭化水素含
有量は、第１反応器１に供給された液体炭化水素含有流
れの６１重世％に等しく、そしてそれは、９．６４重量
％の、１〜４個の炭素原子を有する炭化水素と、３２．
７８重量％の、６個以上の炭素原子及び２５０℃未満の
沸点範囲を有する炭化水素と、４９．６１重量％の、２
５０〜３７０℃の沸点範囲を有する炭化水素と、７．９
８重量％の、３７０〜５２０℃の沸点範囲を有する炭化
水素と、０．０１４重量％の硫黄とからなる。
硫化水素及び水素が、ここでは記載されない常法により
、更に転化された流れから除去され得るということ、及
び分離された水素が、圧縮され、そして第１又は第２転
化ゾーンで再使用され得るということは認められよう。
、更に転化された流れから除去され得るということ、及
び分離された水素が、圧縮され、そして第１又は第２転
化ゾーンで再使用され得るということは認められよう。
第２図に示されている本発明に係る実施例において、液
管１５は、管２０により原料供給管９に接続されている
。第２図に示されている装置の要素であって、第１図に
示されている要素と同様のものは、同じ参照符号を存し
ている。この実施例は、第一の転化された流れから分離
された液体の一部又は実質的に全部を第１反応器１に送
ることが可能であり、この結果、液体の流れは、第１反
応器１内の触媒によって更に転化され得る。
管１５は、管２０により原料供給管９に接続されている
。第２図に示されている装置の要素であって、第１図に
示されている要素と同様のものは、同じ参照符号を存し
ている。この実施例は、第一の転化された流れから分離
された液体の一部又は実質的に全部を第１反応器１に送
ることが可能であり、この結果、液体の流れは、第１反
応器１内の触媒によって更に転化され得る。
炎−１
例１の炭化水素含有流れが、後述する再循環流れと共に
、第１反応器１に同一条件下で供給され第１気体／液体
分離器４から取り出された液体の流れの量は、第１反応
器ｌに供給される液体炭化水素含有流れの１０６重量％
である。／ｌ！体の流れは、６１．０３重量％の、３７
０〜５２０℃の沸点範囲を有する炭化水素及び３８．９
７重量％の、５２０℃超の沸点範囲を有する炭化水素を
含有し、そして更に２重量％の硫黄及び２１）ｐｌｌの
バナジウムを含有する。第１気体／液体分離器４から取
り出された液体から、第１反応器１に供給される液体炭
化水素含有流れの６０重量％に等しい量が、管２０を通
して第１反応器１に再循環流れとして送られる。
、第１反応器１に同一条件下で供給され第１気体／液体
分離器４から取り出された液体の流れの量は、第１反応
器ｌに供給される液体炭化水素含有流れの１０６重量％
である。／ｌ！体の流れは、６１．０３重量％の、３７
０〜５２０℃の沸点範囲を有する炭化水素及び３８．９
７重量％の、５２０℃超の沸点範囲を有する炭化水素を
含有し、そして更に２重量％の硫黄及び２１）ｐｌｌの
バナジウムを含有する。第１気体／液体分離器４から取
り出された液体から、第１反応器１に供給される液体炭
化水素含有流れの６０重量％に等しい量が、管２０を通
して第１反応器１に再循環流れとして送られる。
管２０が液管１５に接続される点よりも下流で液管１５
から取り出される液体の流れの量は、第１反応器１に供
給される炭化水素含有流れの４６重量％であり、そして
この流れは残液として除去される。
から取り出される液体の流れの量は、第１反応器１に供
給される炭化水素含有流れの４６重量％であり、そして
この流れは残液として除去される。
管１２を通して気体／液体分離器４から取り出された気
体の流れは、炭化水素及び水素を含有し、この気体の流
れの炭化水素含有量は、第１反応器ｌに供給された炭化
水素含有流れの５４重量％である。気体の流れの炭化水
素分は、７３重量％の、３７０℃未満の沸点範囲を有す
る炭化水素と０．９重量％の硫黄とからなる。この気体
の流れは、４１０℃の温度及び１３ＭＰａの圧力で第２
反応器７に供給される。余分な水素は第２反応器７に供
給されない。第２反応器７は、例１における場合と同じ
触媒で満たされている。触媒で満たされている反応器の
容量は、処理される流れが供給される速度において、毎
時空間速度が０．５ ｋｇ／ ｊ！ ／時になるような
容量である。
体の流れは、炭化水素及び水素を含有し、この気体の流
れの炭化水素含有量は、第１反応器ｌに供給された炭化
水素含有流れの５４重量％である。気体の流れの炭化水
素分は、７３重量％の、３７０℃未満の沸点範囲を有す
る炭化水素と０．９重量％の硫黄とからなる。この気体
の流れは、４１０℃の温度及び１３ＭＰａの圧力で第２
反応器７に供給される。余分な水素は第２反応器７に供
給されない。第２反応器７は、例１における場合と同じ
触媒で満たされている。触媒で満たされている反応器の
容量は、処理される流れが供給される速度において、毎
時空間速度が０．５ ｋｇ／ ｊ！ ／時になるような
容量である。
第２反応器７内で生成された、更に転化された流れは、
炭化水素、水素並びにＨｚ Ｓ及びＮＨ３のような汚染
物を含有する。更に転化された流れの ゛炭化水素分
は、７．３３重量％の、１〜４個の炭素原子を有する炭
化水素と、２８．８６重量％の、６個以上の炭素原子及
び２５０℃未満の沸点範囲を有する炭化水素と、５０．
７３重量％の、２５０〜３７０℃の沸点範囲を有する炭
化水素と、１３．０８重量％の、３７０〜５２０℃の沸
点範囲を有する炭化水素と、０．０２１重景九０硫黄と
からなる。
炭化水素、水素並びにＨｚ Ｓ及びＮＨ３のような汚染
物を含有する。更に転化された流れの ゛炭化水素分
は、７．３３重量％の、１〜４個の炭素原子を有する炭
化水素と、２８．８６重量％の、６個以上の炭素原子及
び２５０℃未満の沸点範囲を有する炭化水素と、５０．
７３重量％の、２５０〜３７０℃の沸点範囲を有する炭
化水素と、１３．０８重量％の、３７０〜５２０℃の沸
点範囲を有する炭化水素と、０．０２１重景九０硫黄と
からなる。
転化された重質炭化水素の単位当りの、更に転化された
流れにおける０１〜Ｃ４の範囲内の炭化水素の量は、例
１において生成された、更に転化された流れにおけるも
のよりも少ない。
流れにおける０１〜Ｃ４の範囲内の炭化水素の量は、例
１において生成された、更に転化された流れにおけるも
のよりも少ない。
転化されるべき、いくつかの種類の重質炭化水素に対し
、３７０℃超の沸点範囲を有する炭化水素の全転化率を
改善するため、第２反応器に供給される気体の流れの沸
点範囲の上限を高くすることは、より有益であろう。
、３７０℃超の沸点範囲を有する炭化水素の全転化率を
改善するため、第２反応器に供給される気体の流れの沸
点範囲の上限を高くすることは、より有益であろう。
気体の流れの沸点範囲の上限を高くするため、液管１５
の出口は、第２気体／液体分離器２４（第３図参照）の
形をとる第２分離ゾーンに接続される。
の出口は、第２気体／液体分離器２４（第３図参照）の
形をとる第２分離ゾーンに接続される。
気体の炭化水素は、第２気体／液体分離器２４から取り
出され、管２５を通して管１２に送られ、そして第２転
化反応器７内に送られる。
出され、管２５を通して管１２に送られ、そして第２転
化反応器７内に送られる。
液体の炭化水素は、管２６を通して第２気体／液体分離
器２４から取り出される。もし必要であるならば、液体
の炭化水素の一部が、高い沸点範囲を有する重質炭化水
素を含有する流れに、この流れが第１反応器１内に送り
込まれる前に、管２７を通して加えられるようにしても
よい。
器２４から取り出される。もし必要であるならば、液体
の炭化水素の一部が、高い沸点範囲を有する重質炭化水
素を含有する流れに、この流れが第１反応器１内に送り
込まれる前に、管２７を通して加えられるようにしても
よい。
■−１
９０，５重量％の、３７０℃超の沸点範囲を有する炭化
水素、４．７重量％の硫黄及び８４ｐｐＨ１のバナジウ
ムを含有する炭化水素含有流れが、１ｋｇ／ｌ／時の毎
時空間速度、４４０℃の温度及び１５ＭＰａの圧力で、
後述する再循環流れと共に第１反応器１に供給される。
水素、４．７重量％の硫黄及び８４ｐｐＨ１のバナジウ
ムを含有する炭化水素含有流れが、１ｋｇ／ｌ／時の毎
時空間速度、４４０℃の温度及び１５ＭＰａの圧力で、
後述する再循環流れと共に第１反応器１に供給される。
水素は、炭化水素含有流れ１０００ ｋｇ当り１００Ｏ
Ｎｆｆｉ’の割合で第１反応器ｌに供給される。第１反
応器１は、シリカ含有担体とニッケル及びバナジウムの
化合物とからなる触媒で満たされている。第１反応器１
内で生成された、第一の転化された流れは、第１気体／
液体分離器４に送られ、そして第１分離ゾーンから、気
体の流れ及び液体の流れが取り出される。
Ｎｆｆｉ’の割合で第１反応器ｌに供給される。第１反
応器１は、シリカ含有担体とニッケル及びバナジウムの
化合物とからなる触媒で満たされている。第１反応器１
内で生成された、第一の転化された流れは、第１気体／
液体分離器４に送られ、そして第１分離ゾーンから、気
体の流れ及び液体の流れが取り出される。
液体の流れは、管１５を通して気体／液体分離器４から
取り出される。この液体の流れの量は、第１反応器１に
供給された炭化水素含有流れの７７重危篤であり、そし
て液体の流れは、４１０℃未満の沸点範囲を有する炭化
水素を含有せず、１．９重量％の硫黄及び４ ｐｐｍの
バナジウムを含有する。
取り出される。この液体の流れの量は、第１反応器１に
供給された炭化水素含有流れの７７重危篤であり、そし
て液体の流れは、４１０℃未満の沸点範囲を有する炭化
水素を含有せず、１．９重量％の硫黄及び４ ｐｐｍの
バナジウムを含有する。
液体の流れは、第２気体／液体分離器２４に供給される
。３０＋ｕ＋Ｈｇの圧力で動作している第２気体／液体
分離器２４内で、流れは、第１反応器１に供給された炭
化水素含有流れの２８．４重壁％に相当する気体の流れ
と、液体の流れとに分離される。気体の流れは第２反応
器７に供給される。液体の流れは、４．０３重世％の、
３７０〜５２０ｔの沸点範囲を有する炭化水素及び９５
．９７重量％の、５２０℃超の沸点範囲を有する炭化水
素を含有する。供給された炭化水素含有流れの３０重量
％に相当する、液体の流れの一部は、管２７を通して第
１反応器１に、第１反応器１への再循環流れとして供給
され、そして第１反応器１に供給された炭化水素含有流
れの１９重量％に相当する、液体の流れの残部は、管２
７を下り、管２６を通して残液として除去される。
。３０＋ｕ＋Ｈｇの圧力で動作している第２気体／液体
分離器２４内で、流れは、第１反応器１に供給された炭
化水素含有流れの２８．４重壁％に相当する気体の流れ
と、液体の流れとに分離される。気体の流れは第２反応
器７に供給される。液体の流れは、４．０３重世％の、
３７０〜５２０ｔの沸点範囲を有する炭化水素及び９５
．９７重量％の、５２０℃超の沸点範囲を有する炭化水
素を含有する。供給された炭化水素含有流れの３０重量
％に相当する、液体の流れの一部は、管２７を通して第
１反応器１に、第１反応器１への再循環流れとして供給
され、そして第１反応器１に供給された炭化水素含有流
れの１９重量％に相当する、液体の流れの残部は、管２
７を下り、管２６を通して残液として除去される。
管１２を通して気体／液体分離器４から取り出された気
体の流れは、炭化水素及び水素を含有し、この気体の流
れの炭化水素含有量は、第１反応器１に供給された炭化
水素含有流れの５４重量％である。気体の流れの炭化水
素分は、７３重量％の、３７０℃未満の沸点範囲を有す
る炭化水素と０．９重量％の硫黄とからなる。この気体
の流れは第２反応器７に供給される。
体の流れは、炭化水素及び水素を含有し、この気体の流
れの炭化水素含有量は、第１反応器１に供給された炭化
水素含有流れの５４重量％である。気体の流れの炭化水
素分は、７３重量％の、３７０℃未満の沸点範囲を有す
る炭化水素と０．９重量％の硫黄とからなる。この気体
の流れは第２反応器７に供給される。
分離器４及び分離器２４からの気体の流れは、４１０℃
の温度及び１３ＭＰａの圧力で第２反応器７に供給され
る。気体の流れの全量は、第１反応器１に供給された炭
化水素含有流れの８１重量％である。余分な水素は第２
反応器７に供給されない。第２反応器７は、アルミナ含
有担体とニッケル及びモリブデンの化合物とからなる触
媒で満たされている。触媒で満たされている反応器の容
量は、処理される流れが供給される速度において、毎時
空間速度が０．５ ｋｇ／ Ｉｔ ／時になるような容
量である。
の温度及び１３ＭＰａの圧力で第２反応器７に供給され
る。気体の流れの全量は、第１反応器１に供給された炭
化水素含有流れの８１重量％である。余分な水素は第２
反応器７に供給されない。第２反応器７は、アルミナ含
有担体とニッケル及びモリブデンの化合物とからなる触
媒で満たされている。触媒で満たされている反応器の容
量は、処理される流れが供給される速度において、毎時
空間速度が０．５ ｋｇ／ Ｉｔ ／時になるような容
量である。
第２反応器７内で生成された、更に転化された流れの炭
化水素含有量は、第１反応器に供給された炭化水素含有
流れの８１重量％であり、そしてこの更に転化された流
れは、５．７５重量％の、１〜４個の炭素原子を有する
炭化水素と、２５．９０重量％の、６個以上の炭素原子
及び２５０℃未満の沸点範囲を有する炭化水素と、４２
．３４重量％の、２５０〜３７０℃の沸点範囲を有する
炭化水素と、２５．７４重量％の、３７０〜５２０℃の
沸点範囲を有する炭化水素と、０．０３２重量％の硫黄
とからなる。
化水素含有量は、第１反応器に供給された炭化水素含有
流れの８１重量％であり、そしてこの更に転化された流
れは、５．７５重量％の、１〜４個の炭素原子を有する
炭化水素と、２５．９０重量％の、６個以上の炭素原子
及び２５０℃未満の沸点範囲を有する炭化水素と、４２
．３４重量％の、２５０〜３７０℃の沸点範囲を有する
炭化水素と、２５．７４重量％の、３７０〜５２０℃の
沸点範囲を有する炭化水素と、０．０３２重量％の硫黄
とからなる。
次に、第４図に示されている本発明に係る実施例におい
て、第１気体／液体分離器４から取り出された液体の流
れは、更に付は加えられる転化のため、第３反応器３０
の形をとる第３転化ゾーンに管１５を通して送られる。
て、第１気体／液体分離器４から取り出された液体の流
れは、更に付は加えられる転化のため、第３反応器３０
の形をとる第３転化ゾーンに管１５を通して送られる。
第３反応器３ｏ内で、液体の流れは、第二の転化された
流れを生成するため、第２反応器７内に存在する種類の
転化触媒と、水素の存在下で接触させられる。
流れを生成するため、第２反応器７内に存在する種類の
転化触媒と、水素の存在下で接触させられる。
この転化触媒は、気体の炭化水素流れの、脱硫、水素化
及び／又は窒素洗出しに適している。適切な触媒の例は
、アルミナ又はシリカ及びアルミナを含有する担体と、
ニッケル及び／又はコバルト、又はモリブテン及び／又
はタングステンのいずれか一方とからなる触媒である。
及び／又は窒素洗出しに適している。適切な触媒の例は
、アルミナ又はシリカ及びアルミナを含有する担体と、
ニッケル及び／又はコバルト、又はモリブテン及び／又
はタングステンのいずれか一方とからなる触媒である。
液体の流れの温度は３２５〜６００℃、好ましくは３５
０〜５００℃であり、第３反応器３０内の圧力は１〜３
０ＭＰａ、好ましくは２〜２５門Ｐａであり、そして第
３反応器中の触媒の量は、液体の流れが供給される速度
において、第３反応器３ｏ内の毎時空間速度が０．０５
〜ｌｏｋｇ／ｌ／時、好ましくは０．１〜５ｋｔ／１／
時になるような量である。
０〜５００℃であり、第３反応器３０内の圧力は１〜３
０ＭＰａ、好ましくは２〜２５門Ｐａであり、そして第
３反応器中の触媒の量は、液体の流れが供給される速度
において、第３反応器３ｏ内の毎時空間速度が０．０５
〜ｌｏｋｇ／ｌ／時、好ましくは０．１〜５ｋｔ／１／
時になるような量である。
もし必要であるならば、水素が、水素供給管３１を通し
て第３反応器に供給され得る。第二の転化された流れは
、出口管３２を通して第３反応器３ｏがら取り出される
。
て第３反応器に供給され得る。第二の転化された流れは
、出口管３２を通して第３反応器３ｏがら取り出される
。
第二の転化された流れから気体成分を取り出すため、こ
の流れは第１気体／液体分離器に直接的に送られること
が可能であり（図示せず）、あるいはこの第二の転化さ
れた流れは、第３気体／？＆体分離器３５の形をとる第
３分離ゾーンに送られることも可能である。
の流れは第１気体／液体分離器に直接的に送られること
が可能であり（図示せず）、あるいはこの第二の転化さ
れた流れは、第３気体／？＆体分離器３５の形をとる第
３分離ゾーンに送られることも可能である。
第３気体／液体分繭器３５から、気体の流れは管３６を
通して第２反応器７に送られる。液体の流れは管３７を
通して第３気体／液体分離器３５がら取り出される。も
し必要であるならば、液体の流れの一部又は全部が、管
３８を通して第１反応器１に送られ得る。
通して第２反応器７に送られる。液体の流れは管３７を
通して第３気体／液体分離器３５がら取り出される。も
し必要であるならば、液体の流れの一部又は全部が、管
３８を通して第１反応器１に送られ得る。
阻−土
例１の炭化水素含有流れが、後述する再Ｗ１環流れと共
に、第１反応器ｌに同一条件下で、供給される。
に、第１反応器ｌに同一条件下で、供給される。
管１２を通して気体／液体分離器４から取り出された気
体の流れは、炭化水素及び水素を含有し、そしてこの気
体の流れの炭化水素含有量は、第１反応器１に供給され
た炭化水素含有流れの５４重危篤である。気体の流れの
炭化水素分は、７３重量％の、３７０℃未満の沸点範囲
を有する炭化水素と０．９重量％の硫黄とからなる。こ
の気体の流れは、４１０℃の温度及び１３ＭＰａの圧力
で、第２反応器７に供給される。
体の流れは、炭化水素及び水素を含有し、そしてこの気
体の流れの炭化水素含有量は、第１反応器１に供給され
た炭化水素含有流れの５４重危篤である。気体の流れの
炭化水素分は、７３重量％の、３７０℃未満の沸点範囲
を有する炭化水素と０．９重量％の硫黄とからなる。こ
の気体の流れは、４１０℃の温度及び１３ＭＰａの圧力
で、第２反応器７に供給される。
液体の流れは、液管１５を通して気体／液体分離器４か
ら取り出される。この液体の流れの量は、第１反応器１
に供給された炭化水素含を流れの７６重量％であり、そ
して液体の流れは、６３重量％の、５２０℃超の沸点範
囲を有する炭化水素を含有し、４１０℃未満の沸点範囲
を有する炭化水素を含有せず、そして１．９重量％の硫
黄を含有する。
ら取り出される。この液体の流れの量は、第１反応器１
に供給された炭化水素含を流れの７６重量％であり、そ
して液体の流れは、６３重量％の、５２０℃超の沸点範
囲を有する炭化水素を含有し、４１０℃未満の沸点範囲
を有する炭化水素を含有せず、そして１．９重量％の硫
黄を含有する。
液体の流れは、アルミナ含有担体とニッケル及びモリブ
デンの化合物とからなる触媒で満たされている第３反応
器３０に送られる。触媒で満たされている反応器の容量
は、処理される流れが供給される速度において、毎時空
間速度が２．７ ｋｇ／ Ｉｌ／時になるような容量で
ある。第３反応器３ｏ内で生成された、第二の転化され
た流れは、９７重型置の、３７０℃超の沸点範囲を有す
る炭化水素と、５８重量％の、５２０℃超の沸点範囲を
有する炭化水素と、０．４重量％の硫黄とからなる。こ
の流れは、３０ｍ＋ｍＨｇで動作している第３気体／液
体分離器３５に、管３２を通して送られる。
デンの化合物とからなる触媒で満たされている第３反応
器３０に送られる。触媒で満たされている反応器の容量
は、処理される流れが供給される速度において、毎時空
間速度が２．７ ｋｇ／ Ｉｌ／時になるような容量で
ある。第３反応器３ｏ内で生成された、第二の転化され
た流れは、９７重型置の、３７０℃超の沸点範囲を有す
る炭化水素と、５８重量％の、５２０℃超の沸点範囲を
有する炭化水素と、０．４重量％の硫黄とからなる。こ
の流れは、３０ｍ＋ｍＨｇで動作している第３気体／液
体分離器３５に、管３２を通して送られる。
第３気体／液体分離器３５で得られた液体の流れの量は
、第１反応器ｌに供給された炭化水素含有流れの４５重
量％である。液体の流れは、３．９７重型置の、３７０
〜５２０’Ｃの沸点範囲を有する炭化水素及び９６．０
３重量％の、５２０℃超の沸点範囲を有する炭化水素を
含有する。第１反応器ｌに供給された炭化水素含有流れ
の１５重世％に相当する、液体の流れの一部は、残液と
して管３７を通して除去される。
、第１反応器ｌに供給された炭化水素含有流れの４５重
量％である。液体の流れは、３．９７重型置の、３７０
〜５２０’Ｃの沸点範囲を有する炭化水素及び９６．０
３重量％の、５２０℃超の沸点範囲を有する炭化水素を
含有する。第１反応器ｌに供給された炭化水素含有流れ
の１５重世％に相当する、液体の流れの一部は、残液と
して管３７を通して除去される。
液体の流れの残部は、再循環流れとして、管３８を通し
て第１反応器１に送られ、この流れの量は、第１反応器
１に供給された炭化水素含有流れの３０重量％である。
て第１反応器１に送られ、この流れの量は、第１反応器
１に供給された炭化水素含有流れの３０重量％である。
第３気体／液体分離器３５で得られた気体の流れの量は
、第１反応器１に供給された炭化水素含有流れの３１重
量％に等しい。気体の流れは管３６を通して第２反応器
７に送られ、そこでそれは第１気体／液体分離器４から
の気体の流れと共に転化される。余分な水素は第２反応
器に供給されない。
、第１反応器１に供給された炭化水素含有流れの３１重
量％に等しい。気体の流れは管３６を通して第２反応器
７に送られ、そこでそれは第１気体／液体分離器４から
の気体の流れと共に転化される。余分な水素は第２反応
器に供給されない。
第２反応器７は、アルミナ含有担体とニッケル及びモリ
ブデンの化合物とからなる触媒で満たされている。触媒
で満たされている反応器の容量は、処理される流れが供
給される速度において、毎時空間速度が０．５ ｋｇ／
ｌ ／時になるような容量である。
ブデンの化合物とからなる触媒で満たされている。触媒
で満たされている反応器の容量は、処理される流れが供
給される速度において、毎時空間速度が０．５ ｋｇ／
ｌ ／時になるような容量である。
第２反応器７内で生成された、更に転化された流れの炭
化水素含を量は、第１反応器１に供給された炭化水素含
有流れの８４．９０％であり、この更に転化された流れ
は、６．１５重世％の、１〜４個の炭素原子を有する炭
化水素と、２４．５０重量％の、６個以上の炭素原子及
び２５０℃未満の沸点範囲を有する炭化水素と、４１．
４１重量％の、２５０〜３７０℃の沸点範囲を有する炭
化水素と、２７、５９重量％の、３７０〜５２０℃の沸
点範囲を有する炭化水素と、０．３３重量％の、５２０
’Ｃ超の沸点範囲を有する炭化水素と、０．０２０重量
％の硫黄とからなる。
化水素含を量は、第１反応器１に供給された炭化水素含
有流れの８４．９０％であり、この更に転化された流れ
は、６．１５重世％の、１〜４個の炭素原子を有する炭
化水素と、２４．５０重量％の、６個以上の炭素原子及
び２５０℃未満の沸点範囲を有する炭化水素と、４１．
４１重量％の、２５０〜３７０℃の沸点範囲を有する炭
化水素と、２７、５９重量％の、３７０〜５２０℃の沸
点範囲を有する炭化水素と、０．３３重量％の、５２０
’Ｃ超の沸点範囲を有する炭化水素と、０．０２０重量
％の硫黄とからなる。
図面中に参照符号１．７又は３ｏで示されている反応器
は、触媒が固定床内に配置される充填床反応器、又は消
費された触媒が反応器から所定の速度で連続的に除去さ
れると共に、消費された触媒のあとを継ぐ新鮮な触媒が
反応器に供給される移動床反応器、又は上方に流れる転
化されるべき流体によって触媒が流動化される流動床反
応器であってよい。
は、触媒が固定床内に配置される充填床反応器、又は消
費された触媒が反応器から所定の速度で連続的に除去さ
れると共に、消費された触媒のあとを継ぐ新鮮な触媒が
反応器に供給される移動床反応器、又は上方に流れる転
化されるべき流体によって触媒が流動化される流動床反
応器であってよい。
各転化ゾーンは、１個の反応器又は２個以上、例えば３
個もしくは４個の反応器を備えていてもよい。
個もしくは４個の反応器を備えていてもよい。
水素は、別個の流れとして反応器内に導入されてもよく
、あるいは転化されるべき流体と、その流体が反応器内
に入る前に混合されてもよい。
、あるいは転化されるべき流体と、その流体が反応器内
に入る前に混合されてもよい。
第１図は本発明に係る第１実施例を概略的に示す図、
第２図は本発明に係る第２実施例を概略的に示す図、
第３図は本発明に係る第３実施例を概略的に示す図、及
び 第４図は本発明に係る第４実施例を概略的に示す図であ
る。 ■、？ 、３（１−反応器 ４．２４．３５−気体／液体分離器 Ｆ１Ｇ、ム
び 第４図は本発明に係る第４実施例を概略的に示す図であ
る。 ■、？ 、３（１−反応器 ４．２４．３５−気体／液体分離器 Ｆ１Ｇ、ム
Claims (9)
- （１）高い沸点範囲を有する重質炭化水素を含有する流
れを、より低い沸点範囲を有する炭化水素を含有する流
れに転化する方法であって、 ａ）高い沸点範囲を有する重質炭化水素を含有する流れ
を、３２５〜６００℃の温度、１〜３０ＭＰａの圧力及
び０．０５〜５ｋｇ／ｌ／時の毎時空間速度で、転化触
媒を含有する、水素存在下の第１転化ゾーンを通過させ
、もって第一の転化された流れを生成する段階と、 ｂ）該第一の転化された流れを第１分離ゾーンに送り、
そして該第１分離ゾーンから気体の流れ及び液体の流れ
を取り出す段階と、 ｃ）該気体の流れの少なくとも一部を第２転化ゾーンに
送る段階と、 ｄ）該気体の流れを、３２５〜６００℃の温度、１〜３
０ＭＰａの圧力及び０．１〜１０．０ｋｇ／ｌ／時の毎
時空間速度で、転化触媒を含有する、水素存在下の第２
転化ゾーンを通過させ、もってより低い沸点範囲を有す
る、更に転化された流れを生成する段階と、 を具備する方法。 - （２）段階ｂ）において得られた前記液体の流れの一部
が、高い沸点範囲を有する重質炭化水素を含有する流れ
に、この流れが段階ａ）において前記第１転化ゾーンを
通過させられる前に加えられる特許請求の範囲第１項記
載の方法。 - （３）段階ｂ）において得られた前記液体の流れが、高
い沸点範囲を有する重質炭化水素を含有する流れに、こ
の流れが段階ａ）において前記第１転化ゾーンを通過さ
せられる前に加えられる特許請求の範囲第２項記載の方
法。 - （４）段階ｂ）において得られた前記液体の流れを第２
分離ゾーンに送り、該第２分離ゾーンから気体の流れ及
び液体の流れを取り出し、そして該気体の流れを、段階
ｂ）において得られた前記気体の流れに、この気体の流
れが段階ｄ）において前記第２転化ゾーンを通過させら
れる前に加える段階を更に具備する特許請求の範囲第１
項記載の方法。 - （５）前記第２分離ゾーンから取り出された前記液体の
流れの一部が、高い沸点範囲を有する重質炭化水素を含
有する流れに、この流れが段階ａ）において前記第１転
化ゾーンを通過させられる前に加えられる特許請求の範
囲第４項記載の方法。 - （６）段階ｂ）において得られた前記液体の流れを、３
２５〜６００℃の温度、１〜３０ＭＰａの圧力及び０．
０５〜１０ｋｇ／ｌ／時の毎時空間速度で、転化触媒を
含有する、水素存在下の第３転化ゾーンを通過させ、も
って第二の転化された流れを生成する段階を更に具備す
る特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （７）前記第二の転化された流れの一部を前記第１分離
ゾーンに送る段階を更に具備する特許請求の範囲第６項
記載の方法。 - （８）前記第二の転化された流れを第３分離ゾーンに送
り、該第３分離ゾーンから気体の流れ及び液体の流れを
取り出し、そして該気体の流れを、段階ｂ）において得
られた前記気体の流れに、この気体の流れが段階ｄ）に
おいて前記第２転化ゾーンを通過させられる前に加える
段階を更に具備する特許請求の範囲第６項記載の方法。 - （９）前記第３分離ゾーンから取り出された前記液体の
流れの一部を、高い沸点範囲を有する重質炭化水素を含
有する流れに、この流れが段階ａ）において前記第１転
化ゾーンを通過させられる前に加える段階を更に具備す
る特許請求の範囲第８項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB868624952A GB8624952D0 (en) | 1986-10-17 | 1986-10-17 | Converting stream containing heavy hydrocarbons into stream |
| GB8624952 | 1986-10-17 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63110286A true JPS63110286A (ja) | 1988-05-14 |
| JP2932182B2 JP2932182B2 (ja) | 1999-08-09 |
Family
ID=10605932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62258500A Expired - Lifetime JP2932182B2 (ja) | 1986-10-17 | 1987-10-15 | 重質炭化水素を含有する流れを、より低い沸点範囲を有する炭化水素を含有する流れに転化する方法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0264158B1 (ja) |
| JP (1) | JP2932182B2 (ja) |
| CN (1) | CN1016966B (ja) |
| AT (1) | ATE66485T1 (ja) |
| AU (1) | AU593950B2 (ja) |
| BR (1) | BR8705511A (ja) |
| CA (1) | CA1297064C (ja) |
| DE (1) | DE3772319D1 (ja) |
| ES (1) | ES2024495B3 (ja) |
| GB (1) | GB8624952D0 (ja) |
| GR (1) | GR3002673T3 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8137531B2 (en) | 2003-11-05 | 2012-03-20 | Chevron U.S.A. Inc. | Integrated process for the production of lubricating base oils and liquid fuels from Fischer-Tropsch materials using split feed hydroprocessing |
| US10287517B2 (en) | 2014-12-22 | 2019-05-14 | Sabic Global Technologies B.V. | Process for producing C2 and C3 hydrocarbons |
| EP3237581B1 (en) | 2014-12-22 | 2021-05-12 | SABIC Global Technologies B.V. | Process for producing c2 and c3 hydrocarbons |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5377204A (en) * | 1976-12-09 | 1978-07-08 | Uop Inc | Production of hydrocarbon fraction and base stock of lubricating oil |
| JPS54114504A (en) * | 1978-02-08 | 1979-09-06 | Cogas Dev Co | Treatment of hydrocarbon and removal of particulates in hydrogenation process |
| JPS5832694A (ja) * | 1981-08-20 | 1983-02-25 | Jgc Corp | 溢流型高圧液相水素化と高圧気相水素化との直列工程により粗重質油から軽質油を製造する方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3506566A (en) * | 1968-05-20 | 1970-04-14 | Sinclair Research Inc | Conversion of clarified hydrocarbon oil to distillate hydrocarbon fuel oil of low pour point in two catalytic stages |
| BE793384A (fr) * | 1971-12-27 | 1973-06-27 | Texaco Development Corp | Procede d'hydrocracking pour la conversion des hydrocarbures lourds en essence a faible teneur en soufre |
| US3992283A (en) * | 1974-09-23 | 1976-11-16 | Universal Oil Products Company | Hydrocracking process for the maximization of an improved viscosity lube oil |
| EP0128250A1 (en) * | 1983-06-08 | 1984-12-19 | Mobil Oil Corporation | Catalytic dewaxing process |
| AU586980B2 (en) * | 1984-10-29 | 1989-08-03 | Mobil Oil Corporation | An improved process and apparatus for the dewaxing of heavy distillates and residual liquids |
-
1986
- 1986-10-17 GB GB868624952A patent/GB8624952D0/en active Pending
-
1987
- 1987-09-24 CA CA000547709A patent/CA1297064C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-14 CN CN87106905A patent/CN1016966B/zh not_active Expired
- 1987-10-15 BR BR8705511A patent/BR8705511A/pt not_active IP Right Cessation
- 1987-10-15 AU AU79791/87A patent/AU593950B2/en not_active Ceased
- 1987-10-15 JP JP62258500A patent/JP2932182B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-16 DE DE8787201992T patent/DE3772319D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-10-16 AT AT87201992T patent/ATE66485T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-10-16 ES ES87201992T patent/ES2024495B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-16 EP EP87201992A patent/EP0264158B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-09-10 GR GR91401284T patent/GR3002673T3/el unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5377204A (en) * | 1976-12-09 | 1978-07-08 | Uop Inc | Production of hydrocarbon fraction and base stock of lubricating oil |
| JPS54114504A (en) * | 1978-02-08 | 1979-09-06 | Cogas Dev Co | Treatment of hydrocarbon and removal of particulates in hydrogenation process |
| JPS5832694A (ja) * | 1981-08-20 | 1983-02-25 | Jgc Corp | 溢流型高圧液相水素化と高圧気相水素化との直列工程により粗重質油から軽質油を製造する方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2024495B3 (es) | 1992-03-01 |
| CN1016966B (zh) | 1992-06-10 |
| BR8705511A (pt) | 1988-05-24 |
| CA1297064C (en) | 1992-03-10 |
| CN87106905A (zh) | 1988-06-22 |
| AU7979187A (en) | 1988-04-21 |
| JP2932182B2 (ja) | 1999-08-09 |
| EP0264158B1 (en) | 1991-08-21 |
| GR3002673T3 (en) | 1993-01-25 |
| ATE66485T1 (de) | 1991-09-15 |
| EP0264158A1 (en) | 1988-04-20 |
| GB8624952D0 (en) | 1986-11-19 |
| AU593950B2 (en) | 1990-02-22 |
| DE3772319D1 (de) | 1991-09-26 |
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