JPS6295073A - 水平偏向回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は水平偏向回路に関する。

（従来の技術） 第３図は水平偏向コイルに流す水平偏向′１！流の大き
さの、５１節ができるような構成を備えた従来の水平偏
向回路の一例を示したものであり、この第３図において
１は水平出力トランジスタであって、この水平出力１〜
ランジスタ１には図示されていない１涌段から励振パル
スＰが供給され、それにより水平出力１−ランジスタ１
はダンパダイオード２と共にスイッチング動作を行なう
。

３は帰線共振コンデンサ、４は水平偏向コイル。

５は水平振幅３１！整コイル、６は８字補正コンデンサ
、７はフライバックトランスであり、７ａはフライバン
クトランス７の１次巻線、７ｂはフライバックトランス
７の２次巻線、７Ｃはフライバンクトランス７の３次巻
線である。

前記したフライバックトランス７の１次巻線７ａには水
平偏向回路のｆｊＪ作用直流電源Ｅｂが接続されており
、また、フライバンクトランス７の２次巻ｉ７ｂではフ
ライバンクパルスを昇圧して、それを受像管の（ＩＪ）
積電圧を発生する直流高圧発生回路８（受像管の陽極電
圧発生用の高圧′筬流回路）に供給する。前記した直流
ｊ印圧発生回路８では直流ａ’２１圧［ｊ　ＩＩ　Ｔを
発生して、それを受像管の陽極に供給する。また、フラ
バソクトランス７の：３次巻線７Ｃで発生したパルスＰ
Ｏは、例えば、それを整流平滑して他回路の直ｄｌ　ｊ
ｔ源として用いる。

ｉｆｆ記した構成の第３図示の水平偏向回路は、周知の
回路動作を行なって水ｉｆＬ偏向コイル４に８＜歯状波
電流■ｙを流し、受像管の電子ビームを左右方向に偏向
する。前記した鋸歯状波電流１ｙのピーク・ピーク値は
、水平偏向回路の電源電圧をＥｂ、水）Ｖ走査の周期を
Ｔｓ、水平偏向コイル４のインダクタンスをＩ−ｙ、水
平振部調整コイル５のインダクタンスをＩ−ａとすると
、略々次式で表わされるものになる。

Ｉｙ＝Ｅｂ−Ｔｓ／（Ｌｙ＋Ｌａ　）−（１）それで、
水平振幅調整コイル５のインダクタンスＬａを大きくす
れば、水平偏向コイル４に流れる鋸歯状波電流Ｉｙが減
少し、また、前記とは逆に水平振幅調整コイル５のイン
ダグタンスＬａを小さくすれば、水平偏向コイル４に流
れる鋸歯状波電流Ｉｙは増加するから、前記した水平振
幅調整コイル５のインダクタンス値を調整することによ
って水平偏向コイル４に流れる鋸歯状波電流Ｉｙの値を
調整することができる。

第３図に示した標準的な回路配置においては、水平振幅
の調整を行なうのに水平振幅調整コイル５のインダクタ
ンス値Ｌａ　を直接に調節するようにしているが、機器
の設計−ヒの要求によっては前記した水平振幅の調整を
可変抵抗器等による直流電圧の可変調整によって行なう
ことが希望されることがあり、このような場合には第４
図示のように、前記した第３図示の回路配置中における
水平振幅調整コイル５の代わりに、可飽和リアクタ９の
被制御巻線９ａ、９ａ’を接続し、可飽和リアクタ９の
制御巻線９ｂに流す直流電流Ｉｄｃの値を変化させて可
飽和リアクタ９の被制御巻線９ａ、９ａ’のインダクタ
ンス値を変化させるようにすればよく、第４図示の回路
配置においては電源Ｅに接続された可変抵抗器１１を調
節することにより、増幅器１０に接続さＪしている可飽
和リアクタ９の制御巻、ｔｌＡ９ｂに流れる直流電流Ｉ
ｄｃを変化させて、可飽和リアクタ９の被制御巻線９ａ
、　９ａ’　のインダクタンス値を変化させるようにし
ている。

そして、前記した可飽和リアクタ９としては、例えば第
５図示のような構成のもの、例えば、Ｅ−Ｅ型コア、あ
るいはＥ−Ｉ型コアにおける両側脚に、図中に示されて
いるような向きにそれぞれ被制御巻線９ａ　、　９ａ　
’を巻回するとともに、中央脚に制御巻ｉ９ｂを巻回す
ることにより、制御巻線９ｂに流される直Ｉｉ電流によ
って発生する磁束φｂの向きと、被制御巻線９ａ、９ａ
’に流れる電流によって発生する磁束φａ、φａ′の磁
束の向きとが、前記したコアにおける両側脚の何れかに
おいて一致してコアが飽和し、被制御巻線９ａのインダ
クタンス値と被制御巻線９ａ’　のインダクタンス値と
の和のインダクタンス値Ｌｓが低下する。それで、前記
した制御巻線９ｂの直流電流Ｉｄｃが増加すれば被制御
巻線９ａのインダクタンス値と被制御巻線９ａ’のイン
ダクタンス値との和のインダクタンス値Ｌｓが低下する
。

第６図は可飽和リアクタ９の制御巻線９ｂに流される直
流電流Ｉｄｃの大きさの変化に対して可飽和リアクタ９
の被制御巻線９ａのインダクタンス値と被制御巻線９ａ
’　のインダクタンス値との和のインダクタンス値Ｌｓ
がどのように変化するのかの変化態様の一例を示したも
のである。

第６図からも明らかなように、可飽和リアクタ９の制御
巻Ｌ＠９ｂに流される直流電流Ｉｄｃの大きさが、例え
ば増加したとすれば、この状態においては可飽和リアク
タ９の被制御巻線９ａのインダクタンス値と被制御巻線
９ａ’　のインダクタンス値との和のインダクタンス値
Ｌｓが減少するから、この場合には第４図示の回路配置
中において前記した可飽和リアクタ９の被制御巻線９ａ
、９ａ’に直列的に接続されている水平偏向コイル４に
流れる水平偏向電流Ｉｙが増加し、それによって水平振
幅が増加する。

（発明が解決しようとする問題点） ところが、前記した可飽和リアクタ９の被制御巻線９ａ
のインダクタンス値と被制御巻線９ａ’　のインダクタ
ンス値との和のインダクタンス値Ｌｓは、それ自身に流
れる水平偏向電流Ｉｙによっても影響されるから、前記
のインダクタンス値Ｌｓは第７図に示されているように
水平偏向電流ＩＹが零付近、すなわち、水平走査の中央
付近で増大してしまい、例えば格子縞信号を受像したと
きの受像画面は、それの中央部付近が縮んでしまい勝ち
となり、充分な振幅可変効果が得られないという欠点が
あった。

また、第３図及び第４図にそれぞれ示されている水平偏
向回路において、前記のように励振パルスＰが供給され
ることによってスイッチング動作を行なう水平出力トラ
ンジスタ１のコレクタには略々正弦半波のパルスＶＣが
発生する。

そして、第３図示の回路配置において帰線共振コンデン
サ３の静電容量値をＣ、フライバックトランス７の１次
巻線７ａ側からみたインダクタンスと、水平偏向コイル
４のインダクタンスと、水平振幅調整コイル５のインダ
クタンスとの合成のインダクタンス値をＬとすると、前
記のパルスＶＣの波高値は１次の（２）式によって表わ
されるものになる（第４図示の回路配置については、帰
線共振コンデンサ３の静電容量値をＣ、フライパンクト
ランスフ０１次巻線７ａ側からみたインダクタンスと、
水平偏向コイル４のインダクタンスと、可飽和リアクタ
９の被制御巻線９ａのインダクタンス値と破割０！Ｉ巻
ｖＡ９ａ’　のインダクタンス値との和のインダクタン
ス値Ｌｓとの合成のインダクタンス値をＬとすると、前
記のパルスＶｃの波高値は、次の（２）式によって表わ
されるものになる）。

Ｖｃ＝ｚＥｂ−Ｔｓ／　（２Ｔｒ　）→−Ｅｂ−（２）
（２）式において、Ｔｒは水平走査の帰線時間であって
、　Ｔ　ｒ　＝　７Ｃ召］〒−（３）で示さ九る値をも
っている。したがって、第３図示の回路配置において、
例えば水平振幅調整コイル５のインダクタンス値Ｌａを
小さくしたり、また、第４図示の回路配置において可飽
和リアクタ９の破割溝巻Ｂ９ａのインダクタンス値と被
制御巻線９ａ’　のインダクタンス値との和のインダク
タンス値Ｌｓを小さくしたりすれば、益記した（１）式
に従って水平偏向コイル４に流れる鋸爾状彼世流ＩＹの
値が増加して水平振幅が大になるが、水平振幅調整コイ
ル５のインダクタンス値Ｌａを小さくしたり、可飽和リ
アクタ９の被制御巻線９ｄのインダクタンス値と被制御
巻線９ａ’　のインダクタンス値との和のインダクタン
ス値Ｌｓを小さくしたりすれば、前記した（３）式にお
ける合成のインダクタンス値りが小さくなるので、（３
）式に従って水平走査の帰線時間１゛ｒが短くなって、
水平出力トランジスタ１のコレクタに生じるコレクタパ
ルスＶｃが大きくなる。

ところで、フライバックトランス７の１次巻線７ａに加
えられた前記のコレクタパルスＶｃは、フライバックト
ランス７の２次巻ｉ７ｂでＦ７１．圧されて、それが直
流高圧発生回路８で整流されて受像管の陽極電圧Ｅ　Ｈ
Ｔとされるが、第３図示の回路配置において前記のよう
に水平振幅調整コイル５のインダクタンス値Ｌａを小さ
くしたり、第４図示の回路配置において可飽和リアクタ
９の被制御巻線９ａのインダクタンス値と被制御巻線９
８′　のインダクタンス値との和のインダクタンス値Ｌ
ｓ４小さくしたりすることによって、前記した（３）式
における合成のインダクタンス値Ｙ、が小さくなり、（
３）式に従って水平走査の帰線時１ｊＩＩＴ　ｒ・が短
くなって、水平出力トランジスタ１のコレクタに生じる
コレクタパルスＶｃが大きくなると、それがフライバッ
クトランス７の２次巻ｔｓ　７　ｂで昇圧された後に、
直流ａエバ発生回路８で整流されて１！；られる受像管
の陽極電圧ＩＥＩＩＴも大きくなる。

ところが、受像管の陽横ηｉ圧ＥＩＩＴの増加は、周知
のように受像管の偏向能率を低下させるので、前記のよ
うに水平振幅調整コイル５のインダクタンス値の調整、
あるいは可飽和リアクタ９の被制御巻線９ａ、９ａ’の
インダクタンス値１−８の調整しこよって水平振幅が小
さくなるようにふ１１整を行なっても、その：ユ１１整
の効果が減殺される。このことは水ｑＺ振幅調整コイル
５のインダクタンスｆ直の、Ｍ　！１、あるいは可飽和
リアクタ９の被制御巻線９ａ＋９ａ’のインダクタンス
値Ｌｓの調整によって水平振幅を大きくし、ようとする
際についても同様である。

また、ｉ１１記のように水平振幅、＞１コイル５のイン
ダクタンス値の調整、あるいは可飽和リアクタ９の被制
御巻線９ａ、９ａ’のインダクタンス値Ｌｓの調整によ
って水平振幅の調整を行なう場合に生じるコレクタパル
スＶｃの変化は、フライバックトランス７の３　次４ｇ
　７　ｃに生しるパルスＰａの犬きも変化させるから、
前記したフライバックＩ−ランス７のコ３次巻線７ｃに
生じるパルスＰｏが受像機における他の構成部分で利用
するようにしている場合にも問題になる。

（問題点を解決するための手段） 本発明は、スイッチング素子及び水平偏向コイルなどを
含んで構成されている回路が接続されている１次巻線と
、受像管の陽極電圧を発生する直、Ｊ：Ｌ高圧発生回路
に昇圧したフライバックパルスをＩｊえる２次巻線と、
３次巻線とを備えたフライバックＩ−ランスにおける１
次巻線と直列に、制御巻線を有する可飽和リアクタにお
ける被制御巻線の一端を接続するとともに、前記した可
飽和リアクタにおける被制御巻線の他端と水平偏向回路
の動作用直流電源との間に設けられた電圧制御回路に、
フライバックトランスの３次巻線に生じたパルスを整流
して得た直流電圧に基づいて発生させた制御用電圧を与
えて前記した直流電圧が一定になるようにする手段と、
前記した可飽和リアクタにおける制御巻線に流す電流の
大きさを調整する手段とを設けてなる水平偏向回路を提
供するものである。

（実施例） 以下、添付図面を参照して本発明の水平偏向回路の具体
的な内容を詳細に説明する。第１図は本発明の水平偏向
回路の一実施例のブロック図であり、また、第２図は第
１図示の実施例の具体的な回路構成を示す回路図であっ
て、これらの各図において既述した第３図及び第４図に
ついて説明した水平偏向回路における各構成部分と対応
する構成部分には第３図及び第４図中で使用している図
面符号と同一の図面符号が使用されている。

第り図及び第２図において、１は水平出力トランジスタ
であって、この水平出力トランジスタ１には図示されて
いない前段から励振パルスＰが供給され、それにより水
平出力トランジスタ１はダンパダイオード２と共にスイ
ッチング動作を行なう。３は帰線共振コンデンサ、４は
水平偏向コイル、６は８字補正コンデンサ、７はフライ
バックトランスである。また、７ａはフライバックトラ
ンス７の１次巻線、７ｂはフライバック１〜ランス７の
２次巻線、７ｃはフライバックトランス７の３次巻線で
ある。

前記したフライバックトランス７の１次巻線７ａには可
飽和リアクタ９の破割溝巻ｉ９ａ、　９ｂとダンピング
抵抗器１６との並列接続回路の一端が接続されており、
また、前記した可飽和リアクタ９の破割溝巻ｍ９ａ、　
９ｂとダンピング抵抗器１６との並列接続回路の他端と
、水平偏向回路の動作用直流電源［？ｂとの間には、電
圧制御回路１５（電圧レギュレータ１５　）が接続され
ている。

第１図及び第２図示の各回路配置において、フライバッ
クトランス７の２次巻線７ｂではフライバックパルスを
昇圧して、それを受像管の陽極電圧を発生する直流高圧
発生回路８（受像管の陽極電圧発生用の高圧整流回路）
に供給する。第２図に示されている回路配置においては
、前記した直流高圧発生回路８として、コンデンサ２１
〜２３とダイオード１７〜２０とからなる変形コツクク
ロフト回路が使用されているが、このような構成の直流
高圧発生回路８が使用されているときには、フライバン
クトランス７の２次巻線７ｂに発生したパルスＰｏｓの
平均値からパルスＰｏｓのピーク値までの電圧をＶｌｓ
、パルスＰｏｓの基底部から平均値までの電圧をＶ’ｓ
とすると、直流高圧発生回路８から出力される高圧ｔ１
へ力ＥＩＩＴは、 Ｅｌ（Ｔ＝　２　Ｖｌｓ＋　２　Ｖ２ｓ　　　となる。

直流高圧発生回路８で発生された直流高圧Ｅ）ＩＴは受
像管の陽極に供給される。また、フラバックトランス７
の３次巻線７ｃで発生したパルスＰｏは、例えば、それ
が他回路に供給されるとともに、パルス整流回路１２に
供給されている。第２図中に例示されているパルス整流
回路】２は、コンデンサ２６゜２７と、ダイオード２４
．ｉｓとによって構成されている倍電圧整流回路であり
、フライバックトランス７の３次巻４１７　ｃに発生さ
れるパルスＰＯの平均値からパルスピークまでの電圧を
Ｖｌｃとし、パルスの基底部から平均値までの電圧をＶ
２ｃとすると、パルス整流回路１２からの出力電圧Ｅｒ
は、Ｅｒ：＝Ｖｌｃ＋Ｖ２ｃ　　となる。

前記したパルス整流回路１２で発生された直流電圧Ｅｒ
は、比較器１４に比較電圧Ｅｒとして与えられ、前記の
比較器１４では、それに基準電圧Ｍ１３から与えられて
いる基準電圧Ｅｓと前記したパルス整流回路１２の出力
電圧Ｅｒとを比較し、前記の比較結果として得られる前
記の両市圧Ｅｒ、Ｅｓの差の信号ＥＯは電圧制御回路１
５（電圧レギュレータ１５）に対して制御信号Ｅｏとし
て供給される。

第２図に示されている基】！電圧源１３は、抵抗２８と
ツェナダイオード２９とからなる回路配置のものであり
、電源から十Ｅの直流電圧が供給されることにより基準
電圧Ｅｓが発生されろようになされている。

ここで、第１図と第２図とに示されている実施例回路か
ら、可飽和リアクタ９とダンピング抵抗器１４との並列
接続回路、及び増幅器１０ならびに可変抵抗器１１とを
除いた状ｆぷの回路配置について、比較器１４に供給さ
れている比較電圧Ｅｒの方が基準電圧Ｅｓよりも大きく
なった場合に、比較器１４から出力される制御信号ＥＯ
による電圧制御回路１５の動作によって、電圧制御回路
１５からの出力電圧Ｅｂ’が低下するようになされてい
る場合を考えると、この場合にはフライバックトランス
７の１次巻線７ａ→同３次巻線７Ｃ→パルス整流回路１
２→比較器１４→電圧制御回路１５→フライバックトラ
ンス７の１大巻Ｍｃ７　ａで示されるような一巡の自動
制御系中よって、フライバックトランス７の３次巻線７
ｃに生じるパルスＰＯの大きさと、パルス整流回路１２
の出力電圧Ｅｒの大きさとが常に一定になるように制御
される。

そして、前記した直流間圧発生回路８を構成している整
流回路の形式と、パルス整流回路１２を構成している整
゛流回路の形式とが同一であれば、直流高圧発生回路８
から出力される直流高圧ｒＥｌｌＴ（受像管の陽極電圧
ＥＨＴ）も常に一定になされることになる。

次しニ、第１図と第２図とに示されている実施例回路に
おいて、比較器１４に供給されている比較電圧Ｆｒの方
が１５Ｑ電圧ＥＳよりら大きくなった場合に。

叱絞器１４から出力される制御信号Ｅｏによる゛直圧制
御回路１５の動作によって、電圧制御回路１５からの出
力電圧Ｅｂ’が■下するようになさｉしている場合を考
えると、第１図と第２図とに示されている実施例回路に
おいては、水平出力Ｉ−ランジ入夕１のコ１ノクタに生
じるコレクタパルスＶｅが、フライバックトランス７の
１大巻Ｑ７ａと可飽和リアゲタの被ルｊ御巻線９ａ、９
ａ’とによりＦ’ｃ−＝Ｐ１＋Ｐ２のように分圧さ九で
、フライバック１〜ランス７の１次巻線７ａにはパルス
■】Ｉ　が、また、可飽和リアクタの被測溝巻Ａ’Ｗ９
ａ、９ａ’にはパルスＰ２が生じるから、フライバック
トランス７の３次巻線７ｃに発生するパルスＰｏの大き
さが、前記した可飽和リアクタの被測溝巻ｉ９ａ、９ａ
’が接続されていない状態に比べて減少する筈なのであ
るが、前記した可飽和リアクタの被制御巻線９ａ　、　
９ａ　’が、フライバックトランス７の１次巻線７ａ→
同３次巻線７Ｃ→パルス整流回路１２→比較器１４→電
圧制御回路１５→可飽和リアクタの被制御巻線９ａ、９
ａ’とダンピング抵抗器１６との並列接続回路→フライ
バンクトランス７の１次巻線７ａで示されるような一巡
の自動制御系中に入っているために、前記した一巡の自
動制御系の動作にによって、フライバックトランス７の
３大巻Ｑ７ｃに生じるパルスＰＯの大きさと、パルス整
流回路１２の出力電圧Ｅｒの大きさとが常に一定になる
ように制御される。

そして、前記した直流高圧発生回路８を構成している整
流回路の形式と、パルス整流回路１２を構成している整
流回路の形式とが同一であれば、直流高圧発生回路８か
ら出力される直流高圧［ＥｌｌＴ（受像管の陽極電圧Ｅ
　ＨＴ　）も常に一定になされることになる。すなわち
、フライバックトランス７の３次巻線７ｃに生じるパル
スＰｏにおける平均値とピーク値間の電圧Ｖｉｅと、フ
ライバックｌ−ランス７の２次巻Ｍ７ｂに生じるパルス
Ｐｏｓにおける平均値とピーク値間の電圧Ｖｌｓとは比
例関係にあり。

また、フライバンクトランス゛７の３次巻１２７ｃに生
しるパルスＰｏにおける平均値と基底部間の電圧Ｖ２ｃ
と、フライバックトランス７の２次巻線７ｂに生しるパ
ルスＰｏｓにおける平均値と基底部間の電圧１ｓとは比
例関係にあるから、１）ＩＩ記したパルス”灯り誌回路
１２からの出力電圧ＥＵ・”　■ＩＣ十＼’２ｃの値を
一定に抑えれば、たとえ周波数の変化によりＯｆ記した
フライバック１〜ランス７０３次巻線７ｃに生じるパル
スＰＯにおけるＴｊｔ均値とピーク値間の電圧Ｖｌｃと
、パルスＰｏにおける平均値と基底部間の電圧Ｖ２ｃと
の比が変化したとしても、直流高圧発生回路８から出力
される直流１１石圧Ｅｕｒｔ（受像管の陽極電圧Ｅ）（
Ｔ）　＝　２　（Ｖ　Ｉｓ　＋　Ｖ　２ｓ）も常に一定
になされるのである。

この場合ｔこ水３Ｖ−Ｑ；＆向コイル１１に流れる水平
偏向屯Ｌ（Ｅ　Ｉ　ｙは、Ｉｙ＝Ｅｂ’　・Ｔｓ／Ｌｙ
　　で示されるから１回路の動作用直流電圧Ｅｂ’が実
質的に増加した分だけ水平偏向電流ＩＹが増加し、それ
により水平振幅が広がることになる。したがって、可飽
和リアクタの被測溝巻ｉ９ａ、９ａ’のインダクタンス
値を加減して、前記したフライバックトランス７の１次
巻線７ａに生じるパルスＰ１と、可飽和リアクタの被測
溝巻Ｑ　９ａ　、　９ａ　’に生じるパルスＰ２との比
を変えてやれば、水平偏向電流１ｙの電流値、すなわち
、水平偏向振幅を自在に調節することができる。

なお、前記のようにフライバックトランス７の１次巻１
％　７　ａに直列にインダクタが接続された場合には、
そのインダクタにパルスの基本周波数よりも周波数の高
いリンギング成分が乗ることがある。そして、前記のリ
ンギング成分はフライバックトランスの高次高調波同調
作用に影響を及ぼすことがあるので、それを防ぐのには
可飽和リアクタの被制御巻線９ａ　、　９ａ　’に並列
にダンピンク抵抗１６が接続される。

第２し１示の回２４＋配置において、パルス整流回路１
２から出力された比較電圧Ｅｒは、比較器１４における
非反転入力端子に加えられ、また、基Ｑ！電圧源１３で
発生された基１！！電圧Ｅｓは比較器１４における反転
入力端子に供給されており、比較器１４による比較出力
、すなわち、前記した２つの久方重圧Ｅｒ。

Ｅｓの差の信号Ｅｏを電圧制御回路１５（電圧レギュレ
ータ１５）に対して制御信号Ｅｏとして供給する。

電圧制御回路１５はトランジスタ３１，３３と抵抗３０
゜３２、３４とコンデンサ３５とによって構成されてお
り、前記した比較器１４から出力された制御信号Ｅｏは
電圧制御回路１５におけるトランジスタ３１のベース抵
抗３０を介してトランジスタ３１のベースに久方される
。トランジスタ３１のコレクタ出力はトランジスタ３３
のベース回路の抵抗３２を経てトランジスタ３３のベー
スに供給される。抵抗３４はベースバイアス抵抗、３５
は平滑コンデンサである。

前記した電圧制御回路１５において、比較器１４に人力
されている比較電圧Ｅｒが、例えば基準電圧Ｅｓより上
昇しようとすると、比較器１４がら出力されている制御
信号１ｉｏが上昇し、それによりトランジスタ３１のコ
レクタ電流が増加してトランジスタ３３のベース電流を
低下させるので、トランジスタ３３のエミッタ電圧Ｅｂ
’　が低下傾向となり、結果として電圧制御回路１５は
、フライバックトランス７の３次巻線７ｃに発生するパ
ルスＰａが常に一定になるようにするような回路動作を
行なうのである。

それにより、例えば、振幅を小さくするために可飽和リ
アクタの被制御巻線９ａ　、　９ａ　’のインダクタン
ス値を低下させた場合に、既述のように水平出力トラン
ジスタ１のコレクタパルスＶｃが前記の可飽和リアクタ
の被制御巻線９ａ、９ａ’とフライバックトランス７の
１次巻線７ａとに分割されてフライバックトランス７の
１次巻線７ａに生じるパルスＰ１が大きくなろうとして
も、前記した一巡の自動制御系の動作、すなわち、フラ
イバックトランス７の１次巻線７ａ→同３次巻線７ｃ→
パルス整流回路１２→比較器Ｉ４→電圧制御回路１５→
可飽和リアクタの被制御巻線９ａ、９ａ’とダンピング
抵抗器１６との並列接続回路→フライバックトランス７
の１大巻ａ７ａで示されるような一巡の自動制御系の動
作によって、電圧制御回路１５の出力電圧Ｅｂ’　が低
下し、水平偏向’ｄｉ　Ａ　Ｉ　ｙが低下して水平振幅
が小さくなるのである。

前記のように可飽和リアクタ９の被制御巻線９ａ。

９ａ’のインダクタンス値を制御するのための制御巻線
９ｂは、それの一端が電源Ｅに接続されているとともに
、それの他端が増幅器１０のトランジスタ３９のコレク
タに接続されている。増幅器１０はＮＰＮトランジスタ
３７とＰＮＰ　）−ランジスタ３９と抵抗３８．４０と
によって構成されており、ＰＮＰ　ｌ−ランジスタ３７
のベースには振幅調整用可変抵抗器１１の摺動子が接続
されている。そして、前記の振幅調整用可変抵抗器１１
は電源Ｅと接地間に接続されている。

前記した振幅３！４整用可変抵抗器１１の３！４勅子の
電圧Ｅνは、増幅器１０におけるＮＰＮ　トランジスタ
３９のエミッタ電圧Ｅｅに殆ど等しくなる。それで、前
記のＮＰＮ　　）−ランジスタ３９のエミッタ抵抗４０
の抵抗値をＲとすると、このエミッタ抵抗４０に流れる
電ｆｉ　Ｉ　ｅは、Ｉ　ｅ＝Ｅｅ／Ｒ：Ｅｗ／Ｒとなり
、前１（ｄシた振幅調整用可変抵抗器１１の摺動子の電
圧Ｅｗによって決定される。前記の電流Ｉｅは前記のＮ
ＰＮトランジスタ３９のコレクタ電流に殆んど等しく、
それが可飽和リアクタ９の制御巻線９ｂに流れる。

したがって、振幅調整用可変抵抗器１１の摺動子を調節
することによって可飽和リアクタ９の制御巻線９ｂに流
れる電流が調節でき、それにより、可飽和リアクタ９に
おける破開溝巻４ｉ９ａ、９ｂのインダクタンスが第７
図に示されるように変化し、それに従って水平偏向回路
における実質的な電源電圧Ｅｂ’が連続的に変化し、そ
の結果として水平偏向電流Ｉｙ、ひいては水平偏向振幅
を連続的に変化させることができるのである。

前記の場合に可飽和リアゲタ９の被制御巻線９ａ。

９ａ’とフライバックトランス７の１次巻９９７　ａに
流れる電流は鋸歯状波電流であるが、この電流自身でイ
ンダクタンスＬの値が変化して電流波形が歪んでも、水
平偏向電流Ｉｙには何の影響もなく、したがって、第８
図を参照して説明したような問題点は生じなる。

また、第２図に示されている電圧制御回路１５としては
、ＡＲ増幅動作を行なうようなトランジスタ回路によっ
て構成されたものが使用されているが、この電圧制御回
路としては例えばスイッチングレギュレータのような他
の回路形式のものが使用されてもよいことは勿論である
。

（効果） 以−１−１詳細に説明したところから明らかなように、
本発明の水平偏向回路はスイッチング素子及び水平偏向
コイルなどを含んで構成されている回路が１妾続されて
いる１次巻線と、受像管の１）極電圧を発生する直流高
圧発生回路に昇圧したフライバックパルスを！Ｊえる２
次巻線と、３次巻線とを備えたフライバックトランスに
おける１次巻線と直列に、制御巻線を有する可飽和リア
クタにおける被制御巻線の一％ｊを接続するとともに、
前記した可飽和リアクタにおけろ被制御ω線の他端と水
平偏向回路の動作用直流電源との間に設けられた電圧制
御回路に、フライバックトランスの３次巻線に生じたパ
ルスをｆｆ１ｌ、して得た直流電圧に基づいて発生させ
た制御用電圧を与えて前記した直流電圧が一定になるよ
うにする手段と、前記した可飽和リアクタにおける制御
巻線に流す電流の大きさを調整する手段とを設けてなる
水＝ｒｌ偏向回路であるから、この本発明の水平偏向回
路では直流高圧ＥＨＴの電圧を変化させない状態で、し
かも、画面に歪を生じさせないで効果的に水平振幅の調
整を行なうことができるのであり、また、フライバック
トランスの３次巻線に発生するパルスの波高値が可飽和
リアクタの被制御巻線のインダクタンス値の変化によっ
ても変化しないから、フライバックトランスの３次巻線
に発生するパルスを受像機内の他回路で使用する場合に
従来回路で問題になっていた点も良好に解決できるので
あって、本発明によれば既述した従来の問題点はすべて
良好に解決できるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の水平偏向回路の一実施例のブロック図
、第２図は第１図示の水平偏向回路の回路図、第３図及
び第４図は従来の水平偏向回路の回路図第５図は可飽和
リアクタの一例構成の正面図、第６図及び第７図は特性
側図、第８図は画面の説明図である。 １・・水平出力トランジスタ、２・・・ダンパダイオー
ド、３・・・帰線共振コンデンサ、４・・・水平偏向コ
イル、６・・・８字補正コンデンサ、７・・・フライバ
ックトランス、７ａ・・フライバックトランスの１次巻
線、７ｂ・・・フライバックトランスの２次巻線、７ｃ
・・・フライバックトランスの３次巻線、８・・・直流
高圧発生回路、９・・・・・・可飽和リアクタ、９ａ。 ９ａ’　　・・被制御巻線、９ｂ・・・制御巻線、１０
・・・増幅器、１１・・・振幅調整用可変抵抗器、１２
・・・パルス整流回路、１３・・・基＄電圧源、１４・
・・比較器。 １５・・電圧制御回路、１６・・・ダンピング抵抗、特
許出願人　　日本ビクター株式会社 、・−、ノー１ 代理人弁七今間孝生、と“ｔ−ｊ 沼３３ 馬４区 垢６図 毛８日

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. スイッチング素子及び水平偏向コイルなどを含んで構成
   されている回路が接続されている１次巻線と、受像管の
   陽極電圧を発生する直流高圧発生回路に昇圧したフライ
   バックパルスを与える２次巻線と、３次巻線とを備えた
   フライバックトランスにおける１次巻線と直列に、制御
   巻線を有する可飽和リアクタにおける被制御巻線の一端
   を接続するとともに、前記した可飽和リアクタにおける
   被制御巻線の他端と水平偏向回路の動作用直流電源との
   間に設けられた電圧制御回路に、フライバックトランス
   の３次巻線に生じたパルスを整流して得た直流電圧に基
   づいて発生させた制御用電圧を与えて前記した直流電圧
   が一定になるようにする手段と、前記した可飽和リアク
   タにおける制御巻線に流す電流の大きさを調整する手段
   とを設けてなる水平偏向回路