JPS6287341A - スポツト溶接性にすぐれた制振複合鋼板 - Google Patents
スポツト溶接性にすぐれた制振複合鋼板Info
- Publication number
- JPS6287341A JPS6287341A JP22768085A JP22768085A JPS6287341A JP S6287341 A JPS6287341 A JP S6287341A JP 22768085 A JP22768085 A JP 22768085A JP 22768085 A JP22768085 A JP 22768085A JP S6287341 A JPS6287341 A JP S6287341A
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- Japan
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- vibration
- resin layer
- steel plate
- composite steel
- damping composite
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- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は制振複合鋼板の改良に関するものである。
２枚の鋼板の間に樹脂層を挾持して形成した制振複合鋼
板は、その制振性能が評価されて機械。
板は、その制振性能が評価されて機械。
建築等の分野へ利用範囲を拡大しつつある。しか１２上
記中間樹脂層の非導電性のため、溶接特にスポット溶接
ができず、用途が限定されている。
記中間樹脂層の非導電性のため、溶接特にスポット溶接
ができず、用途が限定されている。
この欠点を解消するため、最近中間樹脂層の中に導電性
を有する金属粉やカーボン粉等の導電性粒子を混入し、
スポット溶接を可能とｌまた発明（特開昭５７−１４６
６４９吋）が公開され−Ｃいる。
を有する金属粉やカーボン粉等の導電性粒子を混入し、
スポット溶接を可能とｌまた発明（特開昭５７−１４６
６４９吋）が公開され−Ｃいる。
しかしこの新しい制振複合鋼板も、中間樹脂！−に混入
された金囮粉の混入割合が、重腿パ・−セントヤ中間樹
脂層の１０〜５０％にも達するため、スポット溶接は可
能マあるが１反面中間樹脂層と鋼板との密着性が低下し
、制振性能が金属粉を混入しない通常の制振複合鋼板に
比し若干劣っている。
された金囮粉の混入割合が、重腿パ・−セントヤ中間樹
脂層の１０〜５０％にも達するため、スポット溶接は可
能マあるが１反面中間樹脂層と鋼板との密着性が低下し
、制振性能が金属粉を混入しない通常の制振複合鋼板に
比し若干劣っている。
第３図、第４図はニッケル粉を混入１．た制振複合鋼板
の上記密着性をみるための実験結果な示すもので、ニッ
ケル粉の中間樹脂層への混入割合が増大し、その割合が
重曹パーセント〒１０％ヲ超えると、上記密着性を示す
剪断密着力とＴビール密着力が急速に低下することが判
る。又第５図は制振機能な我わす損失係数とニッケル松
混入率との関係を示す線図で、ニッケル粉の混入による
損失係数の低下は、上記密着力の場合はど著しくはない
が、混入率の小さい程制振性能は良好である。
の上記密着性をみるための実験結果な示すもので、ニッ
ケル粉の中間樹脂層への混入割合が増大し、その割合が
重曹パーセント〒１０％ヲ超えると、上記密着性を示す
剪断密着力とＴビール密着力が急速に低下することが判
る。又第５図は制振機能な我わす損失係数とニッケル松
混入率との関係を示す線図で、ニッケル粉の混入による
損失係数の低下は、上記密着力の場合はど著しくはない
が、混入率の小さい程制振性能は良好である。
この密着性の低下げ制振複合鋼板のブレス加圧性を劣化
させるもので、制振複合鋼板の実用性に大きな支障とな
るもの手ある。
させるもので、制振複合鋼板の実用性に大きな支障とな
るもの手ある。
本発明は上記密着性及び制振性能を低下させずにスポッ
ト溶接性のすぐれた制振複合鋼板を提供（−ようとする
ものである。
ト溶接性のすぐれた制振複合鋼板を提供（−ようとする
ものである。
制振複合鋼板において、その中間樹脂層中に。
電気伝導性が高く、上記制振複合鋼板の中間樹脂層の厚
みより小さい粒径な有する金属粉を、中間樹脂層の２〜
１０％（重量）混入して制振複合鋼板を形成した。
みより小さい粒径な有する金属粉を、中間樹脂層の２〜
１０％（重量）混入して制振複合鋼板を形成した。
上記のように形成された制振複合鋼板は、鋼板と中間樹
脂層との密着性が低下せず、制振性能も通常の制振鋼板
とはｙ等しい性能を有しているに拘らず、中間樹脂層中
の上記金属粉のため、中間樹脂層が導電性を有すること
となり、スポット溶接ｈ′−可北である。
脂層との密着性が低下せず、制振性能も通常の制振鋼板
とはｙ等しい性能を有しているに拘らず、中間樹脂層中
の上記金属粉のため、中間樹脂層が導電性を有すること
となり、スポット溶接ｈ′−可北である。
〔発明の実絢例］
前述したように制振複合鋼＆ ＆ｒおいて、その中間樹
脂層に金属粉等の導電性粒子を混入すると。
脂層に金属粉等の導電性粒子を混入すると。
スポット溶接の可能な制振複合鋼板が得られる。
しかし反面その導電性粒子の混入率が中間樹脂ｌ−の１
０重１ バーセントを超えろと、鋼板と中間樹脂層の密
着性が低下し、プレス加工性を損ない、制振グ合鋼板の
実用性に大きな障害となる。
０重１ バーセントを超えろと、鋼板と中間樹脂層の密
着性が低下し、プレス加工性を損ない、制振グ合鋼板の
実用性に大きな障害となる。
発明者は上記問題点解決のため種々の実験な行なった。
先づ混入する導電性粒子即ち金属粉の粒径が中間樹脂層
の電気伝導性に及ぼす影響を訓べるため、平均粒径が２
μｍ１１０μｍ、４０μｍのニッケル粉を用いて厚さ１
００μｍの中間樹脂層の厚さ方向の電気伝導度を調べた
。ｍ１図はその実験結果を示すもので、Ａは平均粒径４
０μｍ、Ｂは１［］μｍ。
の電気伝導性に及ぼす影響を訓べるため、平均粒径が２
μｍ１１０μｍ、４０μｍのニッケル粉を用いて厚さ１
００μｍの中間樹脂層の厚さ方向の電気伝導度を調べた
。ｍ１図はその実験結果を示すもので、Ａは平均粒径４
０μｍ、Ｂは１［］μｍ。
Ｃは２μｍの場合の線図、ぼけ電気伝導度（Ω倒）であ
る。粒径の大きいものほど電気伝導度は高く、溶接に効
果的であるが、制振複合鋼板のプレス加工性や加工製品
の表面性には悪影響があるので。
る。粒径の大きいものほど電気伝導度は高く、溶接に効
果的であるが、制振複合鋼板のプレス加工性や加工製品
の表面性には悪影響があるので。
粒径は中間樹脂層の厚み以下でなげればならない。
医に金属粉の種類による導電性への影響を調ベルタめＫ
、ｍ、ニッケル、ステンレス、アルミニウム、鉄等につ
いて、同一粒径、同一混入量のもとで電気伝導度を測定
した。
、ｍ、ニッケル、ステンレス、アルミニウム、鉄等につ
いて、同一粒径、同一混入量のもとで電気伝導度を測定
した。
この結果、ニッケル、ステンレス、銅ニついては、高い
電気伝導性を示したが、アルミニウム、鉄は電気伝導性
Ｉ！１′−悪かった。これは樹脂層に混入する時の金属
粉自体の電気伝導度がそのまま相対的に影響するものと
考えられた。
電気伝導性を示したが、アルミニウム、鉄は電気伝導性
Ｉ！１′−悪かった。これは樹脂層に混入する時の金属
粉自体の電気伝導度がそのまま相対的に影響するものと
考えられた。
即ち、ニッケル（１，４ｘｌＯΩ ３ ）、ステンレス
（約１．０ｘｌＯΩ−）等は酸化がほとんどされないの
に対して、アルミニウム（３，８ｘ１０Ω・鋸−１）、
鉄（１，［１ｘ１０″ｇ、 、、−１＞ は酸化皮膜を
形成しておりそれ自体の電気伝導性を得ることができな
かった。又、銅（５，８ｘ１０″Ω・譚−１）は酸化皮
膜を形成したが、酸化銅自体が比較的高い電気伝導度を
示すのでその影響は少なかった。これらのことから本発
明に用いる金属粉自体の電気伝導度は樹脂層への混入時
に、１．０ｘ１０ Ω・ｃＩｎ 以上を示すものを対
象どする。
（約１．０ｘｌＯΩ−）等は酸化がほとんどされないの
に対して、アルミニウム（３，８ｘ１０Ω・鋸−１）、
鉄（１，［１ｘ１０″ｇ、 、、−１＞ は酸化皮膜を
形成しておりそれ自体の電気伝導性を得ることができな
かった。又、銅（５，８ｘ１０″Ω・譚−１）は酸化皮
膜を形成したが、酸化銅自体が比較的高い電気伝導度を
示すのでその影響は少なかった。これらのことから本発
明に用いる金属粉自体の電気伝導度は樹脂層への混入時
に、１．０ｘ１０ Ω・ｃＩｎ 以上を示すものを対
象どする。
さらに溶接性に及ぼす金ＦＪ！粉の影響なみるため、ニ
ッケル粉の混入量と、中間樹脂層の厚みを変えて溶接試
験を行なった。第２図はスポット溶接の構成図で、（り
は鋼板（１ａ） 、中間樹脂層（１ｂ）よりなる制振複
合鋼板、（２）は溶接用電極である。
ッケル粉の混入量と、中間樹脂層の厚みを変えて溶接試
験を行なった。第２図はスポット溶接の構成図で、（り
は鋼板（１ａ） 、中間樹脂層（１ｂ）よりなる制振複
合鋼板、（２）は溶接用電極である。
試験に供したサンプルは厚さ０．６ ｗａｇの冷延鋼板
２枚の間に、１００μｍ、１２０μｍ 及び２０ ［，
１ｆｉ ｍの厚みを有する中間樹脂層を挾持して形成さ
れた制振複合鋼板で、中間樹脂層中へのニッケル粉混入
量は、ｆｆ１１ハ一セントマ１〜１０％、ニッケル粉の
粒径は最大１００μｍ、平均４ ［３μｍである。第１
妹はこの溶接試験の結果を示すもので、ニッケル粉の粒
径と中間樹脂層の厚さが適当であれば、ニッケル粉の混
入量が２−でも溶接可能であることが判る。
２枚の間に、１００μｍ、１２０μｍ 及び２０ ［，
１ｆｉ ｍの厚みを有する中間樹脂層を挾持して形成さ
れた制振複合鋼板で、中間樹脂層中へのニッケル粉混入
量は、ｆｆ１１ハ一セントマ１〜１０％、ニッケル粉の
粒径は最大１００μｍ、平均４ ［３μｍである。第１
妹はこの溶接試験の結果を示すもので、ニッケル粉の粒
径と中間樹脂層の厚さが適当であれば、ニッケル粉の混
入量が２−でも溶接可能であることが判る。
第１災 スポット溶接試験
電極先端径：６寓ψ
加圧力 ：２５０ｋｇ
電＃ｔｔ ： ｆ３〜８ＫＡ
通電時間 ’ １２． ｃｙｃｌｅ／ ５０）ｈＯ：良
好 △ニ一部可能 ×：不可能 以上の試験の結果、制振複合鋼板において、その中間樹
脂層中に高導電性を有し、粒径が中間樹脂層の厚み以下
の金属粉を、２〜１０重量パーセント混入して、制振複
合鋼板を構成すると、プレス成形性及び制振性能ともに
低下させずにしかもスポット溶接の可能な制振複合鋼板
が得られることが判明した。
好 △ニ一部可能 ×：不可能 以上の試験の結果、制振複合鋼板において、その中間樹
脂層中に高導電性を有し、粒径が中間樹脂層の厚み以下
の金属粉を、２〜１０重量パーセント混入して、制振複
合鋼板を構成すると、プレス成形性及び制振性能ともに
低下させずにしかもスポット溶接の可能な制振複合鋼板
が得られることが判明した。
本発明は制振複合鋼板において、その中間樹脂層中に、
酸化級膜を形成し難く、該中間樹脂層の厚さ以下の粒径
を有する金Ｗ４粉を中間樹脂層の２〜１０重脩チ混入し
て制振複合鋼板な構成したので、通常の制振複合鋼板と
はｙ同等の制振性能ならびにプレス成形性を備え、スポ
ット溶接の可能な制振複合鋼板を提供マざることとなっ
た。
酸化級膜を形成し難く、該中間樹脂層の厚さ以下の粒径
を有する金Ｗ４粉を中間樹脂層の２〜１０重脩チ混入し
て制振複合鋼板な構成したので、通常の制振複合鋼板と
はｙ同等の制振性能ならびにプレス成形性を備え、スポ
ット溶接の可能な制振複合鋼板を提供マざることとなっ
た。
第１図はニッケル粉混入量と電気伝導度との関係を示す
線図、第２図はスポット溶接の構成図、第３図はニッケ
ル粉混入量と剪断密着力との関係を示す線図、第４図は
ニッケル粉混入鯖とＴビール密着力との関係を示す線図
、第５図はニッケル粉混入量と損失係数との関係を示す
線図である。 図中（１）は制振複合鋼板、（１ａ）は鋼板、（１ｂ）
は中間樹脂層、（２）は溶接用電極である。
線図、第２図はスポット溶接の構成図、第３図はニッケ
ル粉混入量と剪断密着力との関係を示す線図、第４図は
ニッケル粉混入鯖とＴビール密着力との関係を示す線図
、第５図はニッケル粉混入量と損失係数との関係を示す
線図である。 図中（１）は制振複合鋼板、（１ａ）は鋼板、（１ｂ）
は中間樹脂層、（２）は溶接用電極である。
Claims (1)
- ２枚の鋼板の間に樹脂層を挾持してなる制振複合鋼板に
おいて、上記中間樹脂層中に、電気伝導性が高く、上記
中間樹脂層の厚みより小さい粒径を有する金属粉を、該
中間樹脂層の２〜１０重量パーセント混入して形成した
ことを特徴とするスポット溶接性にすぐれた制振複合鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22768085A JPS6287341A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | スポツト溶接性にすぐれた制振複合鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22768085A JPS6287341A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | スポツト溶接性にすぐれた制振複合鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6287341A true JPS6287341A (ja) | 1987-04-21 |
| JPH0329587B2 JPH0329587B2 (ja) | 1991-04-24 |
Family
ID=16864645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22768085A Granted JPS6287341A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | スポツト溶接性にすぐれた制振複合鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6287341A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6290236A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-24 | 新日本製鐵株式会社 | 電気抵抗溶接性と接着強度の優れた樹脂複合鋼板 |
| JPS6367142A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-25 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接性に優れた制振鋼板 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5079920A (ja) * | 1973-11-15 | 1975-06-28 | ||
| JPS53128687A (en) * | 1977-04-14 | 1978-11-09 | Kobe Steel Ltd | Vibration-damping and sound insulating board having excellent spot welding property |
-
1985
- 1985-10-15 JP JP22768085A patent/JPS6287341A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5079920A (ja) * | 1973-11-15 | 1975-06-28 | ||
| JPS53128687A (en) * | 1977-04-14 | 1978-11-09 | Kobe Steel Ltd | Vibration-damping and sound insulating board having excellent spot welding property |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6290236A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-24 | 新日本製鐵株式会社 | 電気抵抗溶接性と接着強度の優れた樹脂複合鋼板 |
| JPS6367142A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-25 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接性に優れた制振鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0329587B2 (ja) | 1991-04-24 |
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