JPS6283487A - 衝撃密着性に優れた亜鉛系合金メツキ鋼板の製造方法 - Google Patents
衝撃密着性に優れた亜鉛系合金メツキ鋼板の製造方法Info
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- JPS6283487A JPS6283487A JP22190985A JP22190985A JPS6283487A JP S6283487 A JPS6283487 A JP S6283487A JP 22190985 A JP22190985 A JP 22190985A JP 22190985 A JP22190985 A JP 22190985A JP S6283487 A JPS6283487 A JP S6283487A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野〕
本発明は、衝撃密着性、特に低温衝撃密着性に優れた亜
鉛系合金メッキ鋼板の製造方法に関する。
鉛系合金メッキ鋼板の製造方法に関する。
ここで、低温衝撃密着性とは、例えば、自動車が冬期に
道路を走行する際、小石等が自動車に当４Ｊ、その時の
衝撃により塗膜がメッキ皮膜とともに剥離する現象を示
す。
道路を走行する際、小石等が自動車に当４Ｊ、その時の
衝撃により塗膜がメッキ皮膜とともに剥離する現象を示
す。
［従来の技術］
最近、主として苛酷な腐食環境で使用される自動車用の
耐食材料として、各種亜鉛系合金メッキ鋼板、例えば、
Ｚｎ−Ｆｅ合金メッキ鋼板、Ｚｎ−Ｇｏ−Ｃｒ系合金メ
ッキ鋼板、Ｚｎ−Ｍｎ系、Ｚｎ−Ｔｉ系、Ｚｎ −Ｃｒ
系、Ｚｎ−Ｎｉ系の各合金メッキ鋼板等が開発されてい
る。
耐食材料として、各種亜鉛系合金メッキ鋼板、例えば、
Ｚｎ−Ｆｅ合金メッキ鋼板、Ｚｎ−Ｇｏ−Ｃｒ系合金メ
ッキ鋼板、Ｚｎ−Ｍｎ系、Ｚｎ−Ｔｉ系、Ｚｎ −Ｃｒ
系、Ｚｎ−Ｎｉ系の各合金メッキ鋼板等が開発されてい
る。
しかし、これらの亜鉛系合金メッキ鋼板は、そのメッキ
皮膜の内部応力が亜鉛メッキ（非合金メッキ）皮膜に比
べて強く、このためメッキの密着性、特に塗装後のメッ
キ密着性が劣るという問題を有している。このようなメ
ッキ密着性の問題は、北米のような冬期に厳しい寒さに
見舞われる地域において、自動車が走行中飛石に当ると
、その衝撃で塗膜がメッキ層とともに剥離したり、スパ
ナ等の落下による衝撃でも塗膜がメッキ層とともに剥離
すること等に代表される。
皮膜の内部応力が亜鉛メッキ（非合金メッキ）皮膜に比
べて強く、このためメッキの密着性、特に塗装後のメッ
キ密着性が劣るという問題を有している。このようなメ
ッキ密着性の問題は、北米のような冬期に厳しい寒さに
見舞われる地域において、自動車が走行中飛石に当ると
、その衝撃で塗膜がメッキ層とともに剥離したり、スパ
ナ等の落下による衝撃でも塗膜がメッキ層とともに剥離
すること等に代表される。
メッキ剥離は、単に外観上の問題だけでなく、耐食性も
著しく損なわれるため極めて重大な欠陥であることは言
うまでもなく、従来このメッキ密着性を向１−させるた
めに、次のようないくつかの提案がなされている。
著しく損なわれるため極めて重大な欠陥であることは言
うまでもなく、従来このメッキ密着性を向１−させるた
めに、次のようないくつかの提案がなされている。
■特開昭５９−２００７８９号
鋼板の少なくとも片面にＣｒ、Ｍｎ、 Ｆｅ、 Ｃｏ、
Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｉｎ、 Ｚｎ、 Ｃｄ、 Ｓｎ、 Ｐ
ｂ、の一種または２種以上からなる析出物を１〜１００
０ ｍ ｇ／ ｍ ２分散＋Ｊ着させることによりメッ
キ密着性の改善を図る。
Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｉｎ、 Ｚｎ、 Ｃｄ、 Ｓｎ、 Ｐ
ｂ、の一種または２種以上からなる析出物を１〜１００
０ ｍ ｇ／ ｍ ２分散＋Ｊ着させることによりメッ
キ密着性の改善を図る。
＠特開昭５９−１０７０９５号
鋼板の少なくとも片面に５ｇ／ｍ２以上の亜鉛ニッケル
合金メッキ層を有し、旧つそのメッキ層のＮｉ含有率が
鋼板界面では７％以下、メッキ層表面では１０−１６％
であり、鋼板界面からメッキ表面に向って連続的にニッ
ケル含有率を増加させることにより加工性、耐衝撃性の
改善を図る。
合金メッキ層を有し、旧つそのメッキ層のＮｉ含有率が
鋼板界面では７％以下、メッキ層表面では１０−１６％
であり、鋼板界面からメッキ表面に向って連続的にニッ
ケル含有率を増加させることにより加工性、耐衝撃性の
改善を図る。
Ｏ特開昭５６−３５７９０号
Ｚｎ−Ｎｉ合金よりも責で旧つ鋼板より智な金属の電気
メッキを施し、その上にＮｉ−Ｚｎ合金を電気メッキし
、プレス等、メッキ鋼板が使用される場合に受ける加圧
により耐食性が劣化するのを防ＩＬ、する。
メッキを施し、その上にＮｉ−Ｚｎ合金を電気メッキし
、プレス等、メッキ鋼板が使用される場合に受ける加圧
により耐食性が劣化するのを防ＩＬ、する。
しかし、以上のような従来の技術には次のような問題点
がある。
がある。
すなわち、■の技術は、プレメッキ上程で本来のメンキ
皮膜組成とは異る皮Ｉり組成、のメッキを施すものであ
るため、主メッキ浴とプレメッキ浴両名の管理が必要で
あり、操業が極めて煩雑なものとなる。また、プレメッ
キ液が１．メッキ浴に混入すると、主メッキ浴の不純物
となり、この不純物によるメッキの阻害が不可避的とな
るため、メッキ工程とプレメッキ工程の間に水洗工程を
設け、プレメッキ液が主メッキ浴に混入しないように厳
屯な注意が必要であり、このため設備上、あるいは水洗
強化等の操業」−の問題を生じる。
皮膜組成とは異る皮Ｉり組成、のメッキを施すものであ
るため、主メッキ浴とプレメッキ浴両名の管理が必要で
あり、操業が極めて煩雑なものとなる。また、プレメッ
キ液が１．メッキ浴に混入すると、主メッキ浴の不純物
となり、この不純物によるメッキの阻害が不可避的とな
るため、メッキ工程とプレメッキ工程の間に水洗工程を
設け、プレメッキ液が主メッキ浴に混入しないように厳
屯な注意が必要であり、このため設備上、あるいは水洗
強化等の操業」−の問題を生じる。
一方、品質上でも異なるメッキ組成に起因して多くの問
題があると言える。すなわち、異なる組成のメッキ層を
２層有することば両名で電位差が生じることになり、腐
食時に腐食電池を形成して腐食速度が速くなり耐食性が
劣化するという問題がある。例えば、Ｚｎのプレメッキ
後、１３％Ｆｅ −１％Ｃｏ−残Ｚｎの主メッキを行な
った場合、プレメッキのＺｎは、主メッキの合金より卑
であり、クラック等の傷が鋼素地に達した場合プレメッ
キ層が優先的に腐食溶解することになり、その結果主メ
ッキ層と鋼板の密着性が損なわれ、開会性が著しく劣化
することになる。このことは塗装後の耐食性、特にブリ
スターの進行が極めて速くなることでよく知られている
。
題があると言える。すなわち、異なる組成のメッキ層を
２層有することば両名で電位差が生じることになり、腐
食時に腐食電池を形成して腐食速度が速くなり耐食性が
劣化するという問題がある。例えば、Ｚｎのプレメッキ
後、１３％Ｆｅ −１％Ｃｏ−残Ｚｎの主メッキを行な
った場合、プレメッキのＺｎは、主メッキの合金より卑
であり、クラック等の傷が鋼素地に達した場合プレメッ
キ層が優先的に腐食溶解することになり、その結果主メ
ッキ層と鋼板の密着性が損なわれ、開会性が著しく劣化
することになる。このことは塗装後の耐食性、特にブリ
スターの進行が極めて速くなることでよく知られている
。
また＠の技術については、メッキ皮膜中のＮｉ含有率を
連続的に変えることは工業的にかなり困難であると考え
られる。すなわち、一般に電気メッキ設備では複数個の
メッキセルを有しており、各々のメッキセルでメッキさ
れる。このような設備においてＮｉ含有率をメッキセル
に応じて変えることは理論上可能であるが、Ｎｉ含有率
を変えるためには各々のメッキセルで、例えばメッキ液
中のＮｉ塩濃度比を変える等、メッキ条件を変更する必
要があり、メッキ浴の管理が極めて煩雑となる。また、
最下層のＮｉ含有率７％以下と最上層の１０％〜１６％
では電位差が生じ、■の技術と同様腐食電池の形成によ
り耐食性の劣化が起り、品質上の問題も生じてしまう。
連続的に変えることは工業的にかなり困難であると考え
られる。すなわち、一般に電気メッキ設備では複数個の
メッキセルを有しており、各々のメッキセルでメッキさ
れる。このような設備においてＮｉ含有率をメッキセル
に応じて変えることは理論上可能であるが、Ｎｉ含有率
を変えるためには各々のメッキセルで、例えばメッキ液
中のＮｉ塩濃度比を変える等、メッキ条件を変更する必
要があり、メッキ浴の管理が極めて煩雑となる。また、
最下層のＮｉ含有率７％以下と最上層の１０％〜１６％
では電位差が生じ、■の技術と同様腐食電池の形成によ
り耐食性の劣化が起り、品質上の問題も生じてしまう。
さらに、０の技術では、■と同様主メッキとプレメッキ
のメッキ浴が異なるため、主メッキ浴の汚染という問題
、さらには組成が異なるため腐食電池の形成により腐食
速度が増加するという問題を生じる。
のメッキ浴が異なるため、主メッキ浴の汚染という問題
、さらには組成が異なるため腐食電池の形成により腐食
速度が増加するという問題を生じる。
本発明は、このような従来の問題に鑑み、異種メッキに
よる腐食電池形成に起因した耐食性劣化や、異なるメッ
キ浴組成による操業管理−Ｈの問題を生ずることなく衝
撃密着性に優れた亜鉛系合金メッキ鋼板を製造できる方
法を提供せんとするものである。
よる腐食電池形成に起因した耐食性劣化や、異なるメッ
キ浴組成による操業管理−Ｈの問題を生ずることなく衝
撃密着性に優れた亜鉛系合金メッキ鋼板を製造できる方
法を提供せんとするものである。
［問題を解決するための手段］
本発明者等は、上述したような異種メッキを基本とした
従来法に対し、同一浴組成のメッキ液によりメッキを実
施するという前提の下にメッキ剥―性について検討を重
ねた結果、メッキ剥離性は、複数のメッキ槽で行うメッ
キ処理において、その第１メッキ槽で形成される初期メ
ッキ皮膜の伺着量に大きく影響を受け、第１メッキ槽に
おけるメッキ付着量に所定の上限を設けることによりメ
ッキ密着性を大きく改善できることを見い出した。
従来法に対し、同一浴組成のメッキ液によりメッキを実
施するという前提の下にメッキ剥―性について検討を重
ねた結果、メッキ剥離性は、複数のメッキ槽で行うメッ
キ処理において、その第１メッキ槽で形成される初期メ
ッキ皮膜の伺着量に大きく影響を受け、第１メッキ槽に
おけるメッキ付着量に所定の上限を設けることによりメ
ッキ密着性を大きく改善できることを見い出した。
すなわち、本発明は、複数のメッキ槽を有する電気メッ
キ設備を用い、同一浴組成のメッキ液により鋼板に亜鉛
系合金メッキを施すに当り、複数のメッキ槽のうち、第
１メッキ槽におけるメッキ伺着量をｌ ｇ ／ ｍ ２
以下に制限するようにしたことをその基本的特徴とする
。このような本発明では、前記複数のメッキ槽のうち、
第２メッキ槽以降の各メッキ槽当りのメッキイ・１着量
が１ｇ／ｍ２を超える亜鉛系合金メッキとなる。
キ設備を用い、同一浴組成のメッキ液により鋼板に亜鉛
系合金メッキを施すに当り、複数のメッキ槽のうち、第
１メッキ槽におけるメッキ伺着量をｌ ｇ ／ ｍ ２
以下に制限するようにしたことをその基本的特徴とする
。このような本発明では、前記複数のメッキ槽のうち、
第２メッキ槽以降の各メッキ槽当りのメッキイ・１着量
が１ｇ／ｍ２を超える亜鉛系合金メッキとなる。
一般に鋼素地と亜鉛系合金メッキの結晶構造は異なって
おり、電着結晶はメッキの初期には鋼素地の結晶に沿っ
て成長するため、メッキ皮膜に内部応力が生じることに
なり、これがメッキ密着性を阻害すると考えられている
。このような初期メッキに対し、その後ある厚み以降に
なると、電着結晶自体の構造になり、ひずみがなくなっ
て内部応力が激減すると考えられる。本発明においてメ
ッキ密着性が改善される理由は必ずしも明らかではない
が、第１メッキ槽における初期メッキ層のメッキ付着量
に上限を設けることにより、内部応力を有するメッキ層
が薄くなり、これによってメッキ層全体の内部応力が小
さくなることもその一因であると考えられる。
おり、電着結晶はメッキの初期には鋼素地の結晶に沿っ
て成長するため、メッキ皮膜に内部応力が生じることに
なり、これがメッキ密着性を阻害すると考えられている
。このような初期メッキに対し、その後ある厚み以降に
なると、電着結晶自体の構造になり、ひずみがなくなっ
て内部応力が激減すると考えられる。本発明においてメ
ッキ密着性が改善される理由は必ずしも明らかではない
が、第１メッキ槽における初期メッキ層のメッキ付着量
に上限を設けることにより、内部応力を有するメッキ層
が薄くなり、これによってメッキ層全体の内部応力が小
さくなることもその一因であると考えられる。
以下、本発明について詳述する。
電気メッキは、通常連続的に配置される複数のメッキ槽
を用いて行われるが、本発明では、このような複数のメ
ッキ槽による同一浴組成のメッキ液を用いた亜鉛系合金
メッキにおいて、第１メッキ槽でのメッキ付着品、を１
ｇ７ｍ２以−ドに限定する。
を用いて行われるが、本発明では、このような複数のメ
ッキ槽による同一浴組成のメッキ液を用いた亜鉛系合金
メッキにおいて、第１メッキ槽でのメッキ付着品、を１
ｇ７ｍ２以−ドに限定する。
従来、一般に行なわれている電気メッキでは、各メッキ
槽に対し、略均等な電流密度の配分を行うことによって
、各メッキ槽において略同量のメッキ付着量が確保され
る。これに対し本発明では、第１メッキ槽のメッキ付着
量に１−記の如き−Ｌ限を設けるもので、このため通常
その付着量は実質的に第２メッキ槽以降のメッキ槽にお
ける各付着量に比べ少ないものとなる。メッキ付着量は
メッキ電流密度及びアノード面積、鋼板のメッキ槽通板
時間（メッキ時間）の選択により変更でき、このため例
えば既存設備の場合には、第１メッキ槽のアノード面積
及び電流密度の選択により本発明の条件を満足させこと
ができ、また通常の電気メッキ設備においてメッキ時間
が短くなるように配慮した第１メッキ槽を設け、メッキ
を行うようにすることもできる。
槽に対し、略均等な電流密度の配分を行うことによって
、各メッキ槽において略同量のメッキ付着量が確保され
る。これに対し本発明では、第１メッキ槽のメッキ付着
量に１−記の如き−Ｌ限を設けるもので、このため通常
その付着量は実質的に第２メッキ槽以降のメッキ槽にお
ける各付着量に比べ少ないものとなる。メッキ付着量は
メッキ電流密度及びアノード面積、鋼板のメッキ槽通板
時間（メッキ時間）の選択により変更でき、このため例
えば既存設備の場合には、第１メッキ槽のアノード面積
及び電流密度の選択により本発明の条件を満足させこと
ができ、また通常の電気メッキ設備においてメッキ時間
が短くなるように配慮した第１メッキ槽を設け、メッキ
を行うようにすることもできる。
本発明では、第１メッキ槽におけるメッキと、第２以降
のメッキ槽におけるメッキとは、同一浴組成のメッキ液
によりなされる。また、メッキ浴温度、メッキ浴ＰＨに
ついても、何ら変える必要はない。
のメッキ槽におけるメッキとは、同一浴組成のメッキ液
によりなされる。また、メッキ浴温度、メッキ浴ＰＨに
ついても、何ら変える必要はない。
本発明の対象となる亜鉛系合金メッキ鋼板としては、Ｚ
ｎ−Ｎｉ 系、Ｚｎ−Ｆｅ系、Ｚｎ−Ｔｉ系、Ｚｎ−Ａ
ｌ系、Ｚｎ−Ｃｒ系、Ｚｎ −Ｃｏ −Ｃｒ系等の各電
気メッキ鋼板、さらにはこれらを含む複層電気メッキ鋼
板等かある。
ｎ−Ｎｉ 系、Ｚｎ−Ｆｅ系、Ｚｎ−Ｔｉ系、Ｚｎ−Ａ
ｌ系、Ｚｎ−Ｃｒ系、Ｚｎ −Ｃｏ −Ｃｒ系等の各電
気メッキ鋼板、さらにはこれらを含む複層電気メッキ鋼
板等かある。
この複層メッキ鋼板としては、例えば、Ｚｎ−Ｆｅ系メ
ッキ鋼板において、メッキ表面の品質（塗装密着性）を
改善するため、メッキ層の１一層と下層でＦｅ含有率を
変えたもの、またＺｎ−Ｎｉ系メッキ鋼板において、メ
ッキ表面の化成処理性を向上させるため、第２層として
純亜鉛メッキ層を形成させたもの、さらにはＺｎ−Ｆｅ
系メッキ鋼板において、その表層にＦｅ−Ｐ系メッキを
施したもの等があり、本発明はこのような亜鉛系合金メ
ッキ鋼板をも、その対象とすることができる。
ッキ鋼板において、メッキ表面の品質（塗装密着性）を
改善するため、メッキ層の１一層と下層でＦｅ含有率を
変えたもの、またＺｎ−Ｎｉ系メッキ鋼板において、メ
ッキ表面の化成処理性を向上させるため、第２層として
純亜鉛メッキ層を形成させたもの、さらにはＺｎ−Ｆｅ
系メッキ鋼板において、その表層にＦｅ−Ｐ系メッキを
施したもの等があり、本発明はこのような亜鉛系合金メ
ッキ鋼板をも、その対象とすることができる。
なお、第１メッキ槽におけるメッキ付着量はｏ、１ｇ／
ｍ２以−４−確保されることが好ましい。
ｍ２以−４−確保されることが好ましい。
すなわち、その伺着量が０ 、１ ｇ ／ ｍ ２を下
回ると、第２メッキ槽においてメッキされる皮膜が母材
の影響を受け、大きな内部応力を生じてしまうおそれが
ある。
回ると、第２メッキ槽においてメッキされる皮膜が母材
の影響を受け、大きな内部応力を生じてしまうおそれが
ある。
本発明により製造されるメッキ鋼板は、塗装後メッキ密
着性に優れたものであるが、塗装せずにそのまま使用し
ても、その効果は得られるものである。また本発明によ
るメッキ鋼板は、自動車、家電製品等広汎な用途に適用
できる。
着性に優れたものであるが、塗装せずにそのまま使用し
ても、その効果は得られるものである。また本発明によ
るメッキ鋼板は、自動車、家電製品等広汎な用途に適用
できる。
［実施例］
（Ａ） 以下の（１）及び（２）の条件でＺｎ−Ｎｉ
合金メッキ材を作成し、これを（３）条件で化成処理し
た後、（４）〜（６）の条件でＥＤ塗装−中塗り一上塗
りの３コート塗装を施し、（７）〜（１０）の試験条件
によりメッキ密着性及び塗装後耐食性を調べた。その結
果を各メッキ鋼板のメッキ付着量とともに第１表に示す
。
合金メッキ材を作成し、これを（３）条件で化成処理し
た後、（４）〜（６）の条件でＥＤ塗装−中塗り一上塗
りの３コート塗装を施し、（７）〜（１０）の試験条件
によりメッキ密着性及び塗装後耐食性を調べた。その結
果を各メッキ鋼板のメッキ付着量とともに第１表に示す
。
（１）メッキ浴組成
ＺｌＩＳＯ４、７Ｈ２０１５０ｇ／ ｌＮｉＳＯ４，７
Ｈ２０３５０ｇ／Ｊ Ｎ ａ Ｓ Ｏ４、５５ｇ／、ｉ？ （２）メッキ条件 メッキ浴のｐ）（１，３ メッキ浴の温度 ５０℃ メッキ電流密度 ・実施例（１）〜（８） 第２メッキ槽以降のメッキ槽 （メッキ槽数： ８）： ５０Ａ／ｄｍ２第１メッキ槽
： ５〜５０Ａ／ｄｍ２・実施例（９）〜（１３） 第２メッキ槽以降のメッキ槽 （メッキ槽数： １０）： ４０Ａ／ｄｍ２第１メッキ
槽 ＝５〜５０Ａ／ｄｍ２・比較例（１）〜（７） 第２メッキ槽以降のメッキ槽 （メッキ槽数： ８）＋ ５０Ａ／ｄｍ２第１メッキ槽
：５〜５０Ａ／ｄｍ２メッキ量 ２０
ｇ ／ ｍ ”（３）化成処理条件 通常自動車メーカーで使用されているデツプタイプのリ
ン酸塩処理液（日本パーカーライジング社製の市販のも
の）により標準条件で化成処理した。
Ｈ２０３５０ｇ／Ｊ Ｎ ａ Ｓ Ｏ４、５５ｇ／、ｉ？ （２）メッキ条件 メッキ浴のｐ）（１，３ メッキ浴の温度 ５０℃ メッキ電流密度 ・実施例（１）〜（８） 第２メッキ槽以降のメッキ槽 （メッキ槽数： ８）： ５０Ａ／ｄｍ２第１メッキ槽
： ５〜５０Ａ／ｄｍ２・実施例（９）〜（１３） 第２メッキ槽以降のメッキ槽 （メッキ槽数： １０）： ４０Ａ／ｄｍ２第１メッキ
槽 ＝５〜５０Ａ／ｄｍ２・比較例（１）〜（７） 第２メッキ槽以降のメッキ槽 （メッキ槽数： ８）＋ ５０Ａ／ｄｍ２第１メッキ槽
：５〜５０Ａ／ｄｍ２メッキ量 ２０
ｇ ／ ｍ ”（３）化成処理条件 通常自動車メーカーで使用されているデツプタイプのリ
ン酸塩処理液（日本パーカーライジング社製の市販のも
の）により標準条件で化成処理した。
（４）ＥＤ塗装
カチオンタイプの電着塗装で、日本ペイント社製の市販
のＥＤ、塗料を用いて２０ｇｍの標準塗装及び焼付を行
なった。
のＥＤ、塗料を用いて２０ｇｍの標準塗装及び焼付を行
なった。
（５）中塗り
市販の関西ペイント社製の中塗り塗料を用いて、３５Ｊ
Ｌｍの中塗り塗装を標準条件で行ない、焼付した。
Ｌｍの中塗り塗装を標準条件で行ない、焼付した。
（６）上塗り
関西ペイント社製の中塗り塗料を用いて、標準条件で３
５ｐｍの塗装を行ない焼付した。
５ｐｍの塗装を行ない焼付した。
（７）デュポン衝撃試験
１７２インチのポンチを用い、〔良好〕１ｋｇ、５０
ｃ ｍ （評価点４）−１ｋｇ、２５ｃｍ（評価点３）
−１ｋｇ、２０ｃｍ（評価点２）−５００ｇ、５０ ｃ
ｍ （評価点１）〔不良〕のデュポン衝撃試験を行な
い、塗膜（メッキ皮膜）剥離の有無を調べた。
ｃ ｍ （評価点４）−１ｋｇ、２５ｃｍ（評価点３）
−１ｋｇ、２０ｃｍ（評価点２）−５００ｇ、５０ ｃ
ｍ （評価点１）〔不良〕のデュポン衝撃試験を行な
い、塗膜（メッキ皮膜）剥離の有無を調べた。
（８）折り曲げ試験
一２０℃にサンプルを冷却し、５０ｍｍ’の折り曲げ試
験を行なって塗膜の剥離の有無を調べた。
験を行なって塗膜の剥離の有無を調べた。
（８）耐チツプ試験
一２０℃にサンプルを冷却し、６号砕石を用いエアー圧
４ｋｇ／ｃｍ２の条件で耐チップ試験を行ない、塗膜剥
離の有無を調べた。
４ｋｇ／ｃｍ２の条件で耐チップ試験を行ない、塗膜剥
離の有無を調べた。
（１０）塗装後の耐食性
ＪＩＳ Ｚ ２１３７の塩水噴霧試験をクロスカッ
ト材で１０００ｈｒ行なってクロスカット部からのフク
レ幅を測定した。
ト材で１０００ｈｒ行なってクロスカット部からのフク
レ幅を測定した。
ＣＢ） 上記（Ａ）と同様のメッキ浴組成を用いメッ
キ浴のｐＨ１，３ メッキ浴の温度 ５０℃ メッキ電流密度 第２メッキ槽以降：５０Ａ／ｄｍ２ 第１メッキ槽 ＝５〜３０Ａ／ｄｍ２メッキ量
２１〜２３ｇ／ｍ２の条件でＺｎ−Ｎｉ合金メッ
キ材を作成し、これを上記（Ａ）と同様の条件で化成処
理−３コート塗装し、デュポン衝撃試験によってメッキ
密着性を調べた。その結果をメッキ付着量とともに第２
表に示す。なお、デュポン衝撃試験は、上記（Ａ）と同
様の条件で実施した。
キ浴のｐＨ１，３ メッキ浴の温度 ５０℃ メッキ電流密度 第２メッキ槽以降：５０Ａ／ｄｍ２ 第１メッキ槽 ＝５〜３０Ａ／ｄｍ２メッキ量
２１〜２３ｇ／ｍ２の条件でＺｎ−Ｎｉ合金メッ
キ材を作成し、これを上記（Ａ）と同様の条件で化成処
理−３コート塗装し、デュポン衝撃試験によってメッキ
密着性を調べた。その結果をメッキ付着量とともに第２
表に示す。なお、デュポン衝撃試験は、上記（Ａ）と同
様の条件で実施した。
［発明の効果］
以−１；述べた本発明によれば、異なる種類のメッキ浴
を用いることなく、塗装後メッキ密着性を大きく改善す
ることができ、従来法の如き異種メッキによる腐食電池
の形成に起因した耐食性劣化や、異なるメッキ浴組成を
用いることによる設備上や操業管理上の問題を生じるこ
となく、衝撃密着性に優れた亜鉛系合金メッキ鋼板を製
造できる効果がある。
を用いることなく、塗装後メッキ密着性を大きく改善す
ることができ、従来法の如き異種メッキによる腐食電池
の形成に起因した耐食性劣化や、異なるメッキ浴組成を
用いることによる設備上や操業管理上の問題を生じるこ
となく、衝撃密着性に優れた亜鉛系合金メッキ鋼板を製
造できる効果がある。
Claims (1)
- 複数のメッキ槽を有する電気メッキ設備を用い、同一浴
組成のメッキ液により鋼板に亜鉛系合金メッキを施すに
当り、複数のメッキ槽のうち、第１メッキ槽におけるメ
ッキ付着量を１ｇ／ｍ＾２以下に制限することを特徴と
する衝撃密着性に優れた亜鉛系合金メッキ鋼板の製造方
法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60221909A JPH0680196B2 (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 衝撃密着性に優れた亜鉛系合金メツキ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60221909A JPH0680196B2 (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 衝撃密着性に優れた亜鉛系合金メツキ鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6283487A true JPS6283487A (ja) | 1987-04-16 |
| JPH0680196B2 JPH0680196B2 (ja) | 1994-10-12 |
Family
ID=16774054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60221909A Expired - Lifetime JPH0680196B2 (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 衝撃密着性に優れた亜鉛系合金メツキ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0680196B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002317388A (ja) * | 2001-04-19 | 2002-10-31 | Nippon Steel Corp | 高耐食めっき撚り鋼線およびその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59116392A (ja) * | 1982-12-23 | 1984-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複層電気メツキ鋼板 |
-
1985
- 1985-10-07 JP JP60221909A patent/JPH0680196B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59116392A (ja) * | 1982-12-23 | 1984-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複層電気メツキ鋼板 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002317388A (ja) * | 2001-04-19 | 2002-10-31 | Nippon Steel Corp | 高耐食めっき撚り鋼線およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0680196B2 (ja) | 1994-10-12 |
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