JPS6280251A - 耐リジング性に優れる加工用低炭素鋼板 - Google Patents
耐リジング性に優れる加工用低炭素鋼板Info
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- JPS6280251A JPS6280251A JP21999885A JP21999885A JPS6280251A JP S6280251 A JPS6280251 A JP S6280251A JP 21999885 A JP21999885 A JP 21999885A JP 21999885 A JP21999885 A JP 21999885A JP S6280251 A JPS6280251 A JP S6280251A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
自動車の車体の如きを主たる合金とし、プレス仕事のよ
うな工程にて成形される、加工用低炭素鋼板に関しこの
明細書においては、通常５０ｍｍ程度以下の厚みにて連
続鋳造される藩鋳帯網又はこれを出発材として熱間圧延
ないしは温間圧延及び／又は冷間圧延を経て、製品とさ
れる鋼板における製品特性の充足に係わる開発研究の成
果を提案しようとするものである。
うな工程にて成形される、加工用低炭素鋼板に関しこの
明細書においては、通常５０ｍｍ程度以下の厚みにて連
続鋳造される藩鋳帯網又はこれを出発材として熱間圧延
ないしは温間圧延及び／又は冷間圧延を経て、製品とさ
れる鋼板における製品特性の充足に係わる開発研究の成
果を提案しようとするものである。
一般に自動車のパネルなどに使用される鋼板には材料特
性として高い延性、絞り性が要求される。
性として高い延性、絞り性が要求される。
とくにプレス部品のうち最終製品の最外面に使用される
鋼板には優れた表面性状が重要とされる。
鋼板には優れた表面性状が重要とされる。
このような加工用鋼板の製造方法として従来は、溶鋼鋳
造−分塊圧延法又は連続鋳造法によって得られる２００
ｍｍ板厚前後の鋼片を出発材としていた。
造−分塊圧延法又は連続鋳造法によって得られる２００
ｍｍ板厚前後の鋼片を出発材としていた。
ところが最近溶鋼から直接５０ｍｍ以下板厚の薄鋳帯鋼
を製造する技術が実用化されつつあり、この方法を用い
ると、これまで上記加工用鋼板を製造するのに必要とし
た大規模な熱間圧延設備のほとんどもしくは上部分を省
略でき、その経済的メリットは甚大である。
を製造する技術が実用化されつつあり、この方法を用い
ると、これまで上記加工用鋼板を製造するのに必要とし
た大規模な熱間圧延設備のほとんどもしくは上部分を省
略でき、その経済的メリットは甚大である。
しかしながら、薄鋳帯鋼を素材とする場合、鋳込ｍ織を
破壊または制御することが困難なので薄鋼板の材質面で
は不利であり、とくに低炭素鋼板では鋳込組織の粗大化
に起因するりジングが発生しやすくなる。
破壊または制御することが困難なので薄鋼板の材質面で
は不利であり、とくに低炭素鋼板では鋳込組織の粗大化
に起因するりジングが発生しやすくなる。
リジングは鋼板の結晶方位に関連し、プレスなど加工し
たときに生じる鋼板表面の凹凸欠陥としてあられれる。
たときに生じる鋼板表面の凹凸欠陥としてあられれる。
（従来の技術）
特開昭５９〜４３８２４号、同４３８２５号公報には、
連続鋳造による薄綱片ないしは板状鋼片を出発材とする
冷延鋼板の製造法が開示されているけれども、リジング
に関して何ら言及されていない。
連続鋳造による薄綱片ないしは板状鋼片を出発材とする
冷延鋼板の製造法が開示されているけれども、リジング
に関して何ら言及されていない。
（発明が解決しようとする問題点）
上記の目的は次の事項を必須とする新規合金設計により
有利に充足される。
有利に充足される。
Ｃ：０．１ｗｔ％以下
Ｓｉ ： １．０ｗｔ％以下
Ｍｎ ： １．０ｗｔ％以下
Ｐ：０．１５御ｔ％以下
Ｓ ： ０．０３０４％以下
Ｎ ： ０．０１ｗｔ％以下
Ａｌ ：０．１ ｗｔ％以下
０．０５ｗｔ％以下のＮｂと０．００８０ｗｔ％以下の
Ｂとを、０．００３（ｗｔＸ）＜Ｎｂ（ｗｔＸ）＋５
・Ｂ（ｗｔｘ）〈０．０５０（ｗｔＸ）の関係に複合含
有し、残部不可避的不純物とＦｅの組成になる ことを特徴とする、耐リジング性に優れる加工用低炭素
鋼板。（第１発明） １、：０．１ｗｔ％以下 Ｓｉ ： １．０圓ｔ％以下 Ｍｎ ： １．０讐ｔ％以下 Ｐ ： ０．１５ｗｔ％以下 Ｓ ： ０．０３０ ｗｔ％以下 Ｎ ： ０．０１ｗｔ％以下 へ７！：０．１ｗｔ％以下を含みかつ、０．０５讐ｔ％
以下のＮｂと、０．００８０ｗｔ％以下のＢとを０．０
０３（ｗｔＸ）＜Ｎｂ（ｗｔＸ）＋５ ・Ｂ（ｗｔＸ）
＜０．０５０（ｗｔＸ）の関係にて複合含有し、さらに
Ｍｏ、 Ｔｉのうちから選んだ１種又は２種を０．０５
ｗｔ％以下含有し、残部不可避不純物をＦｅの組成にな
る ことを特徴とする、耐リジング性に優れる加工用低炭素
鋼板。（第２発明） この発明の基礎になった研究の経緯から説明を進める。
Ｂとを、０．００３（ｗｔＸ）＜Ｎｂ（ｗｔＸ）＋５
・Ｂ（ｗｔｘ）〈０．０５０（ｗｔＸ）の関係に複合含
有し、残部不可避的不純物とＦｅの組成になる ことを特徴とする、耐リジング性に優れる加工用低炭素
鋼板。（第１発明） １、：０．１ｗｔ％以下 Ｓｉ ： １．０圓ｔ％以下 Ｍｎ ： １．０讐ｔ％以下 Ｐ ： ０．１５ｗｔ％以下 Ｓ ： ０．０３０ ｗｔ％以下 Ｎ ： ０．０１ｗｔ％以下 へ７！：０．１ｗｔ％以下を含みかつ、０．０５讐ｔ％
以下のＮｂと、０．００８０ｗｔ％以下のＢとを０．０
０３（ｗｔＸ）＜Ｎｂ（ｗｔＸ）＋５ ・Ｂ（ｗｔＸ）
＜０．０５０（ｗｔＸ）の関係にて複合含有し、さらに
Ｍｏ、 Ｔｉのうちから選んだ１種又は２種を０．０５
ｗｔ％以下含有し、残部不可避不純物をＦｅの組成にな
る ことを特徴とする、耐リジング性に優れる加工用低炭素
鋼板。（第２発明） この発明の基礎になった研究の経緯から説明を進める。
表１に示す２種の化学組成Ｉ、ＩＩからなる板厚２５〜
３４ｍｍ０薄鋳帯鋼を連続鋳造した後、熱間圧延機によ
り２．８〜３．２ｍｍ板厚の熱延鋼帯とした。このとき
の圧延仕上温度は７８０〜８５０℃に揃えた。
３４ｍｍ０薄鋳帯鋼を連続鋳造した後、熱間圧延機によ
り２．８〜３．２ｍｍ板厚の熱延鋼帯とした。このとき
の圧延仕上温度は７８０〜８５０℃に揃えた。
この熱延鋼帯は酸洗後冷間圧延機により０．７〜０．８
ｍｍ板厚の冷延鋼帯としひき続き連続焼鈍装置により焼
なましを行なった。ここに鋼種Ｉについては８００〜８
３０℃で、鋼種■は８１０〜８５０°Ｃでそれぞれ均熱
し、綱種■についてのみ３５０〜１５０ｓの過時効処理
を加えて冷却した。
ｍｍ板厚の冷延鋼帯としひき続き連続焼鈍装置により焼
なましを行なった。ここに鋼種Ｉについては８００〜８
３０℃で、鋼種■は８１０〜８５０°Ｃでそれぞれ均熱
し、綱種■についてのみ３５０〜１５０ｓの過時効処理
を加えて冷却した。
その後の圧下率０．８〜１．０％での調質圧延後におけ
るリジング指数と全伸び（Ｅｌ）の、Ｎｂ及びＢ添加量
依存関係を第１図に示す。
るリジング指数と全伸び（Ｅｌ）の、Ｎｂ及びＢ添加量
依存関係を第１図に示す。
いずれの鋼種においても両特性は（Ｎｂ（ｗｔχ）＋５
・Ｂ（ｗｔχ））のパラメーターで整理すると類似した
挙動を示し、とくに（Ｎｂ（ｗｔχ）＋５・Ｂ（ｗｔχ
））が０．００３未満になるとりジングが発生し、０．
０５％を越えると著しいＥｌの劣化がみられることが明
らかになった。
・Ｂ（ｗｔχ））のパラメーターで整理すると類似した
挙動を示し、とくに（Ｎｂ（ｗｔχ）＋５・Ｂ（ｗｔχ
））が０．００３未満になるとりジングが発生し、０．
０５％を越えると著しいＥｌの劣化がみられることが明
らかになった。
以上の基礎研究に基づきさらに研究を重ねた結果以下の
ように薄鋳鋼帯の鋼組成を限定することにより耐リジン
グ性と加工性に優れる低炭素薄鋼板が製造できることが
わかったのである。
ように薄鋳鋼帯の鋼組成を限定することにより耐リジン
グ性と加工性に優れる低炭素薄鋼板が製造できることが
わかったのである。
（作 用）
・Ｃ，Ｎ：これら侵入型固溶元素は過剰に含有すると延
性、絞り性の劣化をもたらす。Ｃは０．１ｗｔ％以下、
Ｎは０．０１ｗｔ％以下とする必要がある。
性、絞り性の劣化をもたらす。Ｃは０．１ｗｔ％以下、
Ｎは０．０１ｗｔ％以下とする必要がある。
・Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｐ ：これら置換型固溶元素はＣ，Ｈ
に比較すると、延性、絞り性への悪影響は小さく、目的
とする強度レベルに応して含有させることが可能である
が、Ｓｉ、Ｍｎは１．０ｗｔ％、Ｐは０．１５ｗｔ％が
材質上の限度である。
に比較すると、延性、絞り性への悪影響は小さく、目的
とする強度レベルに応して含有させることが可能である
が、Ｓｉ、Ｍｎは１．０ｗｔ％、Ｐは０．１５ｗｔ％が
材質上の限度である。
・ＳＯ３は熱間ぜい化をもたらす元素であるのでＯ，，
０３０ｗｔ％以下にする必要がある。
０３０ｗｔ％以下にする必要がある。
・ＡＮ ：Ａ１は鋼中脱酸に有効であるが、Ｏ，１ｗｔ
χを超えると介在物による表面性状の劣化が顕著になる
ので、０．１ｗｔ％以下にする必要がある。
χを超えると介在物による表面性状の劣化が顕著になる
ので、０．１ｗｔ％以下にする必要がある。
・Ｎｂ、Ｂ：この両成分元素がこの発明でとくに重要で
あり、これらのＮｂ（ｗｔｆχ）＋５・Ｂ（ｗｔχ）の
パラメーターが０．００３〜０．０５０％の範囲内にす
ることで、この発明に従う耐リジング性と加工性に優れ
た低炭素鋼薄板の製造が可能であって、Ｎｂ及びＢのう
ちいずれか一方の単独では目指す効果を遂げることがで
きず、それというのはＮｂ−Ｂ複合添加によって、薄鋳
帯鋼の凝固時ないしは相変態時の結晶粒および集合組織
の変化に関与していると考えられるからである。ここに
Ｎｂは０．０５賀ｔ％以下、またＢは０．００８０ｗｔ
％以下でないと弊害を生じるために、上限がそれぞれ規
定される。
あり、これらのＮｂ（ｗｔｆχ）＋５・Ｂ（ｗｔχ）の
パラメーターが０．００３〜０．０５０％の範囲内にす
ることで、この発明に従う耐リジング性と加工性に優れ
た低炭素鋼薄板の製造が可能であって、Ｎｂ及びＢのう
ちいずれか一方の単独では目指す効果を遂げることがで
きず、それというのはＮｂ−Ｂ複合添加によって、薄鋳
帯鋼の凝固時ないしは相変態時の結晶粒および集合組織
の変化に関与していると考えられるからである。ここに
Ｎｂは０．０５賀ｔ％以下、またＢは０．００８０ｗｔ
％以下でないと弊害を生じるために、上限がそれぞれ規
定される。
・Ｍｏ、 Ｔｉ ：これら元素もＮｂ、Ｂと共存する場
合に、材質とくに耐リジング性と絞り性に良い効果をも
たらすので何れも０ 、０５ｗ ｔ％以下の含有は有効
である。しかし０．０５ｗｔ％をこえる添加はその効果
が飽和するのみならず、コスト上昇をもたらす。
合に、材質とくに耐リジング性と絞り性に良い効果をも
たらすので何れも０ 、０５ｗ ｔ％以下の含有は有効
である。しかし０．０５ｗｔ％をこえる添加はその効果
が飽和するのみならず、コスト上昇をもたらす。
以上のべたところの他に一般に鋼中にはＣｒ＋Ｎｉ＋Ｃ
ｕ。
ｕ。
Ｃａ、Ｒｅｍなどの混入することもあるがこれら元素は
それぞれ１％以下であれば何ら影響のないことが確認さ
れている。
それぞれ１％以下であれば何ら影響のないことが確認さ
れている。
以上の要件が満たされた薄鋳帯鋼であれば、薄鋳帯の製
造機の種類、方法によらず目的とする薄鋼板が製造でき
、ここに薄鋳帯鋼を直接そのまま製品鋼板とすることも
可能であるが、鋼板形状、表面性状および材質の調整を
目的とする圧延および焼鈍などのプロセスがより有効で
ある。
造機の種類、方法によらず目的とする薄鋼板が製造でき
、ここに薄鋳帯鋼を直接そのまま製品鋼板とすることも
可能であるが、鋼板形状、表面性状および材質の調整を
目的とする圧延および焼鈍などのプロセスがより有効で
ある。
（実施例）
表２にこの発明に従う実施例として薄鋳帯鋼の鋼成分（
比較帯鋼も含む）を示し表３にて、その後の工程の条件
と製品の特性をまとめて示す。
比較帯鋼も含む）を示し表３にて、その後の工程の条件
と製品の特性をまとめて示す。
何れの薄鋳帯鋼もベルトキャスタ一方式の連続鋳造機に
より板厚７〜４０ｍｍに鋳造した。
より板厚７〜４０ｍｍに鋳造した。
これらのうち帯鋼Ｇについては薄鋳帯鋼のままで製品鋼
板にし、他は熱間圧延のみ又はさらに冷間圧延−焼鈍処
理を施′したものであるが、この発明に従う薄鋳帯鋼Ｄ
−Ｇはいずれも耐リジング性および加工性に優れている
ことがわかる。
板にし、他は熱間圧延のみ又はさらに冷間圧延−焼鈍処
理を施′したものであるが、この発明に従う薄鋳帯鋼Ｄ
−Ｇはいずれも耐リジング性および加工性に優れている
ことがわかる。
なお、引張特性のうち下値以外の成績は圧延方向から様
取してＪＩＳ Ｓ号試験片により求めた値であり、ｙｓ
は降伏応力、ＴＳは引張強さ、Ｅｌは全伸びを示す。
取してＪＩＳ Ｓ号試験片により求めた値であり、ｙｓ
は降伏応力、ＴＳは引張強さ、Ｅｌは全伸びを示す。
下は圧延方向に対しＯ’、４５°、９０°の３方向のラ
ンクフォード値の平均を示す。
ンクフォード値の平均を示す。
またリジング性は圧延方向から切り出したＪＩＳ Ｓ号
試験片を用い、１５％の引張子ひずみを付加したものに
ついて、表面の凹凸を目視法にて１ （良）〜５（劣）
の評価した。なおこの評価は従来の製造方法による低炭
素鋼板ではりジングが事実１現われなかったので基準が
確立していない。従って、この発明では従来ステンレス
鋼についての目視法による指数評価基準をそのまま準用
した。評価１．２は事実上問題のないリジング性を示す
。
試験片を用い、１５％の引張子ひずみを付加したものに
ついて、表面の凹凸を目視法にて１ （良）〜５（劣）
の評価した。なおこの評価は従来の製造方法による低炭
素鋼板ではりジングが事実１現われなかったので基準が
確立していない。従って、この発明では従来ステンレス
鋼についての目視法による指数評価基準をそのまま準用
した。評価１．２は事実上問題のないリジング性を示す
。
（発明の効果）
この発明の加工用低炭素薄鋼板は溶融亜鉛、電気めっき
などあらゆる表面処理鋼板の原板としても用いることが
できるのはもちろんであって、薄鋳帯鋼又はこれを出発
素材とする熱延鋼帯及び冷延鋼帯の凝固履歴に伴って特
有なプレス加工後におけるリジング発生を有利に回避す
ることができる。
などあらゆる表面処理鋼板の原板としても用いることが
できるのはもちろんであって、薄鋳帯鋼又はこれを出発
素材とする熱延鋼帯及び冷延鋼帯の凝固履歴に伴って特
有なプレス加工後におけるリジング発生を有利に回避す
ることができる。
第１図はりジング指数と伸びに及ぼすＮｂ及びＢの複合
添加の影古を示す効果線図である。
添加の影古を示す効果線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．１ｗｔ％以下 Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下 Ｐ：０．１５ｗｔ％以下 Ｓ：０．０３０ｗｔ％以下 Ｎ：０．０１ｗｔ％以下 Ａｌ：０．１ｗｔ％以下 ０．０５ｗｔ％以下のＮｂと０．００８０ｗｔ％以下の
Ｂとを、 ０．００３（ｗｔ％）＜Ｎｂ（ｗｔ％）＋５・Ｂ（ｗｔ
％）＜０．０５０（ｗｔ％） の関係に複合含有し、残部不可避的不純物とＦｅの組成
になる ことを特徴とする、耐リジング性に優れる加工用低炭素
鋼板。 ２、Ｃ：０．１ｗｔ％以下 Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下 Ｐ：０．１５ｗｔ％以下 Ｓ：０．０３０ｗｔ％以下 Ｎ：０．０１ｗｔ％以下 Ａｌ：０．１ｗｔ％以下を含みかつ、 ０．０５ｗｔ％以下のＮｂと、０．００８０ｗｔ％以下
のＢとを ０．００３（ｗｔ％）＜Ｎｂ（ｗｔ％）＋５・Ｂ（ｗｔ
％）＜０．０５０（ｗｔ％）の関係にて複合含有し、さ
らにＭｏ、Ｔｉのうちから選んだ１種又は２種を０．０
５ｗｔ％以下含有し、残部不可避不純物をＦｅの組成に
なる ことを特徴とする、耐リジング性に優れる加工用低炭素
鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21999885A JPS6280251A (ja) | 1985-10-04 | 1985-10-04 | 耐リジング性に優れる加工用低炭素鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21999885A JPS6280251A (ja) | 1985-10-04 | 1985-10-04 | 耐リジング性に優れる加工用低炭素鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6280251A true JPS6280251A (ja) | 1987-04-13 |
Family
ID=16744326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21999885A Pending JPS6280251A (ja) | 1985-10-04 | 1985-10-04 | 耐リジング性に優れる加工用低炭素鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6280251A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5819442A (ja) * | 1981-07-27 | 1983-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による加工用高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS58110659A (ja) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
| JPS6126757A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 |
| JPS61133323A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPS61276962A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 焼付硬化性および耐パウダリング性に優れる深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPS6230822A (ja) * | 1985-07-30 | 1987-02-09 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-10-04 JP JP21999885A patent/JPS6280251A/ja active Pending
Patent Citations (6)
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| JPS5819442A (ja) * | 1981-07-27 | 1983-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による加工用高強度冷延鋼板の製造方法 |
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| JPS61133323A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPS61276962A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 焼付硬化性および耐パウダリング性に優れる深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPS6230822A (ja) * | 1985-07-30 | 1987-02-09 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPH0559187B2 (ja) * | 1986-09-19 | 1993-08-30 | Kawasaki Steel Co |
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