JPS6278148A - 水素化脱硫・水素化分解能を有する触媒 - Google Patents
水素化脱硫・水素化分解能を有する触媒Info
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- JPS6278148A JPS6278148A JP60217145A JP21714585A JPS6278148A JP S6278148 A JPS6278148 A JP S6278148A JP 60217145 A JP60217145 A JP 60217145A JP 21714585 A JP21714585 A JP 21714585A JP S6278148 A JPS6278148 A JP S6278148A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はアルミナと非結晶質シリカ・アルミナの混合物
からなる担体に、周期律表VIb族金属および■族金属
を担持した、重質油の水素化脱硫・水素化分解処理に対
してすぐれた活性を有する触媒に関するものである。
からなる担体に、周期律表VIb族金属および■族金属
を担持した、重質油の水素化脱硫・水素化分解処理に対
してすぐれた活性を有する触媒に関するものである。
世界的に原油が重質化する傾向にあるのに引き替え、石
油製品の需要はますます中・軽質化する傾向にある。こ
のため重質油を高価値の中、軽質油に転化させる分解プ
ロセスはその重要性が一段と高まっている。石油fP!
S業では、これに対応するため様々な対策を講じている
が、そのひとつに、既存の水素化脱硫装置を分解型装置
に転換する方法が行なわれている。即ち、水素化脱硫を
行なうとともに、同時に水素化分解も行ない、中・軽質
分を高収率で生成させる方法である。
油製品の需要はますます中・軽質化する傾向にある。こ
のため重質油を高価値の中、軽質油に転化させる分解プ
ロセスはその重要性が一段と高まっている。石油fP!
S業では、これに対応するため様々な対策を講じている
が、そのひとつに、既存の水素化脱硫装置を分解型装置
に転換する方法が行なわれている。即ち、水素化脱硫を
行なうとともに、同時に水素化分解も行ない、中・軽質
分を高収率で生成させる方法である。
常圧残油、減圧軽油、減圧残油等の所謂重質油の水素化
脱硫触媒としてはアルミナ担体にモリブデン等の周期律
表Vlb族金属およびコバルト、ニッケル等の■族金属
を担持した触媒が知られており、このタイプの触媒は高
い脱硫活性を示し、水素化脱硫触媒としては好適である
が、分解活性は低いため、高収率で中・軽質分を得るに
は高反応温度または低液空間速度の採用などといった過
酷な反応条件を必要とする。一方水素化分解触媒として
は、従来から酸性度の高いシリカ・アルミナ、シリカ・
マグネシア、アルミナ・チタニア、アルミナ・ボリアな
ど固体酸性を有する担体にVIb族金属および■族金属
を担持してなる触媒による分解能の向上が試みられてい
る。これら酸性度の高い担体を用いた触媒はアルミナ担
体の触媒に比べて、分解活性はある程度の好結果をもた
らすが、未だ充分な分解活性は発揮し得す、また脱硫活
性は低い。
脱硫触媒としてはアルミナ担体にモリブデン等の周期律
表Vlb族金属およびコバルト、ニッケル等の■族金属
を担持した触媒が知られており、このタイプの触媒は高
い脱硫活性を示し、水素化脱硫触媒としては好適である
が、分解活性は低いため、高収率で中・軽質分を得るに
は高反応温度または低液空間速度の採用などといった過
酷な反応条件を必要とする。一方水素化分解触媒として
は、従来から酸性度の高いシリカ・アルミナ、シリカ・
マグネシア、アルミナ・チタニア、アルミナ・ボリアな
ど固体酸性を有する担体にVIb族金属および■族金属
を担持してなる触媒による分解能の向上が試みられてい
る。これら酸性度の高い担体を用いた触媒はアルミナ担
体の触媒に比べて、分解活性はある程度の好結果をもた
らすが、未だ充分な分解活性は発揮し得す、また脱硫活
性は低い。
本発明者らは上述した問題点を踏まえて、水素化脱硫・
水素化分解処理用の高性能な触媒を開発するために程々
検討を行なった結果、アルミナと非結晶質シリカ・アル
ミナの混合物からなる担体に周期律表VIb族金属およ
び■族金属の鉄族金属と白金族金属を担持してなる比表
面積−〇θ〜3 !; Orr?Alの触媒であって、
特定の細孔分布を示す触媒が重質油の水素化脱硫・水素
化分解処理に対してすぐれた活性を有することを見出し
本発明に到達したものである。
水素化分解処理用の高性能な触媒を開発するために程々
検討を行なった結果、アルミナと非結晶質シリカ・アル
ミナの混合物からなる担体に周期律表VIb族金属およ
び■族金属の鉄族金属と白金族金属を担持してなる比表
面積−〇θ〜3 !; Orr?Alの触媒であって、
特定の細孔分布を示す触媒が重質油の水素化脱硫・水素
化分解処理に対してすぐれた活性を有することを見出し
本発明に到達したものである。
以下に本発明の詳細な説明する。
本発明の水素化脱硫・水素化分解能を有する触媒はアル
ミナと非結晶質シリカ・アルミナの混合物からなる担体
に周期律表VIb族金属並びに■族金属の鉄族金属およ
び白金族金属を担持してなり、好ましくは当該担体のア
ルミナにVII)族金属の少なくとも1種および■族金
属の鉄族金属の少なくとも1種を担持してなシ、当該担
体の非結晶質シリカ・アルミナに■族金属の白金族金属
の少なくとも1種を担持してなる、比表面積200〜3
j Orr?/Iの触媒であって、■ 半径、20〜
qsoooiの全細孔の容積が0.弘m179以上、好
ましくはO,ダ〜0.7m1llであり、かつ半径20
−200^の細孔の容積が、半径20〜qsoooλの
全細孔の容積の9θ係以上を占めること ■ 半径:lO〜ダSλおよび半径SO〜100^にそ
れぞれ一つずつ明瞭なピークを有する細孔分布を示すこ
と、および ■ 半径コ0−3〜200Åの細孔の容積が0. /
mVIi以上、好ましくは0. / 〜0.2 !r
rnl/Elであり、半径SO〜100又の細孔容積が
01211以上、好ましくは00−3〜O1hのである
ことを特徴とする。
ミナと非結晶質シリカ・アルミナの混合物からなる担体
に周期律表VIb族金属並びに■族金属の鉄族金属およ
び白金族金属を担持してなり、好ましくは当該担体のア
ルミナにVII)族金属の少なくとも1種および■族金
属の鉄族金属の少なくとも1種を担持してなシ、当該担
体の非結晶質シリカ・アルミナに■族金属の白金族金属
の少なくとも1種を担持してなる、比表面積200〜3
j Orr?/Iの触媒であって、■ 半径、20〜
qsoooiの全細孔の容積が0.弘m179以上、好
ましくはO,ダ〜0.7m1llであり、かつ半径20
−200^の細孔の容積が、半径20〜qsoooλの
全細孔の容積の9θ係以上を占めること ■ 半径:lO〜ダSλおよび半径SO〜100^にそ
れぞれ一つずつ明瞭なピークを有する細孔分布を示すこ
と、および ■ 半径コ0−3〜200Åの細孔の容積が0. /
mVIi以上、好ましくは0. / 〜0.2 !r
rnl/Elであり、半径SO〜100又の細孔容積が
01211以上、好ましくは00−3〜O1hのである
ことを特徴とする。
なお、本発明において「明瞭なピークを有する細孔分布
」とは、累積細孔容量を細孔半径について微分した値を
、半径に対してプロットした、いわゆる細孔分布曲線が
明瞭な極大値を有することを意味する。特定のコ領域に
それぞれ7つずつ明瞭なピークを有する細孔分布は、バ
イモーダル(bimodal )な細孔分布として知ら
れているものである(例えば、「触媒」第27巻第5号
第31.6頁〜、3/g頁参照)。
」とは、累積細孔容量を細孔半径について微分した値を
、半径に対してプロットした、いわゆる細孔分布曲線が
明瞭な極大値を有することを意味する。特定のコ領域に
それぞれ7つずつ明瞭なピークを有する細孔分布は、バ
イモーダル(bimodal )な細孔分布として知ら
れているものである(例えば、「触媒」第27巻第5号
第31.6頁〜、3/g頁参照)。
本発明の水素化脱硫・水素化分解触媒はアルミナに非結
晶質のシリカアルミナを混合して担体とし、この担体に
周期律表VIb族金属および■族金属の鉄族金属と白金
族金属を担持させることによって調製できる。
晶質のシリカアルミナを混合して担体とし、この担体に
周期律表VIb族金属および■族金属の鉄族金属と白金
族金属を担持させることによって調製できる。
本発明で使用されるアルミナは、比表面積は750〜3
00紋Iを示し半径20〜71000^の細孔の全容積
が0.4〜/ 、 Om1llであって、かつ半径Qj
−,200^の細孔の容積が細孔の全容積の33−以上
であり、半径−〇−弘5入の細孔の容積が全細孔の容積
の70%以下でチリ、半径SO〜ioo入に明瞭なピー
クを有する細孔分布を示し、半径!;0−100^の細
孔の容積が0.3〜0.tmV9であることを満足する
ことが好ましい。本条件を満足するアルミナは、公知の
細孔調節方法を用いて製造でき、例えばアルミニウムア
ルコキシドの加水分解で生成されるベーマイトを水およ
び無機酸もしくは有機酸、並びに塩基性窒素化合物を添
加し可及的均一に混合混練し、所望の形状と寸法に成製
した後乾燥し、5oo−t、oo℃の温度で焼成するこ
とにより製造することができる。
00紋Iを示し半径20〜71000^の細孔の全容積
が0.4〜/ 、 Om1llであって、かつ半径Qj
−,200^の細孔の容積が細孔の全容積の33−以上
であり、半径−〇−弘5入の細孔の容積が全細孔の容積
の70%以下でチリ、半径SO〜ioo入に明瞭なピー
クを有する細孔分布を示し、半径!;0−100^の細
孔の容積が0.3〜0.tmV9であることを満足する
ことが好ましい。本条件を満足するアルミナは、公知の
細孔調節方法を用いて製造でき、例えばアルミニウムア
ルコキシドの加水分解で生成されるベーマイトを水およ
び無機酸もしくは有機酸、並びに塩基性窒素化合物を添
加し可及的均一に混合混練し、所望の形状と寸法に成製
した後乾燥し、5oo−t、oo℃の温度で焼成するこ
とにより製造することができる。
本発明では触媒の水素化分解能を改善するため、上記の
アルミナに非結晶質シリカ・アルミナを混合して触媒担
体とする。非結晶質シリカ・アルミナは通常110〜り
Owt%のシリカおよび70〜& Owt%のアルミナ
を含み、高い酸性度と高表面積を有する。さらに詳しく
は、本発明の非結晶質シリカ・アルミナは比表面積3j
Q〜4 k Orrl/Elを示し、半径s o 〜t
rooo Aの全細孔の容積がo、q〜0.tmVll
であって、かつ半径2Q〜75000Åの全細孔の容積
に対して半径20−!OAの範囲の細孔の容積がffj
−%以上を占め、半径!rO−20〜200Åの範囲の
細孔の容積が10−以下であり、半径−〇〜lIS又に
明瞭なピークを有する細孔分布を示し、半径−〇−&O
Aの細孔の容積が0.3〜0 、 ? td/Iである
ことを満足することが好ましい。上記の非結晶質シリカ
・アルミナは、水素化分解すべき比較的大きな分子は細
孔内に侵入できるが、アスファルテンのような巨大分子
は縄孔内に侵入できないので、巨大分子の分解による炭
素質物質の生成および重金属、窒素化合物の蓄積が抑制
され、結果として高い分解活性か得られる。
アルミナに非結晶質シリカ・アルミナを混合して触媒担
体とする。非結晶質シリカ・アルミナは通常110〜り
Owt%のシリカおよび70〜& Owt%のアルミナ
を含み、高い酸性度と高表面積を有する。さらに詳しく
は、本発明の非結晶質シリカ・アルミナは比表面積3j
Q〜4 k Orrl/Elを示し、半径s o 〜t
rooo Aの全細孔の容積がo、q〜0.tmVll
であって、かつ半径2Q〜75000Åの全細孔の容積
に対して半径20−!OAの範囲の細孔の容積がffj
−%以上を占め、半径!rO−20〜200Åの範囲の
細孔の容積が10−以下であり、半径−〇〜lIS又に
明瞭なピークを有する細孔分布を示し、半径−〇−&O
Aの細孔の容積が0.3〜0 、 ? td/Iである
ことを満足することが好ましい。上記の非結晶質シリカ
・アルミナは、水素化分解すべき比較的大きな分子は細
孔内に侵入できるが、アスファルテンのような巨大分子
は縄孔内に侵入できないので、巨大分子の分解による炭
素質物質の生成および重金属、窒素化合物の蓄積が抑制
され、結果として高い分解活性か得られる。
非結晶質のシリカ・アルミナの細孔半径を限度以上に小
さくすると、水素化分解すべき分子が細孔内へ侵入でき
ないので分解反応は抑制され、分解活性は低くなるので
好ましくない。非結晶質シリカ・アルミナの配合量は触
媒担体の30〜A Owt%が好ましく、配合量が少な
いと重質油から中・軽質分への転化率が低く、逆に多す
ぎると脱硫率の低下が著しく、結果として高脱硫、高分
解の触媒活性が得られず、好ましくない0 本発明の非結晶質シリカ・アルミナは合成シリカ・アル
ミナ分解触媒の製造法として当業者に知られた方法と同
様の方法によって調製することができる。例えば水ガラ
スを硫酸と混合してシリカヒドロゲルを作り、次に硫酸
アルミニウムとアンモニアを加えシリカヒドロゲルにア
ルミナを沈着させる。このシリカ・アルミナヒドロゲル
をp過洗浄後、所望の形状と寸法に成型し、乾燥、焼成
によって上記条件を満足する非結晶質シリカ・アルミナ
を得ることができる。
さくすると、水素化分解すべき分子が細孔内へ侵入でき
ないので分解反応は抑制され、分解活性は低くなるので
好ましくない。非結晶質シリカ・アルミナの配合量は触
媒担体の30〜A Owt%が好ましく、配合量が少な
いと重質油から中・軽質分への転化率が低く、逆に多す
ぎると脱硫率の低下が著しく、結果として高脱硫、高分
解の触媒活性が得られず、好ましくない0 本発明の非結晶質シリカ・アルミナは合成シリカ・アル
ミナ分解触媒の製造法として当業者に知られた方法と同
様の方法によって調製することができる。例えば水ガラ
スを硫酸と混合してシリカヒドロゲルを作り、次に硫酸
アルミニウムとアンモニアを加えシリカヒドロゲルにア
ルミナを沈着させる。このシリカ・アルミナヒドロゲル
をp過洗浄後、所望の形状と寸法に成型し、乾燥、焼成
によって上記条件を満足する非結晶質シリカ・アルミナ
を得ることができる。
さらに本発明の非結晶質シリカ・アルミナには市販のシ
リカ・アルミナ分解触媒も上記条件を満足すれば使用で
きる。これら市販のシリカ・アルミナ分解触媒は通常微
細粒子もしくは成型体として入手できる。微細粒子はこ
れをそのまま本発明の非結晶質7リカ・アルミナ担体と
して用いることもできるが、比較的大きな微細粒子およ
び成型体は粒子の粒径を例えば湿潤ボールミル、乾燥衝
撃ミル、コロイドミル等による粉砕によって小さくシ、
小さい粒子径で使用する方が機械的強度および耐摩耗性
にすぐれた担体が得られるのでより好ましい。
リカ・アルミナ分解触媒も上記条件を満足すれば使用で
きる。これら市販のシリカ・アルミナ分解触媒は通常微
細粒子もしくは成型体として入手できる。微細粒子はこ
れをそのまま本発明の非結晶質7リカ・アルミナ担体と
して用いることもできるが、比較的大きな微細粒子およ
び成型体は粒子の粒径を例えば湿潤ボールミル、乾燥衝
撃ミル、コロイドミル等による粉砕によって小さくシ、
小さい粒子径で使用する方が機械的強度および耐摩耗性
にすぐれた担体が得られるのでより好ましい。
本発明の触媒担体は、前記のアルミナと非結晶質シリカ
・アルミナを所定の割合で混合し、球状、円柱状、タブ
レット状など所望の形状に成型し、乾燥した後、200
〜600℃の温度で7〜IO時間焼成することにより製
造される。
・アルミナを所定の割合で混合し、球状、円柱状、タブ
レット状など所望の形状に成型し、乾燥した後、200
〜600℃の温度で7〜IO時間焼成することにより製
造される。
かくして得られた担体は、高比表面積と半径20−!;
〜200Åに多量のシリカ・アルミナ細孔および半径g
o−tookに多量のアルミナ細孔を有している。
〜200Åに多量のシリカ・アルミナ細孔および半径g
o−tookに多量のアルミナ細孔を有している。
なお、本発明の触媒の有する特定の表面積および細孔分
布は、通常一般的には触媒担体に使用するアルミナおよ
び非結晶質シリカ・アルミナを各々の表面積および細孔
分布が前述した範囲のものから選択しさえすればそれら
を通常の方法で混合、成型、焼成することくよシ得られ
る0 しかし、これらアルミナとシリカ・アルミナ原料の細孔
特性はいつの場合にも製品触媒の細孔特性の完全な十分
条件であるとは限らないので最終的に、調製後の触媒に
ついて都度細孔特性を確認して取捨選択することが望ま
しい。勿論、原料特性が上述の範囲外のものから何らか
の工夫を加えて本発明の触媒を調製することも全くあり
得ないことではないので、いずれにしても得られた触媒
が本発明で規定するものとなれば、使用するアルミナ、
非結晶質シリカ・アルミナの細孔特性は上述した範囲が
好ましいが必ずしもそれらに限定されるものではない。
布は、通常一般的には触媒担体に使用するアルミナおよ
び非結晶質シリカ・アルミナを各々の表面積および細孔
分布が前述した範囲のものから選択しさえすればそれら
を通常の方法で混合、成型、焼成することくよシ得られ
る0 しかし、これらアルミナとシリカ・アルミナ原料の細孔
特性はいつの場合にも製品触媒の細孔特性の完全な十分
条件であるとは限らないので最終的に、調製後の触媒に
ついて都度細孔特性を確認して取捨選択することが望ま
しい。勿論、原料特性が上述の範囲外のものから何らか
の工夫を加えて本発明の触媒を調製することも全くあり
得ないことではないので、いずれにしても得られた触媒
が本発明で規定するものとなれば、使用するアルミナ、
非結晶質シリカ・アルミナの細孔特性は上述した範囲が
好ましいが必ずしもそれらに限定されるものではない。
アルミナと非結晶質シリカ・アルミナの混合物からなる
担体には活性成分として周期律表のVlb族金属並びに
■族金属の鉄族金属および白金族金属が金属酸化物また
は金属硫化物の形で担持される。さらに好ましくは、当
該担体のアルミナにはVIb族金属としてモリブデンお
よび(または)タングステン、並びに■族金属として鉄
族金属から選ばれるニッケルおよび(−1!たは)コバ
ルトを担持してなシ、また当該担体の非結晶質シリカ・
アルミナには■族金属のうち白金、ロジウム、イリジウ
ム、パラジウム等の白金族金属から選ばれる少なくとも
1種が担持されてなる。当該担体の非結晶質シリカ・ア
ルミナにMl)族金属および■族金属の鉄族金属を担持
することは本発明の場合、分解活性を低下させる傾向に
ある。これは、VIb族金属および■族金属の鉄族金属
の担持は非結晶質シリカ・アルミナの細孔を閉塞し、表
面積を低下させ、さらに酸性点を減少させるためである
。活性成分の一般的な担持量は、当該担体のアルミナに
担持されるVIb族金属は金属として最終触媒組成物の
ダ〜/ Owt%および■族金属は金属として最終触媒
組成物の八3〜e wt%、同じく当該担体の非結晶質
シリカ・アルミナに担持される■族金属の白金族金属は
金属として最終触媒組成物の0.0S〜/ wt%であ
る。
担体には活性成分として周期律表のVlb族金属並びに
■族金属の鉄族金属および白金族金属が金属酸化物また
は金属硫化物の形で担持される。さらに好ましくは、当
該担体のアルミナにはVIb族金属としてモリブデンお
よび(または)タングステン、並びに■族金属として鉄
族金属から選ばれるニッケルおよび(−1!たは)コバ
ルトを担持してなシ、また当該担体の非結晶質シリカ・
アルミナには■族金属のうち白金、ロジウム、イリジウ
ム、パラジウム等の白金族金属から選ばれる少なくとも
1種が担持されてなる。当該担体の非結晶質シリカ・ア
ルミナにMl)族金属および■族金属の鉄族金属を担持
することは本発明の場合、分解活性を低下させる傾向に
ある。これは、VIb族金属および■族金属の鉄族金属
の担持は非結晶質シリカ・アルミナの細孔を閉塞し、表
面積を低下させ、さらに酸性点を減少させるためである
。活性成分の一般的な担持量は、当該担体のアルミナに
担持されるVIb族金属は金属として最終触媒組成物の
ダ〜/ Owt%および■族金属は金属として最終触媒
組成物の八3〜e wt%、同じく当該担体の非結晶質
シリカ・アルミナに担持される■族金属の白金族金属は
金属として最終触媒組成物の0.0S〜/ wt%であ
る。
これら触媒の活性成分は、アルミナと非結晶質シリカ・
アル童すが混合される工程前に1、予めアルミナと非結
晶−質シリカ・アルミナに上記成分を含む水溶液を別々
に含浸して担持し、次いで混合し、成型、乾燥、焼成を
行なう方法、および予め非結晶質シリカ・アルミナに上
記活性成分を含む水溶液を含浸し、乾燥、焼成した後、
アルミナと混合し、成型、乾燥、焼成を行なって得たア
ルミナと白金族金属担持非結晶質シリカ・アルミナから
なる中間体触媒組成物に、上記活性成分を含む水溶液を
充分注意深い操作によシ当該担体のアルミナ細孔にのみ
選択的に■)族金属および■族金属の鉄族金属を含浸し
、乾燥、焼成することによって担持する方法等のいずれ
をも採用することができる。活性成分を含浸担持した触
媒の焼成は、前記のアルミナと非結晶質シリカ・アルミ
ナの混合物担体を製造する場合と同様の条件で行なわれ
る。
アル童すが混合される工程前に1、予めアルミナと非結
晶−質シリカ・アルミナに上記成分を含む水溶液を別々
に含浸して担持し、次いで混合し、成型、乾燥、焼成を
行なう方法、および予め非結晶質シリカ・アルミナに上
記活性成分を含む水溶液を含浸し、乾燥、焼成した後、
アルミナと混合し、成型、乾燥、焼成を行なって得たア
ルミナと白金族金属担持非結晶質シリカ・アルミナから
なる中間体触媒組成物に、上記活性成分を含む水溶液を
充分注意深い操作によシ当該担体のアルミナ細孔にのみ
選択的に■)族金属および■族金属の鉄族金属を含浸し
、乾燥、焼成することによって担持する方法等のいずれ
をも採用することができる。活性成分を含浸担持した触
媒の焼成は、前記のアルミナと非結晶質シリカ・アルミ
ナの混合物担体を製造する場合と同様の条件で行なわれ
る。
かくして製造された本発明の触媒は重質油の水素化脱硫
・水素化分解処理に於いてすぐれた脱硫活性および分解
活性を示す。本発明の触媒を使用する重質油の水素化脱
硫・水素化分解処理は公知の方法および条件で実施する
ことができる。例えば、30〜λ00 Kf/cjGの
水素加圧下に、300〜ダSO℃で固定床触媒床に重質
油を液空間速度0.7〜コh−1、水素対重質油、30
0〜−〇 〇 〇 H!’/’O1l jで流通させる
ことによシ効果的に重質油の水素化脱硫、水素化分解処
理を行なうことができる。
・水素化分解処理に於いてすぐれた脱硫活性および分解
活性を示す。本発明の触媒を使用する重質油の水素化脱
硫・水素化分解処理は公知の方法および条件で実施する
ことができる。例えば、30〜λ00 Kf/cjGの
水素加圧下に、300〜ダSO℃で固定床触媒床に重質
油を液空間速度0.7〜コh−1、水素対重質油、30
0〜−〇 〇 〇 H!’/’O1l jで流通させる
ことによシ効果的に重質油の水素化脱硫、水素化分解処
理を行なうことができる。
以下に本発明を実施例により更に具体的に説明する。
実施例での細孔分布および容積は水銀圧入式ポロシメー
ターで測定した0使用機は株式会社島津製作所製自動ボ
ロシメーターオートボア?−〇〇で最高圧lIコ00
Kg/cdケージであり、従って細孔の測定範囲は半径
/7.ざλからtsooo5hである。
ターで測定した0使用機は株式会社島津製作所製自動ボ
ロシメーターオートボア?−〇〇で最高圧lIコ00
Kg/cdケージであり、従って細孔の測定範囲は半径
/7.ざλからtsooo5hである。
比表面積は窒素吸着法によりBET法で算出した。使用
機はカルロエルバ社製ンープトマチツク/100である
。
機はカルロエルバ社製ンープトマチツク/100である
。
実施例
(1)アルミナ担体前駆体混練物およびアルミナ担体の
製造 コンデア社製ベーマイト粉末pura18 B(A1.
O,含有率り3%)/コ30Iをバッチ式ニーグーに仕
込み、ダ、3%硝酸水溶液/ダクコgを約3分かけて混
練しながら加え、さら(,23分混線を続けた。次に前
記混合物にコ、lチアンモニア水69!11を加えて2
3分混線し混練物(X)を得た。この混練物(X)をス
クリュ一式押出成型機で直径/、!−に押出成型した。
製造 コンデア社製ベーマイト粉末pura18 B(A1.
O,含有率り3%)/コ30Iをバッチ式ニーグーに仕
込み、ダ、3%硝酸水溶液/ダクコgを約3分かけて混
練しながら加え、さら(,23分混線を続けた。次に前
記混合物にコ、lチアンモニア水69!11を加えて2
3分混線し混練物(X)を得た。この混練物(X)をス
クリュ一式押出成型機で直径/、!−に押出成型した。
成型物を720℃で3時間乾燥した後、電気炉中で乾燥
空気流通下温度を徐々に上げ最終的にzsocの温度で
3時間焼成してアルミナを得た。得られたアルミナは比
表面積/17績′9を有し、半径−〇〜り5oooiの
全細孔の容積が0.りJ / mVIであり、半径ダ3
〜コooλの細孔の容積が全細孔の容積の90.3%を
占め、半径−〇〜+sAの細孔の容積は全細孔の容積の
6.?チでアシ、半径67又にシャープなピークを有す
る細孔分布を示し、半径よ0〜tooAの細孔の容積は
0. !r t td/Iであった。
空気流通下温度を徐々に上げ最終的にzsocの温度で
3時間焼成してアルミナを得た。得られたアルミナは比
表面積/17績′9を有し、半径−〇〜り5oooiの
全細孔の容積が0.りJ / mVIであり、半径ダ3
〜コooλの細孔の容積が全細孔の容積の90.3%を
占め、半径−〇〜+sAの細孔の容積は全細孔の容積の
6.?チでアシ、半径67又にシャープなピークを有す
る細孔分布を示し、半径よ0〜tooAの細孔の容積は
0. !r t td/Iであった。
(2)触媒−7の製造
触媒化成株式会社製非結晶質シリカ・アルミナ成塁担体
(組成SOチS10.・!?0%ム1108 *比表面
積4134−り、半径コ0〜り5oooλの全細孔の容
積は0.!r Otd/Iであり、半径コ0〜jOλの
細孔の容積は0.ダ4 td/11であり、半径コ0〜
3〜200Åの細孔の容積および半径SO−コ0〜20
0Åの細孔の容積は、全細孔の容積のそれぞれタコ、0
%および1.0%を占め、半径コクλにシャープなピー
クを有する細孔分布を示す’)zoottKパラジウム
を0.007り117m1含有する塩化テトラアンミン
パラジウムの水溶液3コ3−を含浸し、l−0℃で3時
間乾燥した後、さらに電気炉中で乾燥空気流通下徐々に
温度を上げ最終的に330℃で3時間焼成し、担体を基
準に0.5wt%のパラジウム金属を担持した。このパ
ラジウム担持非結晶質シリカ・アルミナ担体5oapを
振盪式ボールミル粉砕機に移し、水/jt0011を加
えて2日間粉砕し、パラジウム担持非結晶質シリカ・ア
ルミナ微粉砕物(Y)を得た。
(組成SOチS10.・!?0%ム1108 *比表面
積4134−り、半径コ0〜り5oooλの全細孔の容
積は0.!r Otd/Iであり、半径コ0〜jOλの
細孔の容積は0.ダ4 td/11であり、半径コ0〜
3〜200Åの細孔の容積および半径SO−コ0〜20
0Åの細孔の容積は、全細孔の容積のそれぞれタコ、0
%および1.0%を占め、半径コクλにシャープなピー
クを有する細孔分布を示す’)zoottKパラジウム
を0.007り117m1含有する塩化テトラアンミン
パラジウムの水溶液3コ3−を含浸し、l−0℃で3時
間乾燥した後、さらに電気炉中で乾燥空気流通下徐々に
温度を上げ最終的に330℃で3時間焼成し、担体を基
準に0.5wt%のパラジウム金属を担持した。このパ
ラジウム担持非結晶質シリカ・アルミナ担体5oapを
振盪式ボールミル粉砕機に移し、水/jt0011を加
えて2日間粉砕し、パラジウム担持非結晶質シリカ・ア
ルミナ微粉砕物(Y)を得た。
上記の混練物(X) 4! / 011と微粉砕物(Y
)lIsoyをニーグー(内容積、2t)に仕込み、6
0℃で加熱濃縮しながら混合混練を130分行なった。
)lIsoyをニーグー(内容積、2t)に仕込み、6
0℃で加熱濃縮しながら混合混練を130分行なった。
次いで直径へ!簡の円柱状に成型し、720℃の温度で
3時間乾燥した後、空気流通下350℃で3時間焼成し
て、パラジウムを担持した非結晶質シリカ・アルミナ含
有it 5 o wt%の触媒担体を得た。
3時間乾燥した後、空気流通下350℃で3時間焼成し
て、パラジウムを担持した非結晶質シリカ・アルミナ含
有it 5 o wt%の触媒担体を得た。
このパラジウム担持担体20011に、まずキノリン溶
液/ j、6gを含浸し、次に70℃の温度で徐々に担
体中のアルミナ細孔のキノリンを蒸発させ、キノリン含
浸量J i!r wt%まで乾燥した。このキノリン含
浸担体に次いでモリブデン酸アンモニウム、7.401
と硝酸ニッケル3.62gを含む水溶液/’1.t−を
含浸させ、300℃まで徐々に昇温しながら乾燥し、次
いでSSO℃で3時間焼成して触媒−7を調製した。
液/ j、6gを含浸し、次に70℃の温度で徐々に担
体中のアルミナ細孔のキノリンを蒸発させ、キノリン含
浸量J i!r wt%まで乾燥した。このキノリン含
浸担体に次いでモリブデン酸アンモニウム、7.401
と硝酸ニッケル3.62gを含む水溶液/’1.t−を
含浸させ、300℃まで徐々に昇温しながら乾燥し、次
いでSSO℃で3時間焼成して触媒−7を調製した。
触媒−lの触媒成分担持量および物性を表−/に示す。
(3)触媒−2の製造
そリプデン酸アンモニウムA、/911と硝酸ニッケル
2.09gを含む水溶液1.10−を使用したこと以外
は触媒−7の製造の場合と同様にして触媒担体の製造お
よび触媒成分の担持を行ない、触媒−一を製造した。
2.09gを含む水溶液1.10−を使用したこと以外
は触媒−7の製造の場合と同様にして触媒担体の製造お
よび触媒成分の担持を行ない、触媒−一を製造した。
触媒−コの触媒成分担持量および物性を表−7に示す。
(4) 触媒−3の製造
触媒−7の製造に使用したパラジウム担持非結晶質シリ
カ・アルミナ微粉砕物(力を3OO9とし、パラジウム
担持非結晶質シリカ・アルミナ含有量をIl Owt%
とじたことおよびキノリン含浸量を3 Il、!r w
t%としたこと以外は触媒−lの製造と同様にして触媒
担体の製造および活性成分の担持を行ない触媒−3を製
造した。
カ・アルミナ微粉砕物(力を3OO9とし、パラジウム
担持非結晶質シリカ・アルミナ含有量をIl Owt%
とじたことおよびキノリン含浸量を3 Il、!r w
t%としたこと以外は触媒−lの製造と同様にして触媒
担体の製造および活性成分の担持を行ない触媒−3を製
造した。
触媒−3の触媒成分担持量および物性を表−/に示す。
(5)触媒−ダの製造
触媒−/の製造時に使用したと同一の銘柄の非結晶質シ
リカ・アルミナ成型担体1III!Iに水19011を
加えて振盪式ボールミルで7日間粉砕し、微粉砕物(Z
)を得た。次に、この微粉砕物337gをニーダ−に移
し、パラジウムをθ、θ0り7117m1含有する塩化
テトラアンミンパラジウム水溶液73.7−を約30分
かけて混練しながら加え、さらに110分加熱濃縮しな
がら混合混練した。この混線物に、次に上記(1)で得
られた混練物(X) 4t / 01と水!r6gを加
え、さらに5lIo分間加熱しながら混合混練した。以
下、触媒−/の製造の場合と同様にしてパラジウム担持
非結晶質シリカ・アルミナ含有!!; Owt%の触媒
担体の製造および触媒成分の担持を行ない、触媒−グを
製造した。
リカ・アルミナ成型担体1III!Iに水19011を
加えて振盪式ボールミルで7日間粉砕し、微粉砕物(Z
)を得た。次に、この微粉砕物337gをニーダ−に移
し、パラジウムをθ、θ0り7117m1含有する塩化
テトラアンミンパラジウム水溶液73.7−を約30分
かけて混練しながら加え、さらに110分加熱濃縮しな
がら混合混練した。この混線物に、次に上記(1)で得
られた混練物(X) 4t / 01と水!r6gを加
え、さらに5lIo分間加熱しながら混合混練した。以
下、触媒−/の製造の場合と同様にしてパラジウム担持
非結晶質シリカ・アルミナ含有!!; Owt%の触媒
担体の製造および触媒成分の担持を行ない、触媒−グを
製造した。
触媒−ダの触媒成分担持量および物性を表−/に示す。
(6)触媒−5の製造
上記(1)で得られた混練物(x) Il7 g gを
ニーダ−に仕込み、モリブデン酸アンモニウム114.
911と硝酸ニッケルダク、79を含む水溶液/93−
をS分間かけて混練しながら添加し、さらにItO分加
熱加熱濃縮がら混合混練した。次に、この混合物に触媒
−/の製造で得られたパラジウム担持非結晶質シリカ・
アルミナ微粉砕物(Y) sコ5gを加えて、さらに3
10分、加熱しながら混合混練を行なった。以下、触媒
−/の製造の場合と同様に押出成型、乾燥および焼成を
行ない、非結晶質シリカ・アルミナ含有量!r Owt
%担体からなる触媒−3を調製した0 触媒−5の触媒成分担持量および物性を表−7に示す。
ニーダ−に仕込み、モリブデン酸アンモニウム114.
911と硝酸ニッケルダク、79を含む水溶液/93−
をS分間かけて混練しながら添加し、さらにItO分加
熱加熱濃縮がら混合混練した。次に、この混合物に触媒
−/の製造で得られたパラジウム担持非結晶質シリカ・
アルミナ微粉砕物(Y) sコ5gを加えて、さらに3
10分、加熱しながら混合混練を行なった。以下、触媒
−/の製造の場合と同様に押出成型、乾燥および焼成を
行ない、非結晶質シリカ・アルミナ含有量!r Owt
%担体からなる触媒−3を調製した0 触媒−5の触媒成分担持量および物性を表−7に示す。
(7) 触媒−6の製造
触媒化成株式会社製非結晶質シリカ・アルミナ成型担体
(組成72%5102・!ff%AI、0.1比表面積
lI/ g rrl/I 、半径コO〜tsooo X
の全細孔の容積は0.4 / rat/Iであり、半径
コ0〜SOλの細孔の容積は0.!r !r tnl/
11であり、全細孔の容積に対して、それぞれ、半径2
0〜soiの細孔の容積はざ9.7俤、半径、tO−2
0〜200Åの細孔の容積はA、1%であり、半径λり
Aにシャープなピークを有する細孔分布を示す)、2.
2jjlを振盪式ボールミル粉砕機に仕込み、水qzo
tiを加えて7日間粉砕した。得られた非結晶質シリカ
・アルミナ微粉砕物3.3711を、微粉砕物(Z)の
かわりに使用したこと以外は触媒−ダの製造の場合と同
様にして非結晶質シリカ・アルミナ含有量j Owt%
からなる触媒担体の製造および触媒成分の担持を行ない
触媒−6を製造した。
(組成72%5102・!ff%AI、0.1比表面積
lI/ g rrl/I 、半径コO〜tsooo X
の全細孔の容積は0.4 / rat/Iであり、半径
コ0〜SOλの細孔の容積は0.!r !r tnl/
11であり、全細孔の容積に対して、それぞれ、半径2
0〜soiの細孔の容積はざ9.7俤、半径、tO−2
0〜200Åの細孔の容積はA、1%であり、半径λり
Aにシャープなピークを有する細孔分布を示す)、2.
2jjlを振盪式ボールミル粉砕機に仕込み、水qzo
tiを加えて7日間粉砕した。得られた非結晶質シリカ
・アルミナ微粉砕物3.3711を、微粉砕物(Z)の
かわりに使用したこと以外は触媒−ダの製造の場合と同
様にして非結晶質シリカ・アルミナ含有量j Owt%
からなる触媒担体の製造および触媒成分の担持を行ない
触媒−6を製造した。
触媒−6の触媒成分担持量および物性を表−/VC示す
。
。
比較例
(8) 触媒−7の製造
実施例(1)のアルミナの製造で得られたアルミナ担体
20.01にモリブデン酸アンモニウム、7.401と
硝酸ニッケル3.4211を含む水溶液76.0−を含
浸し、次に/、20℃で3時間乾燥した後、乾燥空気流
通下!50℃で3時間焼成して触媒−7を製造した。
20.01にモリブデン酸アンモニウム、7.401と
硝酸ニッケル3.4211を含む水溶液76.0−を含
浸し、次に/、20℃で3時間乾燥した後、乾燥空気流
通下!50℃で3時間焼成して触媒−7を製造した。
触媒−りの触媒成分担持量および物性を表−/に示す。
(9)触媒−tの製造
パラジウム担持非結晶質シリカ・アルミナ微粉砕物(Y
)のかわりにパラジウム未担持非結晶質シリカ・アルミ
ナ微粉砕物(z) IIIIg 11を使用したこと以
外は触媒−1の製造の場合と同様にして触媒担体の製造
および触媒成分の担持を行ない触媒−tを製造した。
)のかわりにパラジウム未担持非結晶質シリカ・アルミ
ナ微粉砕物(z) IIIIg 11を使用したこと以
外は触媒−1の製造の場合と同様にして触媒担体の製造
および触媒成分の担持を行ない触媒−tを製造した。
触媒−gの触媒成分担持量および物性を表−/に示す。
α0 触媒−デの製造
キノリン溶液の含浸を実施しないことおよびモリブデン
酸アンモニウム3、tlgと硝酸ニッケル3.g 2
gを含む水溶液15.2mlを使用したこと以外は触媒
−6の製造の場合と同様にして触媒担体の製造および触
媒成分の担持を行ない触媒−デを製造した0 触媒−9の触媒成分担持量および物性を表−lに示す。
酸アンモニウム3、tlgと硝酸ニッケル3.g 2
gを含む水溶液15.2mlを使用したこと以外は触媒
−6の製造の場合と同様にして触媒担体の製造および触
媒成分の担持を行ない触媒−デを製造した0 触媒−9の触媒成分担持量および物性を表−lに示す。
ση 触媒−IOの製造
水沢化学株式会社製非結晶質シリカ・アルミナ成型担体
Neobead 8A (組成60%51011OチA
/1.OS、比表面積3S7叔I、半径20〜7!10
00又の全細孔の容積は0.7!ftnめであり、半径
20〜30^の細孔は容積0.0319であり、全細孔
容積に占める半径コO〜3〜200Åの細孔の容積およ
び半径& o −;tooλの細孔の容積はそれぞれ2
2.0%、73.3%を占め、半径719〜200Åに
ブロードなピークを有する細孔分布を示す)/ !r0
11を使用し、以下、触媒−/の製造の場合と同様の手
順で、パラジウム担持非結晶質シリカ・アルミナ微粉砕
物IIoseを得た。次いでこのパラジウム担持非結晶
質シリカ・アルミナ微粉砕物3spsを前記微粉砕物(
Y)のかわりに使用したこと以外は触媒−3の製造の場
合と同様にして触媒−10を製造した。
Neobead 8A (組成60%51011OチA
/1.OS、比表面積3S7叔I、半径20〜7!10
00又の全細孔の容積は0.7!ftnめであり、半径
20〜30^の細孔は容積0.0319であり、全細孔
容積に占める半径コO〜3〜200Åの細孔の容積およ
び半径& o −;tooλの細孔の容積はそれぞれ2
2.0%、73.3%を占め、半径719〜200Åに
ブロードなピークを有する細孔分布を示す)/ !r0
11を使用し、以下、触媒−/の製造の場合と同様の手
順で、パラジウム担持非結晶質シリカ・アルミナ微粉砕
物IIoseを得た。次いでこのパラジウム担持非結晶
質シリカ・アルミナ微粉砕物3spsを前記微粉砕物(
Y)のかわりに使用したこと以外は触媒−3の製造の場
合と同様にして触媒−10を製造した。
触媒−/θの触媒成分担持量および物性を表−7に示す
。
。
く水素化脱硫、水素化分解反応〉
本発明の触媒−/〜−6および比較触媒−り〜−IQ各
6θ11アラビアンヘビー系常圧残油(硫黄分j、f4
Iwtチ、360℃十留分9./wtチ)bO,01を
コθO−容積の上下首振振盪式オートクレーブに仕込
み、390℃、/ 60 Kg/aAGで3時間水素化
脱硫、水素化分解処理を行なった。硫黄分の除去率およ
び340℃十留分d減少率を表−一に示す。
6θ11アラビアンヘビー系常圧残油(硫黄分j、f4
Iwtチ、360℃十留分9./wtチ)bO,01を
コθO−容積の上下首振振盪式オートクレーブに仕込
み、390℃、/ 60 Kg/aAGで3時間水素化
脱硫、水素化分解処理を行なった。硫黄分の除去率およ
び340℃十留分d減少率を表−一に示す。
表−一
出 願 人 三菱化成工業株式会社
(ほか1名)
代 理 人 弁理士長谷用 −
(ほか1名)
Claims (4)
- (1)アルミナと非結晶質シリカ・アルミナの混合物か
らなる担体に、周期律表VIb族金属並びにVIII族金属の
鉄族金属および白金族金属を担持してなる比表面積20
0〜350m^2/gの触媒であり、 [1]半径20〜75000Åの細孔の全容積が0.4
ml/g以上であり、かつ半径20〜200Åの細孔の
容積が20〜75000Åの細孔の全容積の90%以上
を占めること、 [2]半径20〜45Åおよび半径50〜100Åにそ
れぞれ一つずつ明瞭なピークを有する細孔分布を示すこ
と、および [3]半径20〜50Åの細孔の容積が0.1ml/g
以上であり、半径50〜100Åの細孔の容積が0.2
ml/g以上であること を特徴とする水素化脱硫・水素化分解能を有する触媒。 - (2)担体中の非結晶質シリカ・アルミナ量が担体の3
0〜60wt%である特許請求の範囲第1項記載の触媒
。 - (3)担体中のアルミナにVIb族金属の少なくとも1種
およびVIII族金属の鉄族金属の少なくとも1種を担持し
てなる特許請求の範囲第1項記載の触媒。 - (4)担体中の非結晶質シリカ・アルミナにVIII族金属
の白金族金属の少なくとも1種を担持してなる特許請求
の範囲第1項記載の触媒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60217145A JPH0626673B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 水素化脱硫・水素化分解能を有する触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60217145A JPH0626673B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 水素化脱硫・水素化分解能を有する触媒 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6278148A true JPS6278148A (ja) | 1987-04-10 |
JPH0626673B2 JPH0626673B2 (ja) | 1994-04-13 |
Family
ID=16699559
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60217145A Expired - Lifetime JPH0626673B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 水素化脱硫・水素化分解能を有する触媒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0626673B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002239384A (ja) * | 2001-02-14 | 2002-08-27 | Toda Kogyo Corp | 多孔性成型体 |
JP2002535229A (ja) * | 1998-12-28 | 2002-10-22 | コーニング インコーポレイテッド | 高強度かつ高表面積のアルミナセラミック |
WO2001090280A3 (en) * | 2000-05-25 | 2002-12-27 | Sasol Tech Pty Ltd | A hydrocracking catalyst and a diesel production process |
JP2003103173A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-08 | Petroleum Energy Center | 重質炭化水素油の水素化処理触媒 |
JP4543348B2 (ja) * | 1998-05-07 | 2010-09-15 | イエフペ | ケイ素および場合によってはホウ素を含む第viii族の貴金属をベースとする触媒、並びに炭化水素仕込原料の水素化処理におけるその使用法 |
-
1985
- 1985-09-30 JP JP60217145A patent/JPH0626673B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4543348B2 (ja) * | 1998-05-07 | 2010-09-15 | イエフペ | ケイ素および場合によってはホウ素を含む第viii族の貴金属をベースとする触媒、並びに炭化水素仕込原料の水素化処理におけるその使用法 |
JP2002535229A (ja) * | 1998-12-28 | 2002-10-22 | コーニング インコーポレイテッド | 高強度かつ高表面積のアルミナセラミック |
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GB2380953A (en) * | 2000-05-25 | 2003-04-23 | Sasol Technology | A hydrocracking catalyst and a diesel production process |
GB2380953B (en) * | 2000-05-25 | 2004-04-21 | Sasol Technology | A hydrocracking catalyst and a diesel production process |
AU782723B2 (en) * | 2000-05-25 | 2005-08-25 | Sasol Technology (Pty) Ltd. | A hydrocracking catalyst and a diesel production process |
JP2002239384A (ja) * | 2001-02-14 | 2002-08-27 | Toda Kogyo Corp | 多孔性成型体 |
JP4683175B2 (ja) * | 2001-02-14 | 2011-05-11 | 戸田工業株式会社 | 多孔性成型体 |
JP2003103173A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-08 | Petroleum Energy Center | 重質炭化水素油の水素化処理触媒 |
JP4519379B2 (ja) * | 2001-09-28 | 2010-08-04 | 財団法人石油産業活性化センター | 重質炭化水素油の水素化処理触媒 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0626673B2 (ja) | 1994-04-13 |
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