JPS6274044A - 冷間加工性に優れたアルミニウム合金 - Google Patents
冷間加工性に優れたアルミニウム合金Info
- Publication number
- JPS6274044A JPS6274044A JP21197485A JP21197485A JPS6274044A JP S6274044 A JPS6274044 A JP S6274044A JP 21197485 A JP21197485 A JP 21197485A JP 21197485 A JP21197485 A JP 21197485A JP S6274044 A JPS6274044 A JP S6274044A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- quenching
- alloy
- cold workability
- aging
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Eyeglasses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は焼入後に冷間（常温）にて加工し、しかるのぜ
に人工時効して使用する構造部材用として好適な高力ア
ルミニウム合金に関するものである。
に人工時効して使用する構造部材用として好適な高力ア
ルミニウム合金に関するものである。
（従来の技術）
従来構造部材に用いられる高力アルミニウム材料は素材
（板、棒もしくは鍛造ブロック）を熱間で加工（成形加
工もしくは鍛造）するか、素材を完全に焼鈍軟化させた
状態で冷間で強加工し、それらを焼入後、人工時効を施
すか、もしくは施さずに最終的な製品形状に機械加工も
しくは簡単な成形加工して仕上げている。
（板、棒もしくは鍛造ブロック）を熱間で加工（成形加
工もしくは鍛造）するか、素材を完全に焼鈍軟化させた
状態で冷間で強加工し、それらを焼入後、人工時効を施
すか、もしくは施さずに最終的な製品形状に機械加工も
しくは簡単な成形加工して仕上げている。
例えばエアーコンディショナー用コンプレッサーに用い
るピストンあるいはカメラの鏡筒等の部品は素材として
押出棒あるいは鋳造棒を用い、これを完全焼鈍軟化させ
た状態で冷間にて型鍛造を行い、その後溶体化水焼入れ
、人工時効状態をそれぞれ施して、最後に切削加工にて
最終製品形状に什りげている。
るピストンあるいはカメラの鏡筒等の部品は素材として
押出棒あるいは鋳造棒を用い、これを完全焼鈍軟化させ
た状態で冷間にて型鍛造を行い、その後溶体化水焼入れ
、人工時効状態をそれぞれ施して、最後に切削加工にて
最終製品形状に什りげている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかし従来の構造部材用のアルミニウム材は焼入前に最
終製品形状もしくはそれに近い形状に加工を行っても焼
入時もしくはそれに続く機械加工時に焼入歪が生じ十分
な寸法精度が得られない場合が多い、また高力アルミニ
ウム合金、例えばＪＩＳ ２０１４．２０１７等は焼
入後に常温に放置すると自然時効硬化を起こし、通常は
焼入後２４〜９６時間でＨｖ１２０程度の硬さとなり以
後も漸増する。しかし冷間で十分な加工を施すためには
最高でもＨｖ８５以下を満足する必要があり、従来は焼
入後に冷間で加Ｔを施すためには焼入れ直後にアイスボ
ックス等で０℃以下に冷凍保管を行う以外に手段はなか
った。
終製品形状もしくはそれに近い形状に加工を行っても焼
入時もしくはそれに続く機械加工時に焼入歪が生じ十分
な寸法精度が得られない場合が多い、また高力アルミニ
ウム合金、例えばＪＩＳ ２０１４．２０１７等は焼
入後に常温に放置すると自然時効硬化を起こし、通常は
焼入後２４〜９６時間でＨｖ１２０程度の硬さとなり以
後も漸増する。しかし冷間で十分な加工を施すためには
最高でもＨｖ８５以下を満足する必要があり、従来は焼
入後に冷間で加Ｔを施すためには焼入れ直後にアイスボ
ックス等で０℃以下に冷凍保管を行う以外に手段はなか
った。
したがって本発明の目的は焼入後常温に放としても十分
な冷間加圧性を保持し、それゆ青−従来焼入れ前に実施
していた加１：を焼入れ後に実施することを可能にし、
従来問題とな−っていた焼入歪を解決し、かつ、人工時
効後、の性能は従来合金と回等にした材料を提供するこ
とにある。
な冷間加圧性を保持し、それゆ青−従来焼入れ前に実施
していた加１：を焼入れ後に実施することを可能にし、
従来問題とな−っていた焼入歪を解決し、かつ、人工時
効後、の性能は従来合金と回等にした材料を提供するこ
とにある。
（問題点を解決するための−ｆ段）
Ａｆｌ−Ｃｕ二元系合金にＳｎ、Ｃｄ、Ｉ ｎ等の元素
を般Ｕ、添加すると、Ａｌ−Ｃｕ二元合金における焼入
後の自然時効が遅滞し、大王時効が促進することはよく
知られた４シ実であるゆしかしＡＭ−Ｃｕ−Ｍｇ系の合
金では認められないとされていた。しかし未発明者らは
人文−Ｃｕ−Ｍｇ系合金においてもＭ ｇ Ｑの比較的
少ない領域において１オＡ文−Ｃｕ二元合金における場
合と同様の現象が認められることを見い出し、この現象
をさらに詳細に検討した結果、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｚ、ｒのい
ずれか−・種以上をＳｎと同時に所定址を添加すること
により室温での自然時効の抑制と高温での人り時効の促
進がより顕著になるという知見を得た０本発明はかかる
知見に基づいてなされたものである。
を般Ｕ、添加すると、Ａｌ−Ｃｕ二元合金における焼入
後の自然時効が遅滞し、大王時効が促進することはよく
知られた４シ実であるゆしかしＡＭ−Ｃｕ−Ｍｇ系の合
金では認められないとされていた。しかし未発明者らは
人文−Ｃｕ−Ｍｇ系合金においてもＭ ｇ Ｑの比較的
少ない領域において１オＡ文−Ｃｕ二元合金における場
合と同様の現象が認められることを見い出し、この現象
をさらに詳細に検討した結果、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｚ、ｒのい
ずれか−・種以上をＳｎと同時に所定址を添加すること
により室温での自然時効の抑制と高温での人り時効の促
進がより顕著になるという知見を得た０本発明はかかる
知見に基づいてなされたものである。
すなわち本発明は、Ｃｕ ３．０〜Ｇ、８ ｗ ｔ％、
Ｍ ｇ ０．２０〜０．８０ｗ ｔ％、Ｓ ｎ ０．０
５〜１．Ｏｗ ｔ％を含み、かつ、Ｃｕ＋１０Ｍｇ≦１
２ｗｔ％の範囲であり、さらにＭｎ ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．４ ｗｔ％、Ｚ ｒ ０．０
２〜０．２０ｗ ｔ％（以下、ｗｔ％を単に％と略記す
る）のうちいずれか１種を含有し残部が実質的にＡｎか
らなることを特徴とする焼入後の冷間加工性に優れるア
ルミニウム合金（以下第１発明という） 及び Ｃｕ ３．０〜６．８％、Ｍｇ ０．２０ Ｎ０．８
０％、Ｓｎ０．０５〜１．０％を含み、かつ、含有量が
Ｃｕ＋１０Ｍｇ≦１２％の範囲であり、さらにＭｎ０．
２〜１．０％、Ｃｒ ０．０５〜０．４％、Ｚ ｒ ０
．０２〜０．２０％のうちいずれか１種を含有し、さら
にＰｂ０．１〜０．８％、Ｂｉｏ、１〜０．８％のいず
れが１種もしくはその両者を同時に含有し、かつ、含有
量がＰｂ＋Ｂｉ＋Ｓｎ≦ １．５％であることを特徴と
する焼入後の冷間加圧性に優れるアルミニウム合金（以
下第２発明という）を提供するものである。
Ｍ ｇ ０．２０〜０．８０ｗ ｔ％、Ｓ ｎ ０．０
５〜１．Ｏｗ ｔ％を含み、かつ、Ｃｕ＋１０Ｍｇ≦１
２ｗｔ％の範囲であり、さらにＭｎ ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｃｒ０．０５〜０．４ ｗｔ％、Ｚ ｒ ０．０
２〜０．２０ｗ ｔ％（以下、ｗｔ％を単に％と略記す
る）のうちいずれか１種を含有し残部が実質的にＡｎか
らなることを特徴とする焼入後の冷間加工性に優れるア
ルミニウム合金（以下第１発明という） 及び Ｃｕ ３．０〜６．８％、Ｍｇ ０．２０ Ｎ０．８
０％、Ｓｎ０．０５〜１．０％を含み、かつ、含有量が
Ｃｕ＋１０Ｍｇ≦１２％の範囲であり、さらにＭｎ０．
２〜１．０％、Ｃｒ ０．０５〜０．４％、Ｚ ｒ ０
．０２〜０．２０％のうちいずれか１種を含有し、さら
にＰｂ０．１〜０．８％、Ｂｉｏ、１〜０．８％のいず
れが１種もしくはその両者を同時に含有し、かつ、含有
量がＰｂ＋Ｂｉ＋Ｓｎ≦ １．５％であることを特徴と
する焼入後の冷間加圧性に優れるアルミニウム合金（以
下第２発明という）を提供するものである。
以下に本発明の第１発明及び：５２発明に用いられる各
元素の作用とその含有量を限定した耽義を述べる。
元素の作用とその含有量を限定した耽義を述べる。
Ｃｕは焼入後においてはＧ、Ｐ、ゾーンを、高温での大
王時効においてはθ′相およびＳ′相を形成し本発明合
金の強度に最も犬きく寄与する元素である。含有量が３
．５％未満では大王時効後に十分な強度が得られず、ま
た６、８％を越えると焼入後のＣｕ原子固溶呈が多くな
りすぎて硬くなり上方な冷開成形性が得られないばかり
かＡｌ−Ｃｕ系の金属間化合物が増し、材料の靭性を低
下させる。
王時効においてはθ′相およびＳ′相を形成し本発明合
金の強度に最も犬きく寄与する元素である。含有量が３
．５％未満では大王時効後に十分な強度が得られず、ま
た６、８％を越えると焼入後のＣｕ原子固溶呈が多くな
りすぎて硬くなり上方な冷開成形性が得られないばかり
かＡｌ−Ｃｕ系の金属間化合物が増し、材料の靭性を低
下させる。
Ｍｇはマトリックスに固溶してマトリックスを強化する
と共に、自然時効状態でＧ、Ｐ、ゾーンを人工時効状態
ではＳ′相をそれぞれＣｕと共に形成し本発明合金の強
度に大きく寄与する。Ｍｇは０．２０％未満では添加効
果がほとんどなく、０．８０％を越えると自然時効状１
．東での強度が高くなりすぎ冷１１ＪＩ加工性が劣る。
と共に、自然時効状態でＧ、Ｐ、ゾーンを人工時効状態
ではＳ′相をそれぞれＣｕと共に形成し本発明合金の強
度に大きく寄与する。Ｍｇは０．２０％未満では添加効
果がほとんどなく、０．８０％を越えると自然時効状１
．東での強度が高くなりすぎ冷１１ＪＩ加工性が劣る。
本発明品の優れた特性はＣｕとＭｇとによる焼入後のＧ
、Ｐ、ゾーンの析出を他の元素により抑制し、一方高温
での人工時効時にはθ′、Ｓ′の析出を促進することに
より得られる。それゆえ。
、Ｐ、ゾーンの析出を他の元素により抑制し、一方高温
での人工時効時にはθ′、Ｓ′の析出を促進することに
より得られる。それゆえ。
Ｃｕ ＋ Ｍ ｇ量が高くなると自然時効効果が大きく
なりすぎＳｎ等の添加元素で抑制が困難となる。
なりすぎＳｎ等の添加元素で抑制が困難となる。
そのためＣｕとＭｇの含有量はＣｕ ＋ １０ Ｍ ｇ
≦１２％を満足することが必要であり、好ましくはＣｕ
＋１０Ｍｇ≦１０％とする。
≦１２％を満足することが必要であり、好ましくはＣｕ
＋１０Ｍｇ≦１０％とする。
Ｓｎは焼入時においては焼入過剰空孔を減少させ自然時
効硬化の原因であるＧ、Ｐ、ゾーンの析出を抑制し、そ
れゆえ自然時効硬化を抑制する。
効硬化の原因であるＧ、Ｐ、ゾーンの析出を抑制し、そ
れゆえ自然時効硬化を抑制する。
また高温での人工時効時にはθ′相およびＳ′相の析出
を促進し、人工時効後の強度増大をもたらす。
を促進し、人工時効後の強度増大をもたらす。
Ｓｎの添加量が０．０５％未満では自然時効抑制、人工
時効促進のいずれの効果も十分ではなく、また１％を越
えて添加すると材料中に比較的粗大な低融点の化合物が
生ずる危険性が大きく、特に熱間加工性を劣化させる。
時効促進のいずれの効果も十分ではなく、また１％を越
えて添加すると材料中に比較的粗大な低融点の化合物が
生ずる危険性が大きく、特に熱間加工性を劣化させる。
Ｓｎの含有量は好ましくは０．０５〜０．８％の範囲が
好ましい。
好ましい。
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒを添加するとそれぞれＡ ＪＪ ｅ
Ｍ ｎ 、Ａ ｌ ７Ｃｒ 、 Ａ ４１３Ｚ ｒの微
細な析出相を生じ材料の再結晶粒を微細化し、靭性を増
大させる。同時にこれら微細析出相は溶体化、焼入れ時
に安定に存在し、焼入れ後の自然時効を抑制すると共に
、高温での人工時効時にはＳｎの人工時効促進効果をよ
り増大させる効果を有する。
Ｍ ｎ 、Ａ ｌ ７Ｃｒ 、 Ａ ４１３Ｚ ｒの微
細な析出相を生じ材料の再結晶粒を微細化し、靭性を増
大させる。同時にこれら微細析出相は溶体化、焼入れ時
に安定に存在し、焼入れ後の自然時効を抑制すると共に
、高温での人工時効時にはＳｎの人工時効促進効果をよ
り増大させる効果を有する。
これら元素をＭｎ ０．２〜１．０％、Ｃｒ ０．０５
〜０．４％、 Ｚ ｒ ０．０２〜０．２％としたのは
それぞれ下限未満では十分な効果が得られず、北限を越
えると鋳造時に粗大な金属間化合物を生じて欠陥となる
危険性が高いためである。
〜０．４％、 Ｚ ｒ ０．０２〜０．２％としたのは
それぞれ下限未満では十分な効果が得られず、北限を越
えると鋳造時に粗大な金属間化合物を生じて欠陥となる
危険性が高いためである。
また本発明品を鍛造材もしくは押出材等で使用する場合
は切削加工することが考えられ、その場合は第２発明に
規定する如＜Ｐｂ、Ｂｉをそれぞれ０．１〜０．８％、
ただしＰｂ＋Ｂｉ＋Ｓｎ≦１．５％の範囲で添加する。
は切削加工することが考えられ、その場合は第２発明に
規定する如＜Ｐｂ、Ｂｉをそれぞれ０．１〜０．８％、
ただしＰｂ＋Ｂｉ＋Ｓｎ≦１．５％の範囲で添加する。
Ｐｂ、Ｂｉはそれぞれ微細な低融点の化合物を生じ、切
削性を高める。０．１％未満では十分な効果が得られず
、 ０．８％を越えるか、Ｐｂ＋Ｂｉ＋Ｓｎが１．５％
を越えると低融点化合物が粗大化し、靭性および加工性
、特に熱間での加工性が低下する。Ｐｂ＋Ｂｆ＋Ｓｎは
１．２％以下とすることが好ましい。
削性を高める。０．１％未満では十分な効果が得られず
、 ０．８％を越えるか、Ｐｂ＋Ｂｉ＋Ｓｎが１．５％
を越えると低融点化合物が粗大化し、靭性および加工性
、特に熱間での加工性が低下する。Ｐｂ＋Ｂｆ＋Ｓｎは
１．２％以下とすることが好ましい。
第１図に第１発明及び第２発明におけるＣｕとＭｇの含
有量の領域を示す、境界線とも本発明の範囲である。
有量の領域を示す、境界線とも本発明の範囲である。
本発明の合金の製造は常法に従って行うことができる。
（実施例）
次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明する。
第１表に示す各組成の合金を金型鋳造して（厚さ）３０
Ｘ（幅）１８０Ｘ（長さ）１８０ｍｍの鋳塊を得た。こ
れを４５０℃にて２４時間均質化処理後、片面３ｍｍづ
つ重態し、熱間圧延（４２０℃）にて４ｍｍ厚にし、そ
の後冷間圧延にて２ｍｍ厚まで圧延して供試用板材を得
た。
Ｘ（幅）１８０Ｘ（長さ）１８０ｍｍの鋳塊を得た。こ
れを４５０℃にて２４時間均質化処理後、片面３ｍｍづ
つ重態し、熱間圧延（４２０℃）にて４ｍｍ厚にし、そ
の後冷間圧延にて２ｍｍ厚まで圧延して供試用板材を得
た。
第２表にこの板材を５００°Ｃにて溶体化処理後、水焼
入れを施し、焼入後室温（１８〜２３℃）に放置した場
合の硬さの変化と３０日間室温に放置した後、Ｔ６処理
（Ａ−Ｊｌｔ１６０”ＣＸ１５時間、２０１４と２０１
７は１７７℃×１０時間）を施した場合の機械的性質と
を示した。
入れを施し、焼入後室温（１８〜２３℃）に放置した場
合の硬さの変化と３０日間室温に放置した後、Ｔ６処理
（Ａ−Ｊｌｔ１６０”ＣＸ１５時間、２０１４と２０１
７は１７７℃×１０時間）を施した場合の機械的性質と
を示した。
第２表の結果より明らかなように本発明合金は焼入後、
室温に放置しても実質的にほとんど硬化せず、梃来合金
に比べ著しく柔らかく冷間加工が容易であり、かつ１人
工時効処理後は従来合金と同等の機械的性能が得られる
。また、本発明の範囲を外れる比較例においては本発明
品に対し室温放置時の硬さが高いか１人工時効処理後の
強度または延びが低く２特性的に劣ることは明らかであ
る。
室温に放置しても実質的にほとんど硬化せず、梃来合金
に比べ著しく柔らかく冷間加工が容易であり、かつ１人
工時効処理後は従来合金と同等の機械的性能が得られる
。また、本発明の範囲を外れる比較例においては本発明
品に対し室温放置時の硬さが高いか１人工時効処理後の
強度または延びが低く２特性的に劣ることは明らかであ
る。
（発明の効果）
本発明のアルミニムラ合金は焼入後室部に放置しても時
効硬化せず、焼入れ状態で冷間鍛造、成形等の加工が容
易に可能であり、加工後に人工時効を施すのみで十分な
性能が得られるものである。それゆえ従来加工後に焼入
れを施していたために生じていた焼入歪等の問題が一切
生じなくなる０本発明の合金は板材、押出材、鍛造材の
いずれにも使用できる。
効硬化せず、焼入れ状態で冷間鍛造、成形等の加工が容
易に可能であり、加工後に人工時効を施すのみで十分な
性能が得られるものである。それゆえ従来加工後に焼入
れを施していたために生じていた焼入歪等の問題が一切
生じなくなる０本発明の合金は板材、押出材、鍛造材の
いずれにも使用できる。
第１図は本発明を適用できるＣｕとＭｇの含有量の範囲
を示す。 特許出願人 古河アルミニウム工業株式会社第１図 Ｍｇ量（Ｗｔ、％）
を示す。 特許出願人 古河アルミニウム工業株式会社第１図 Ｍｇ量（Ｗｔ、％）
Claims (2)
- （１）Ｃｕ ３．０〜６．８ｗｔ％、Ｍｇ ０．２０〜
０．８０ｗｔ％、Ｓｎ ０．０５〜１．０ｗｔ％を含み
、かつ、Ｃｕ＋１０Ｍｇ≦１２ｗｔ％の範囲であり、さ
らにＭｎ ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５〜０
．４ｗｔ％、Ｚｒ ０．０２〜０．２０ｗｔ％のうちい
ずれか１種を含有し残部が実質的にＡｌからなることを
特徴とする焼入後の冷間加工性に優れるアルミニウム合
金。 - （２）Ｃｕ ３．０〜６．８ｗｔ％、Ｍｇ ０．２０〜
０．８０ｗｔ％、Ｓｎ ０．０５〜１．０ｗｔ％を含み
、かつ、Ｃｕ＋１０Ｍｇ≦１２ｗｔ％の範囲であり、さ
らにＭｎ ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ ０．０５〜０
．４ｗｔ％、Ｚｒ ０．０２〜０．２０ｗｔ％のうちい
ずれか１種を含有し、さらにＰｂ ０．１〜０．８ｗｔ
％、Ｂｉ ０．１〜０．８ｗｔ％のいずれか１種もしく
はその両者を同時に含有し、かつ、Ｐｂ＋Ｂｉ＋Ｓｎ≦
１．５ｗｔ％であることを特徴とする焼入後の冷間加工
性に優れるアルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21197485A JPS6274044A (ja) | 1985-09-25 | 1985-09-25 | 冷間加工性に優れたアルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21197485A JPS6274044A (ja) | 1985-09-25 | 1985-09-25 | 冷間加工性に優れたアルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6274044A true JPS6274044A (ja) | 1987-04-04 |
Family
ID=16614789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21197485A Pending JPS6274044A (ja) | 1985-09-25 | 1985-09-25 | 冷間加工性に優れたアルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6274044A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6113850A (en) * | 1993-03-22 | 2000-09-05 | Aluminum Company Of America | 2XXX series aluminum alloy |
| US6248188B1 (en) * | 1998-12-22 | 2001-06-19 | Impol Aluminum Corporation | Free-cutting aluminum alloy, processes for the production thereof and use thereof |
| WO2002020862A3 (en) * | 2000-09-04 | 2002-05-16 | Impol Ind Metalnih Polizdelkov | Aluminum free cutting alloys, recycling process for the manufacture thereof and their use |
-
1985
- 1985-09-25 JP JP21197485A patent/JPS6274044A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6113850A (en) * | 1993-03-22 | 2000-09-05 | Aluminum Company Of America | 2XXX series aluminum alloy |
| US6248188B1 (en) * | 1998-12-22 | 2001-06-19 | Impol Aluminum Corporation | Free-cutting aluminum alloy, processes for the production thereof and use thereof |
| US6423163B2 (en) | 1998-12-22 | 2002-07-23 | Impol Aluminum Corporation | Process for the manufacture of a free-cutting aluminum alloy |
| WO2002020862A3 (en) * | 2000-09-04 | 2002-05-16 | Impol Ind Metalnih Polizdelkov | Aluminum free cutting alloys, recycling process for the manufacture thereof and their use |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3314783B2 (ja) | 低密度高強度Ａｌ−Ｌｉ合金 | |
| JP3194742B2 (ja) | 改良リチウムアルミニウム合金系 | |
| JP3540812B2 (ja) | 高温で高靭性を有する低密度高強度のアルミニウム−リチウム合金 | |
| US5439536A (en) | Method of minimizing strength anisotropy in aluminum-lithium alloy wrought product by cold rolling, stretching and aging | |
| EP0480402B1 (en) | Process for manufacturing aluminium alloy material with excellent formability, shape fixability and bake hardenability | |
| JPH0372147B2 (ja) | ||
| US3945860A (en) | Process for obtaining high ductility high strength aluminum base alloys | |
| WO2019167469A1 (ja) | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金材 | |
| EP0646655A1 (en) | Method of manufacturing natural aging-retardated aluminum alloy sheet exhibiting excellent formability and excellent bake hardening ability | |
| EP0616044A2 (en) | Method of manufacturing natural aging retardated aluminum alloy sheet | |
| KR20010015595A (ko) | 알루미늄 기초 합금과 열처리 방법 | |
| US5383986A (en) | Method of improving transverse direction mechanical properties of aluminum-lithium alloy wrought product using multiple stretching steps | |
| JP2000212673A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた航空機ストリンガ―用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPS6274044A (ja) | 冷間加工性に優れたアルミニウム合金 | |
| JPS6123751A (ja) | 延性および靭性に優れたＡｌ−Ｌｉ合金の製造方法 | |
| JP3210419B2 (ja) | フランジ成形性に優れたｄｉ缶用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPS60138038A (ja) | 耐摩耗性と切削性にすぐれたアルミニウム合金 | |
| JPH08269608A (ja) | 成形性および耐食性に優れた高強度アルミニウム合金 | |
| JPS61166938A (ja) | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金およびその製造方法 | |
| JPS649388B2 (ja) | ||
| JPS6220272B2 (ja) | ||
| JPS63103046A (ja) | 冷間鍛造用アルミニウム合金 | |
| JPS61227157A (ja) | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法 | |
| JPS62214150A (ja) | 冷間鍛造用アルミニウム合金 | |
| JPH08296011A (ja) | 塗膜焼付硬化性及び常温安定性に優れた高速成形用アルミニウム合金板の製造方法 |