JPS62621B2 - - Google Patents
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- JPS62621B2 JPS62621B2 JP53139894A JP13989478A JPS62621B2 JP S62621 B2 JPS62621 B2 JP S62621B2 JP 53139894 A JP53139894 A JP 53139894A JP 13989478 A JP13989478 A JP 13989478A JP S62621 B2 JPS62621 B2 JP S62621B2
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 19
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
- H04B10/50—Transmitters
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Tests Of Electric Status Of Batteries (AREA)
- Selective Calling Equipment (AREA)
- Optical Communication System (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は赤外線を利用したリモートコントロー
ル装置の送信機に関するものである。
ル装置の送信機に関するものである。
第１図は赤外線を利用した従来のリモコン送受
システムのブロツク図を示す。この第１図におい
て、１は直流電圧源で通常は乾電池、２，３はト
ランジスタ、４，５，６，７，８は抵抗、９，１
０は赤外線発光ダイオード、１１はリモートコン
トロール操作部、１２はリモートコントロール操
作部の出力端子であり、以上で送信機を構成す
る。又１３は直流電圧源、１４は赤外線受光素
子、１５は抵抗、１６は交流増幅器、１７は検波
器、１８は出力端子であり、以上で受信機をな
す。
システムのブロツク図を示す。この第１図におい
て、１は直流電圧源で通常は乾電池、２，３はト
ランジスタ、４，５，６，７，８は抵抗、９，１
０は赤外線発光ダイオード、１１はリモートコン
トロール操作部、１２はリモートコントロール操
作部の出力端子であり、以上で送信機を構成す
る。又１３は直流電圧源、１４は赤外線受光素
子、１５は抵抗、１６は交流増幅器、１７は検波
器、１８は出力端子であり、以上で受信機をな
す。
第１図回路の動作は、操作部１１の出力波形に
応じてトランジスタ２，３をスイツチング動作さ
せ、発光ダイオード９，１０に電流を流して赤外
線を発生させ、リモコン操作信号を送信するもの
である。この時のリモコン操作部１１の出力と発
光ダイオード９，１０に流れる電流波形をそれぞ
れ第２図のａ，ｂに示した。時間ｔ＝０において
操作器１１の所望機能のスイツチをオンにする
と、出力端子１２には第２図ａのように一定周波
数（搬送波f0）の矩形波が断続的に出力され、こ
れに対応して発光ダイオード９，１０にはｂのよ
うに最大値ιｐの電流が流れるものである。
応じてトランジスタ２，３をスイツチング動作さ
せ、発光ダイオード９，１０に電流を流して赤外
線を発生させ、リモコン操作信号を送信するもの
である。この時のリモコン操作部１１の出力と発
光ダイオード９，１０に流れる電流波形をそれぞ
れ第２図のａ，ｂに示した。時間ｔ＝０において
操作器１１の所望機能のスイツチをオンにする
と、出力端子１２には第２図ａのように一定周波
数（搬送波f0）の矩形波が断続的に出力され、こ
れに対応して発光ダイオード９，１０にはｂのよ
うに最大値ιｐの電流が流れるものである。
ここで抵抗８は直流電圧源１である乾電池の寿
命及び発光ダイオード９，１０を最大定格電流内
で使用するために電流制限の作用をなすためのも
のである。一方、受光素子１４には送信機側の発
光ダイオード９，１０から発光される赤外線に同
期して第２図ｃのように光電流が流れる。この光
電流は微弱であるため、これを抵抗１５で検出
し、交流増幅器１６で充分増幅した後、検波回路
１７で搬送波を包絡線検波するものである。
命及び発光ダイオード９，１０を最大定格電流内
で使用するために電流制限の作用をなすためのも
のである。一方、受光素子１４には送信機側の発
光ダイオード９，１０から発光される赤外線に同
期して第２図ｃのように光電流が流れる。この光
電流は微弱であるため、これを抵抗１５で検出
し、交流増幅器１６で充分増幅した後、検波回路
１７で搬送波を包絡線検波するものである。
したがつて出力端子１８には第２図ｄに示した
ように送信機の操作部１１の出力に同期した幅の
長いパルスT0と幅の短いパルスT1の検波出力が
断続的に得られる。
ように送信機の操作部１１の出力に同期した幅の
長いパルスT0と幅の短いパルスT1の検波出力が
断続的に得られる。
本システムにおいて、リモコン送信信号と被制
御器機能との対応は幅の短いパルスT1がパルス
列の何番目に配置されているかを判別すること等
により簡単に実現出来る。例えば操作部１１で、
操作スイツチが押されてから（ｔ＝０）搬送波が
時間T1だけ発生するタイミングを搬送波が時間
T0だけ発生するタイミングに対して何番目に位
置するかを複数個の操作スイツチに対応させてお
き、受信機側では検波器１７の出力端子１８の後
段にパルスT1の位置判別器を設けることにより
被制御器機能とリモコン送信信号（操作スイツ
チ）を対応できるものである。
御器機能との対応は幅の短いパルスT1がパルス
列の何番目に配置されているかを判別すること等
により簡単に実現出来る。例えば操作部１１で、
操作スイツチが押されてから（ｔ＝０）搬送波が
時間T1だけ発生するタイミングを搬送波が時間
T0だけ発生するタイミングに対して何番目に位
置するかを複数個の操作スイツチに対応させてお
き、受信機側では検波器１７の出力端子１８の後
段にパルスT1の位置判別器を設けることにより
被制御器機能とリモコン送信信号（操作スイツ
チ）を対応できるものである。
しかしながら、第１図の方式では、通常送信機
側の直流電圧源１である乾電池の消耗（減電圧）
に伴ないリモコン操作距離（到達距離）は減少し
てしまう。この様相を第３図に示した。
側の直流電圧源１である乾電池の消耗（減電圧）
に伴ないリモコン操作距離（到達距離）は減少し
てしまう。この様相を第３図に示した。
第３図は送信機の直流電圧源１に1.5Vの乾電
池を４本直列使い、乾電池の寿命及び発光ダイオ
ード９，１０の最大定格電流の点から発光ダイオ
ードに流れる最大電流ιｐが約0.4Aになるよう
に電流制限抵抗８を設定した場合の乾電池の電圧
変化に対する到達距離特性の実測結果である。こ
の第３図より判るように、乾電池の消耗による電
圧低下に伴なつて到達距離は逐次減少し、電圧が
初期値の約70％に低下した4V時では、到達距離
が初期状態（電圧6V時）に比べて約1/2に減少し
ている。これは乾電池の減電圧に対して発光ダイ
オード９，１０の最大電流ιｐが減少し赤外線発
光強度が低下するためである。発光ダイオード
９，１０の最大電流ιｐが減少する要因として
は、電流制限用抵抗８があること、及び発光ダイ
オード９，１０の電圧損失が大きいことが上げら
れる。
池を４本直列使い、乾電池の寿命及び発光ダイオ
ード９，１０の最大定格電流の点から発光ダイオ
ードに流れる最大電流ιｐが約0.4Aになるよう
に電流制限抵抗８を設定した場合の乾電池の電圧
変化に対する到達距離特性の実測結果である。こ
の第３図より判るように、乾電池の消耗による電
圧低下に伴なつて到達距離は逐次減少し、電圧が
初期値の約70％に低下した4V時では、到達距離
が初期状態（電圧6V時）に比べて約1/2に減少し
ている。これは乾電池の減電圧に対して発光ダイ
オード９，１０の最大電流ιｐが減少し赤外線発
光強度が低下するためである。発光ダイオード
９，１０の最大電流ιｐが減少する要因として
は、電流制限用抵抗８があること、及び発光ダイ
オード９，１０の電圧損失が大きいことが上げら
れる。
第４図は発光ダイオードの電流対順電圧（Ｖ
F）特性を示す。第４図より判るように現状の赤
外線発光ダイオードでは順電圧は大きく、例えば
電流ιｐを0.4A流したとすると電圧ＶF1は約
1.55Vである。したがつて第１図の発光ダイオー
ドを２本直列に接続した回路では、発光ダイオー
ドに必要な電圧は約3.1Vにも及び乾電池電圧6V
のほぼ半分の電圧損失を生じていることになる。
F）特性を示す。第４図より判るように現状の赤
外線発光ダイオードでは順電圧は大きく、例えば
電流ιｐを0.4A流したとすると電圧ＶF1は約
1.55Vである。したがつて第１図の発光ダイオー
ドを２本直列に接続した回路では、発光ダイオー
ドに必要な電圧は約3.1Vにも及び乾電池電圧6V
のほぼ半分の電圧損失を生じていることになる。
第３図の特性をもう少し定量的に説明する。
今、発光ダイオード９，１０に流れるピーク電流
の初期値（乾電池電圧が初期値6Vのときの電
流）を0.4Aに設定しようとすると、第４図で判
るように発光ダイオード９，１０での電圧降下は
約3.1Vであるから、トランジスタ３のコレク
タ・エミツタ間電圧及び抵抗７での電圧降下は少
ないものとし無視して考えると電流制限用抵抗８
の値は〓３／0.4＝7.5Ωとなる。電流制限用抵抗
８を7.5Ωに設定した状態にて乾電池電圧が4Vに
低下した場合に発光ダイオード９，１０に流れ得
るピーク電流は以下により求まる。
今、発光ダイオード９，１０に流れるピーク電流
の初期値（乾電池電圧が初期値6Vのときの電
流）を0.4Aに設定しようとすると、第４図で判
るように発光ダイオード９，１０での電圧降下は
約3.1Vであるから、トランジスタ３のコレク
タ・エミツタ間電圧及び抵抗７での電圧降下は少
ないものとし無視して考えると電流制限用抵抗８
の値は〓３／0.4＝7.5Ωとなる。電流制限用抵抗
８を7.5Ωに設定した状態にて乾電池電圧が4Vに
低下した場合に発光ダイオード９，１０に流れ得
るピーク電流は以下により求まる。
発光ダイオード１本当りの電圧降下ＶFは
ＶF＝（４−ιｐ Ｒ）／２ ………(1)
ここで
｛ιｐ；発光ダイオードのピーク電流
Ｒ；電流制限用抵抗８の値｝
また第４図の発光ダイオードピーク電流ιｐ対
電圧ＶF特性を直線近似して考えると、ιｐとＶF
は次式で表わされる。
電圧ＶF特性を直線近似して考えると、ιｐとＶF
は次式で表わされる。
ιｐ＝Ｋ（ＶF−V0）〓２（ＶF−1.3）………(2)
ここで
｛Ｋ；特性の勾配（Ａ／Ｖ）
V0；カツトオフ電圧（Ｖ）｝
よつて(1)、(2)式よりιｐは次式で求まり
ιｐ〓２｛（４−ιｐＲ）／２−１・３｝………(3
) ιｐは約0.15Aとなる。
) ιｐは約0.15Aとなる。
一方、リモコン到達距離ｌと発光ダイオードの
ピーク電流ιｐには ｌ〓Ｋ√ ………(4) ここでＫ；定数 の関係があるため、乾電池の電圧が初期値の6V
から4Vに低下した場合の到達距離l′は ここで ｛ιp′、l′；乾電池電圧4V時の値 ιｐ、ｌ；乾電池電圧6V時の値｝ となり、第３図のように初期値に比べ約1/2に低
下することになり好ましくない。
ピーク電流ιｐには ｌ〓Ｋ√ ………(4) ここでＫ；定数 の関係があるため、乾電池の電圧が初期値の6V
から4Vに低下した場合の到達距離l′は ここで ｛ιp′、l′；乾電池電圧4V時の値 ιｐ、ｌ；乾電池電圧6V時の値｝ となり、第３図のように初期値に比べ約1/2に低
下することになり好ましくない。
本発明の目的は上記した従来技術の欠点をなく
し、乾電池の消耗による減電圧時においても到達
距離を拡大出来るリモコン送信機を提供するにあ
る。
し、乾電池の消耗による減電圧時においても到達
距離を拡大出来るリモコン送信機を提供するにあ
る。
第１図の従来技術において乾電池の減電圧に応
じて到達距離が低下するのは発光ダイオードに流
れる最大電流ιｐが減少するためであり、これは
発光ダイオードに直列に挿入された電流制限用抵
抗が固定であることと、発光ダイオード自体の電
圧損失が大きいことに起因している。
じて到達距離が低下するのは発光ダイオードに流
れる最大電流ιｐが減少するためであり、これは
発光ダイオードに直列に挿入された電流制限用抵
抗が固定であることと、発光ダイオード自体の電
圧損失が大きいことに起因している。
そこで本発明は
(1) 発光ダイオードの電流制限用抵抗を固定にせ
ず乾電池の減電圧に応じて小さくする。
ず乾電池の減電圧に応じて小さくする。
(2) 減電圧に応じて発光ダイオード部での電圧降
下分を少なくするように発光ダイオードの接続
法を自動的に切り換える。
下分を少なくするように発光ダイオードの接続
法を自動的に切り換える。
ことにより、乾電池の減電圧時における電源利用
率を上げ、発光ダイオードの最大電流ιｐの減少
を防いでリモコン到達距離を拡大するものであ
る。
率を上げ、発光ダイオードの最大電流ιｐの減少
を防いでリモコン到達距離を拡大するものであ
る。
以下本発明を実施例により説明する。
第５図は本発明の一実施例を示す。第５図にお
いて１９，２０はトランジスタ、２１，２２，２
３は抵抗、２４はツエナーダイオード、２５，２
６は抵抗であり、その他第１図と同一符号は同一
物を示す。第５図は乾電池である直流電圧源１の
減電圧時にトランジスタ１９を導通させ、トラン
ジスタ１９から発光ダイオード９，１０に電流を
流し込み、最大電流ιｐの減少を防ごうとするも
のであり、その動作は以下のようである。
いて１９，２０はトランジスタ、２１，２２，２
３は抵抗、２４はツエナーダイオード、２５，２
６は抵抗であり、その他第１図と同一符号は同一
物を示す。第５図は乾電池である直流電圧源１の
減電圧時にトランジスタ１９を導通させ、トラン
ジスタ１９から発光ダイオード９，１０に電流を
流し込み、最大電流ιｐの減少を防ごうとするも
のであり、その動作は以下のようである。
ツエナーダイオード２４のツエナー電圧を直流
電圧源１である乾電池の初期値に対して低く選ん
でおけば、乾電池の電圧が初期状態の時にはツエ
ナーダイオード２４が導通し、トランジスタ２０
が導通状態にある。したがつて、この時トランジ
スタ２０のコレクタ端子はほぼ直流電圧源１の電
圧まで達するため、トランジスタ１９のベース・
エミツタ間はしきい値電圧以下に抑えられてトラ
ンジスタ１９は遮断しており、発光ダイオード
９，１０の最大電流ιｐは直流電圧源１から抵抗
２５，２６を介して流れる。ここで抵抗２５，２
６の和は第１図回路での抵抗８の値に等しいもの
である。
電圧源１である乾電池の初期値に対して低く選ん
でおけば、乾電池の電圧が初期状態の時にはツエ
ナーダイオード２４が導通し、トランジスタ２０
が導通状態にある。したがつて、この時トランジ
スタ２０のコレクタ端子はほぼ直流電圧源１の電
圧まで達するため、トランジスタ１９のベース・
エミツタ間はしきい値電圧以下に抑えられてトラ
ンジスタ１９は遮断しており、発光ダイオード
９，１０の最大電流ιｐは直流電圧源１から抵抗
２５，２６を介して流れる。ここで抵抗２５，２
６の和は第１図回路での抵抗８の値に等しいもの
である。
次いで乾電池が消耗して電圧がツエナーダイオ
ード２４のツエナー電圧まで低下した場合、ツエ
ナーダイオード２４が遮断するため抵抗２３での
電圧降下はなくトランジスタ２０も遮断状態とな
る。トランジスタ２０が遮断するとコレクタ端子
の電圧が下がるためトランジスタ１９のベース・
エミツタ間には順バイアスがかかりトランジスタ
１９が導通状態となるため、発光ダイオード９，
１０の最大電流ιｐは直流電圧源１からトランジ
スタ１９、抵抗２６を介して流れるものである。
ード２４のツエナー電圧まで低下した場合、ツエ
ナーダイオード２４が遮断するため抵抗２３での
電圧降下はなくトランジスタ２０も遮断状態とな
る。トランジスタ２０が遮断するとコレクタ端子
の電圧が下がるためトランジスタ１９のベース・
エミツタ間には順バイアスがかかりトランジスタ
１９が導通状態となるため、発光ダイオード９，
１０の最大電流ιｐは直流電圧源１からトランジ
スタ１９、抵抗２６を介して流れるものである。
以上のように第５図の実施例では、乾電池の減
電圧時に抵抗２５をトランジスタ１９によつて短
絡し、電流制限用抵抗を小さくして発光ダイオー
ド９，１０の最大電流ιｐの減少を防ぎリモコン
到達距離を延ばそうとするものであるが、具体的
な設計は次のように行なえば良い。
電圧時に抵抗２５をトランジスタ１９によつて短
絡し、電流制限用抵抗を小さくして発光ダイオー
ド９，１０の最大電流ιｐの減少を防ぎリモコン
到達距離を延ばそうとするものであるが、具体的
な設計は次のように行なえば良い。
例えば第１図の場合と同様、直流電圧源１に
1.5Vの乾電池を４本直列使いとし、乾電池の初
期状態に発光ダイオード９，１０に流れる最大電
流を0.4Aに設定しようとすると抵抗２５，２６
の和の値は7.5Ωとなる。次に、乾電池が消耗
し、4Vまで電圧が低下した時にトランジスタ１
９を導通させ発光ダイオード９，１０の最大電流
ιｐを初期値と同じく0.4A流すためには、ツエ
ナーダイオード２４のツエナー電圧を4Vに選
び、更に、抵抗２６は(3)式より求まるように2.5
Ωに設定すれば良い。
1.5Vの乾電池を４本直列使いとし、乾電池の初
期状態に発光ダイオード９，１０に流れる最大電
流を0.4Aに設定しようとすると抵抗２５，２６
の和の値は7.5Ωとなる。次に、乾電池が消耗
し、4Vまで電圧が低下した時にトランジスタ１
９を導通させ発光ダイオード９，１０の最大電流
ιｐを初期値と同じく0.4A流すためには、ツエ
ナーダイオード２４のツエナー電圧を4Vに選
び、更に、抵抗２６は(3)式より求まるように2.5
Ωに設定すれば良い。
尚、第５図は直流電圧源１の減電圧に対して１
段階の制御しか出来ないが、トランジスタ１９，
２０、ツエナーダイオード２４からなる制御回路
を複数段設け、これに対応して抵抗２５，２６を
分割して同様の動作を行わせれば、直流電圧源１
の減電圧に応じて段階的な制御も可能である。更
に、抵抗２５，２６に代えて、CdS等の可変抵抗
素子を用い、これを直流電圧源１の減電圧に応じ
て変化させれば、発光ダイオード９，１０の最大
電流ιｐを連続的に制御でき、ほぼ一定化させる
ことも可能である。
段階の制御しか出来ないが、トランジスタ１９，
２０、ツエナーダイオード２４からなる制御回路
を複数段設け、これに対応して抵抗２５，２６を
分割して同様の動作を行わせれば、直流電圧源１
の減電圧に応じて段階的な制御も可能である。更
に、抵抗２５，２６に代えて、CdS等の可変抵抗
素子を用い、これを直流電圧源１の減電圧に応じ
て変化させれば、発光ダイオード９，１０の最大
電流ιｐを連続的に制御でき、ほぼ一定化させる
ことも可能である。
第６図は本発明による他の一実施例を示す。第
６図で、２７はトランジスタ、２８はツエナーダ
イオード、２９，３０は抵抗、３１，３２はリレ
ースイツチであり、その他、第１図、第５図と同
一符号は同一物を示す。第６図の回路は直流電圧
源１の減電圧時に発光ダイオード９，１０を直列
接続から並列接続に切り換えて電圧損失を減ら
し、直流電圧源１の電源利用率を上げて、発光ダ
イオード９，１０の最大電流ιｐの減少を防ごう
とするものであり、その動作は次のようである。
６図で、２７はトランジスタ、２８はツエナーダ
イオード、２９，３０は抵抗、３１，３２はリレ
ースイツチであり、その他、第１図、第５図と同
一符号は同一物を示す。第６図の回路は直流電圧
源１の減電圧時に発光ダイオード９，１０を直列
接続から並列接続に切り換えて電圧損失を減ら
し、直流電圧源１の電源利用率を上げて、発光ダ
イオード９，１０の最大電流ιｐの減少を防ごう
とするものであり、その動作は次のようである。
ツエナーダイオード２８のツエナー電圧を直流
電圧源１である乾電池の初期値電圧に対して低く
選んでおけば、乾電池の電圧が初期状態の時には
ツエナーダイオード２８が導通し、トランジスタ
２７も導通状態にあるため、リレースイツチ３
１，３２の励磁コイルには図中ιｃなる電流が流
れる。この時リレースイツチ３１，３２の接点は
それぞれ１側に接続されるため、発光ダイオード
９，１０は直列接続となり、直流電圧源１から抵
抗８を介して最大電流ιｐが流れるものである。
電圧源１である乾電池の初期値電圧に対して低く
選んでおけば、乾電池の電圧が初期状態の時には
ツエナーダイオード２８が導通し、トランジスタ
２７も導通状態にあるため、リレースイツチ３
１，３２の励磁コイルには図中ιｃなる電流が流
れる。この時リレースイツチ３１，３２の接点は
それぞれ１側に接続されるため、発光ダイオード
９，１０は直列接続となり、直流電圧源１から抵
抗８を介して最大電流ιｐが流れるものである。
次いで乾電池が消耗して電圧がツエナーダイオ
ード２８のツエナー電圧まで低下した場合、ツエ
ナーダイオード２８が遮断するためトランジスタ
２７が遮断しリレースイツチ３１，３２の励磁コ
イルの電流ιｃが零となる。この時、リレースイ
ツチ３１，３２の接点はそれぞれ２側に接続され
るため、発光ダイオード９，１０は並列接続とな
り、直流電圧源１から抵抗８を介して、それぞれ
抵抗８に流れる電流の1/2の最大電流ιｐが流れ
ることになるが、発光ダイオード９，１０を並列
接続して電圧損失を減らした本回路では、第１図
回路の場合と比べて電源利用率が上がるため、減
電圧時の発光ダイオード９，１０に流れる最大電
流ιｐを増大させることができる。
ード２８のツエナー電圧まで低下した場合、ツエ
ナーダイオード２８が遮断するためトランジスタ
２７が遮断しリレースイツチ３１，３２の励磁コ
イルの電流ιｃが零となる。この時、リレースイ
ツチ３１，３２の接点はそれぞれ２側に接続され
るため、発光ダイオード９，１０は並列接続とな
り、直流電圧源１から抵抗８を介して、それぞれ
抵抗８に流れる電流の1/2の最大電流ιｐが流れ
ることになるが、発光ダイオード９，１０を並列
接続して電圧損失を減らした本回路では、第１図
回路の場合と比べて電源利用率が上がるため、減
電圧時の発光ダイオード９，１０に流れる最大電
流ιｐを増大させることができる。
第７図は本発明によるさらに他の一実施例を示
すものである。第７図において、３３はトランジ
スタ、３４は抵抗、３５はインバータ、３６は
AND（論理積）回路であり、その他第１図、第
５図、第６図と同一符号は同一物を示す。第７図
回路はトランジスタ３と抵抗７よりなる発光ダイ
オードの駆動回路と等価なものをトランジスタ３
３と抵抗３４で構成しておき、直流電圧源１が高
い時にはトランジスタ３を導通させて発光ダイオ
ード９，１０を駆動し、減電圧時にはトランジス
タ３を遮断させると同時にトランジスタ３３を導
通させ、発光ダイオード９だけを駆動しようとす
るものであり、その動作は次のようである。
すものである。第７図において、３３はトランジ
スタ、３４は抵抗、３５はインバータ、３６は
AND（論理積）回路であり、その他第１図、第
５図、第６図と同一符号は同一物を示す。第７図
回路はトランジスタ３と抵抗７よりなる発光ダイ
オードの駆動回路と等価なものをトランジスタ３
３と抵抗３４で構成しておき、直流電圧源１が高
い時にはトランジスタ３を導通させて発光ダイオ
ード９，１０を駆動し、減電圧時にはトランジス
タ３を遮断させると同時にトランジスタ３３を導
通させ、発光ダイオード９だけを駆動しようとす
るものであり、その動作は次のようである。
ツエナーダイオード２８のツエナー電圧を直流
電圧源１である乾電池の初期値に対して低く選ん
でおけば、乾電池の電圧が初期状態の時にはツエ
ナーダイオード２８が導通するため、抵抗３０の
両端には乾電池の電圧とツエナーダイオード２８
のツエナー電圧との差電圧が出力される。抵抗３
０に電圧出力がある時にはインバータ３５の出力
は零であるため、AND回路３６の出力は零とな
りトランジスタ３３は遮断されてトランジスタ３
だけが駆動されるため、発光ダイオード９，１０
には直流電圧源１から抵抗８を介して図中ιｐな
る電流が流れる。
電圧源１である乾電池の初期値に対して低く選ん
でおけば、乾電池の電圧が初期状態の時にはツエ
ナーダイオード２８が導通するため、抵抗３０の
両端には乾電池の電圧とツエナーダイオード２８
のツエナー電圧との差電圧が出力される。抵抗３
０に電圧出力がある時にはインバータ３５の出力
は零であるため、AND回路３６の出力は零とな
りトランジスタ３３は遮断されてトランジスタ３
だけが駆動されるため、発光ダイオード９，１０
には直流電圧源１から抵抗８を介して図中ιｐな
る電流が流れる。
次いで乾電池が消耗して電圧がツエナーダイオ
ード２８のツエナー電圧まで低下した場合、ツエ
ナーダイオード２８が遮断するため抵抗３０の電
圧は零となる。抵抗３０の電圧が零になるとイン
バータ３５の出力が高電圧に反転し、AND回路
３６の出力端子にはトランジスタ３の駆動電圧と
同等な出力が得られるため、トランジスタ３３が
導通することになる。トランジスタ３３が導通す
ればコレクタ・エミツタ間電圧はほぼ零になるた
め、トランジスタ３、発光ダイオード１０は自動
的に遮断し、発光ダイオード９に直流電圧源１か
ら抵抗８を介して図中ιp′なる電流が流れること
になる。以上のように、第７図の回路では乾電池
電圧の減電圧時に駆動する発光ダイオードの本数
は減るが、電圧損失を減らすことが可能となり、
発光ダイオードに流れる最大電流を増大させるこ
とができる。
ード２８のツエナー電圧まで低下した場合、ツエ
ナーダイオード２８が遮断するため抵抗３０の電
圧は零となる。抵抗３０の電圧が零になるとイン
バータ３５の出力が高電圧に反転し、AND回路
３６の出力端子にはトランジスタ３の駆動電圧と
同等な出力が得られるため、トランジスタ３３が
導通することになる。トランジスタ３３が導通す
ればコレクタ・エミツタ間電圧はほぼ零になるた
め、トランジスタ３、発光ダイオード１０は自動
的に遮断し、発光ダイオード９に直流電圧源１か
ら抵抗８を介して図中ιp′なる電流が流れること
になる。以上のように、第７図の回路では乾電池
電圧の減電圧時に駆動する発光ダイオードの本数
は減るが、電圧損失を減らすことが可能となり、
発光ダイオードに流れる最大電流を増大させるこ
とができる。
第８図は本発明による一効果を示したもので、
送信機の直流電圧源である乾電池の消耗（減電
圧）に対するリモコン到達距離特性であり、特性
（）は第３図と同様、第１図の従来回路のもの
である。特性（）は本発明による第５図の場合
のものであり、乾電池の電圧が4Vに低下した時
に制御回路が動作するようツエナーダイオード２
４のツエナー電圧を4Vに選び、更にトランジス
タ１９が導通したときに発光ダイオード９，１０
に流れる最大電流ιｐが初期値と等価となるよう
に抵抗２６の値を2.5Ωに設定した場合のもので
ある。
送信機の直流電圧源である乾電池の消耗（減電
圧）に対するリモコン到達距離特性であり、特性
（）は第３図と同様、第１図の従来回路のもの
である。特性（）は本発明による第５図の場合
のものであり、乾電池の電圧が4Vに低下した時
に制御回路が動作するようツエナーダイオード２
４のツエナー電圧を4Vに選び、更にトランジス
タ１９が導通したときに発光ダイオード９，１０
に流れる最大電流ιｐが初期値と等価となるよう
に抵抗２６の値を2.5Ωに設定した場合のもので
ある。
本図より明らかなように、本発明による特性
（）では、減電圧時の発光ダイオード９，１０
の最大電流ιｐを増大できるため、到達距離を大
幅に延ばすことが可能である。
（）では、減電圧時の発光ダイオード９，１０
の最大電流ιｐを増大できるため、到達距離を大
幅に延ばすことが可能である。
第１図は赤外線を利用したリモコン送受システ
ムの従来例を示すブロツク図、第２図は第１図回
路の各部の動作波形図、第３図は第１図回路のリ
モコン到達距離特性図、第４図は発光ダイオード
の特性図、第５図は本発明の一実施例回路図、第
６図は本発明による他の実施例回路図、第７図は
本発明によるさらに他の一実施例回路図、第８図
は本発明による効果を示す図である。 １……直流電圧源、２，３，１９，２０……ト
ランジスタ、４，５，６，７，２１，２２，２
３，２５，２６……抵抗、９，１０……発光ダイ
オード、１１……操作部、２４……ツエナーダイ
オード。
ムの従来例を示すブロツク図、第２図は第１図回
路の各部の動作波形図、第３図は第１図回路のリ
モコン到達距離特性図、第４図は発光ダイオード
の特性図、第５図は本発明の一実施例回路図、第
６図は本発明による他の実施例回路図、第７図は
本発明によるさらに他の一実施例回路図、第８図
は本発明による効果を示す図である。 １……直流電圧源、２，３，１９，２０……ト
ランジスタ、４，５，６，７，２１，２２，２
３，２５，２６……抵抗、９，１０……発光ダイ
オード、１１……操作部、２４……ツエナーダイ
オード。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 直列接続された複数個の赤外線発光素子を備
えた送信機と、該赤外線信号を検出するための光
検出素子及び該光検出素子の検出信号を増幅する
交流増幅器を備えた受信機よりなるリモートコン
トロール装置において、該送信機の直流電圧源の
電圧値に従つて制御信号を出す電圧比較器を具備
し、該電圧比較器出力により該直流電圧源の大き
さに追随して該複数個の赤外線発光素子と直列に
接続された抵抗等インピーダンス素子の値を制御
することを特徴とするリモートコントロール送信
機。 ２ 特許請求の範囲１記載のリモートコントロー
ル装置において、該電圧比較器出力により該直列
接続された複数個の赤外線発光素子を該送信機の
直流電圧源の大きさに追随して並列接続とするよ
うになしたことを特徴とするリモートコントロー
ル送信機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13989478A JPS5567255A (en) | 1978-11-15 | 1978-11-15 | Remote control transmitter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13989478A JPS5567255A (en) | 1978-11-15 | 1978-11-15 | Remote control transmitter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5567255A JPS5567255A (en) | 1980-05-21 |
| JPS62621B2 true JPS62621B2 (ja) | 1987-01-08 |
Family
ID=15256079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13989478A Granted JPS5567255A (en) | 1978-11-15 | 1978-11-15 | Remote control transmitter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5567255A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01158165A (ja) * | 1987-12-15 | 1989-06-21 | Ig Tech Res Inc | 金属パネル |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3082740B2 (ja) * | 1998-03-30 | 2000-08-28 | 日本電気株式会社 | 赤外線通信機能を有する携帯情報端末 |
-
1978
- 1978-11-15 JP JP13989478A patent/JPS5567255A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01158165A (ja) * | 1987-12-15 | 1989-06-21 | Ig Tech Res Inc | 金属パネル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5567255A (en) | 1980-05-21 |
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