JPS6254036A - 焼結用ミニペレツトの製造方法 - Google Patents
焼結用ミニペレツトの製造方法Info
- Publication number
- JPS6254036A JPS6254036A JP19318285A JP19318285A JPS6254036A JP S6254036 A JPS6254036 A JP S6254036A JP 19318285 A JP19318285 A JP 19318285A JP 19318285 A JP19318285 A JP 19318285A JP S6254036 A JPS6254036 A JP S6254036A
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- Japan
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- coarse
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は焼結用原料たるミニペレットの製造方法に関す
る。
る。
近年、オイル価格の高騰により海外ペレット工場が相次
いで操業を停止し1:こと等から、従来ペレット用とし
て使用されてきた微粉原料(0,25m以下、平均粒径
80〜100μm)が焼結用原料として使用されるよう
になってきた。その結果、従来焼結原料中−0,125
簡の割合は15%程度であったものが、現在20%を越
えており、今後も増々倣粉化する傾向にあると考えらn
る。
いで操業を停止し1:こと等から、従来ペレット用とし
て使用されてきた微粉原料(0,25m以下、平均粒径
80〜100μm)が焼結用原料として使用されるよう
になってきた。その結果、従来焼結原料中−0,125
簡の割合は15%程度であったものが、現在20%を越
えており、今後も増々倣粉化する傾向にあると考えらn
る。
焼結原料の微粉化は焼結ベッド内の通気性を著しく阻害
し、生産性の低下をもたらす。
し、生産性の低下をもたらす。
このような問題に対しては、ミキサーでの造粒を強化し
、焼結層内での通気性を向上させることが重要であり、
その具体的方策としては、(11ミキサ一内滞留時間を
延長させる。(2)ミキサーを増設する。(3)生石灰
などのバインダーを添加する、等が考えら7する。しか
し、これらのうち(11(21の方法は、設備改造成い
は新設を伴う上、際だった造粒効果は期待できない。す
なわち、これらの方法では焼結原料は造粒されるが、個
々の粒子の強度が弱いため、ベッド上で焼成時の熱履歴
を受けて容易に崩壊し、通気性を阻害してしまう。一方
、(3)の方法は強固な粒子を造粒するのに極めて効果
的な方法ではあるが、高価な生石灰を大量に使用する必
要があり、また微粉化が今後さらに進んだ場合、生石灰
の増配合だけでは十分に造粒を行い得ない可能性がある
。
、焼結層内での通気性を向上させることが重要であり、
その具体的方策としては、(11ミキサ一内滞留時間を
延長させる。(2)ミキサーを増設する。(3)生石灰
などのバインダーを添加する、等が考えら7する。しか
し、これらのうち(11(21の方法は、設備改造成い
は新設を伴う上、際だった造粒効果は期待できない。す
なわち、これらの方法では焼結原料は造粒されるが、個
々の粒子の強度が弱いため、ベッド上で焼成時の熱履歴
を受けて容易に崩壊し、通気性を阻害してしまう。一方
、(3)の方法は強固な粒子を造粒するのに極めて効果
的な方法ではあるが、高価な生石灰を大量に使用する必
要があり、また微粉化が今後さらに進んだ場合、生石灰
の増配合だけでは十分に造粒を行い得ない可能性がある
。
このような問題に対し、焼結原料中の微粉部(例えばペ
レットフィードのような微粉原料)だけを取り出し、事
前に造粒してミニペレット化する方法が提案されている
。しかし。
レットフィードのような微粉原料)だけを取り出し、事
前に造粒してミニペレット化する方法が提案されている
。しかし。
この方法でも単に微粉原料だけを造粒機(ドラム型造粒
機或いはパン型ペレタイザー)に供給しただけでは1強
度の弱い団子状の造粒物ができるだけで、搬送過程にお
ける落下衝撃や、焼成過程における熱的衝撃を受けて容
易に崩壊してしまう七いう問題がある。この種の焼結用
ミニペレットの製造性に関しては、例えば特公昭46−
31652号、特開昭58−93830号が提案されて
いる。このうち前者はミニペレット中に2〜5%のカー
ボンと5〜35%の石灰石を配合させたものであるが、
この方法では、焼結ベッド上におけるミニペレットの分
布状態如何によっては、熱とスラグ成分が過剰になって
局部的な溶融反応が起り、焼成が不均一になる可能性が
ある。
機或いはパン型ペレタイザー)に供給しただけでは1強
度の弱い団子状の造粒物ができるだけで、搬送過程にお
ける落下衝撃や、焼成過程における熱的衝撃を受けて容
易に崩壊してしまう七いう問題がある。この種の焼結用
ミニペレットの製造性に関しては、例えば特公昭46−
31652号、特開昭58−93830号が提案されて
いる。このうち前者はミニペレット中に2〜5%のカー
ボンと5〜35%の石灰石を配合させたものであるが、
この方法では、焼結ベッド上におけるミニペレットの分
布状態如何によっては、熱とスラグ成分が過剰になって
局部的な溶融反応が起り、焼成が不均一になる可能性が
ある。
一方、後者は、微粉原料と粗粒原料を所定の割合に配合
してミニペレットを製造するものであるが、得られたミ
ニペレットは機械的及び熱的衝撃に耐え得るだけの十分
な強度を有するものとは言い難く、実用上問題がある。
してミニペレットを製造するものであるが、得られたミ
ニペレットは機械的及び熱的衝撃に耐え得るだけの十分
な強度を有するものとは言い難く、実用上問題がある。
本発明者等は以上のような従来法の問題に鑑み検討を重
ねたものであり、この結果、微粉原料に粗粒原料を配合
添加する方式において、微粉原料及び粗粒原料の各粒度
及び配合率を所定の範囲に規制ししかもバインダーとし
て適量の生石灰を配合した原料を用い、こnを所定の粒
径に造粒することにより優れた強度のミニペレットが得
られることを見い出した・ すなわち本発明は、0,25−以下の粒子からなる微粉
原料に、1m以上8w1未満の粒子を50wt%以上含
み、平均粒径が1.5 mを越える粗粒原料と、バイン
ダーとして2〜lowt係の生石灰とを配合し、且つ(
微粉原料/粗粒原料)の重量比が4.0以下になるよう
調整した原料を、ディスク型ペレタイザーオたはドラム
型ミキサー等の転勤型造粒機により1〜8 nmに造粒
することをその基本的特徴とする。
ねたものであり、この結果、微粉原料に粗粒原料を配合
添加する方式において、微粉原料及び粗粒原料の各粒度
及び配合率を所定の範囲に規制ししかもバインダーとし
て適量の生石灰を配合した原料を用い、こnを所定の粒
径に造粒することにより優れた強度のミニペレットが得
られることを見い出した・ すなわち本発明は、0,25−以下の粒子からなる微粉
原料に、1m以上8w1未満の粒子を50wt%以上含
み、平均粒径が1.5 mを越える粗粒原料と、バイン
ダーとして2〜lowt係の生石灰とを配合し、且つ(
微粉原料/粗粒原料)の重量比が4.0以下になるよう
調整した原料を、ディスク型ペレタイザーオたはドラム
型ミキサー等の転勤型造粒機により1〜8 nmに造粒
することをその基本的特徴とする。
以下、本発明の詳細な説明する。
微粒原料に粗粒原料を配合する目的は粗粒原料を核とし
て造粒を行わしめることにある。
て造粒を行わしめることにある。
・上述した従来方式もこのような目的の下に両原料の配
合を行い゛、しかもその配合率1粒度等の規制を行った
ものであるが、このような規制では造粒性が十分でない
ことが判明した@係以上含み、且つ平均粒径が1.51
!1mlを超える粗粒原料を用い、これらを(微粉原料
/粗粒原料):4.0以下となるよう配合したものをベ
ースとし、これにさらに2〜10 wt%の生石灰を配
合した原料を造粒する。
合を行い゛、しかもその配合率1粒度等の規制を行った
ものであるが、このような規制では造粒性が十分でない
ことが判明した@係以上含み、且つ平均粒径が1.51
!1mlを超える粗粒原料を用い、これらを(微粉原料
/粗粒原料):4.0以下となるよう配合したものをベ
ースとし、これにさらに2〜10 wt%の生石灰を配
合した原料を造粒する。
粗粒原料の第1の条件として、1m以上8■未満の粗粒
子を50wt%以上含む必要がある。
子を50wt%以上含む必要がある。
粗粒子が造粒の核として効果的に機能するためには、少
なくとも1mの粒径が必要であるが、逆に粒径が8w以
上となると、焼結過程においてコークスの燃焼反応によ
って生じる熱だけでは不足し、元鉱として未溶融のまま
残存するという問題があり、このため本発明の対象とす
る粗粒子は1m以上8鴫未溝の粒径のものとする。粗粒
原料はこのような粗粒子を50wt%以上含む必要があ
り、これを下回ると粗粒を核とする微粉の造粒が十分得
られない。このような条件に加え、本発明では粗粒原料
全体の平均粒径が1,5鱈以上であることを必要とする
。この平均粒径が1.5 wx f下回ると1粒成長が
十分性なわれない。
なくとも1mの粒径が必要であるが、逆に粒径が8w以
上となると、焼結過程においてコークスの燃焼反応によ
って生じる熱だけでは不足し、元鉱として未溶融のまま
残存するという問題があり、このため本発明の対象とす
る粗粒子は1m以上8鴫未溝の粒径のものとする。粗粒
原料はこのような粗粒子を50wt%以上含む必要があ
り、これを下回ると粗粒を核とする微粉の造粒が十分得
られない。このような条件に加え、本発明では粗粒原料
全体の平均粒径が1,5鱈以上であることを必要とする
。この平均粒径が1.5 wx f下回ると1粒成長が
十分性なわれない。
第1図は、生石灰無添加及び生石灰5%添加の各場合に
ついて核粒度を変更して造粒した時のミニペレット粒径
の変化を示したものである。これによれば、生石灰添加
の有無にかかわらず核粒径が低下するとミニペレット粒
径も低下していることが判る。生石灰が2〜10wt%
の範囲では、核粒度が1.5 wmを下回るとミニペレ
ット径を2.5 +m (通常の焼結原料の造粒径)以
上に造粒することが難しく。
ついて核粒度を変更して造粒した時のミニペレット粒径
の変化を示したものである。これによれば、生石灰添加
の有無にかかわらず核粒径が低下するとミニペレット粒
径も低下していることが判る。生石灰が2〜10wt%
の範囲では、核粒度が1.5 wmを下回るとミニペレ
ット径を2.5 +m (通常の焼結原料の造粒径)以
上に造粒することが難しく。
このため粗粒の平均粒径は1.5■以上とされる。
粗粒原料は微粉原料に対し、重量比(微粉原料/粗粒原
料)で4.0以下となるよう配合される。この重量比が
4.0を上回ると原料中の粗粒が不足し、十分な造粒性
が期待できなくなる。
料)で4.0以下となるよう配合される。この重量比が
4.0を上回ると原料中の粗粒が不足し、十分な造粒性
が期待できなくなる。
以上のような微粉原料及び粗粒原料の粒度及び配合率の
規制に加え1本発明ではバインダーとして生石灰が全体
の2〜10wt%の割合で配合される。生石灰の配合量
が2 wt 4未満であると、上述したような原料の粒
径、配合率の規制を行ったとしても十分な造粒性が得ら
れない。すなわち、このような原料により造粒されたミ
ニペレットは乾燥させると核となる粗粒から微粉がほと
んど剥離してしまう。一方、生石灰配合量が10wt%
を超えると、過剰な生石灰の反応に時間を要するため造
粒そのものに支障を米たし、加えて乾燥時に過剰生石灰
が剥落し、ペレット粒径を低下させてしまう問題がある
。
規制に加え1本発明ではバインダーとして生石灰が全体
の2〜10wt%の割合で配合される。生石灰の配合量
が2 wt 4未満であると、上述したような原料の粒
径、配合率の規制を行ったとしても十分な造粒性が得ら
れない。すなわち、このような原料により造粒されたミ
ニペレットは乾燥させると核となる粗粒から微粉がほと
んど剥離してしまう。一方、生石灰配合量が10wt%
を超えると、過剰な生石灰の反応に時間を要するため造
粒そのものに支障を米たし、加えて乾燥時に過剰生石灰
が剥落し、ペレット粒径を低下させてしまう問題がある
。
第2図は微粉原料として全量0.25w以下の微祿子か
らなるペレットフィードに、全f1■以下8mm未満の
粒子(平均粒径1.51以上)ヵ)らなる粗粒原料と、
バインダーとして生石灰とを配合添加し、混合造粒する
ことによりミニペレットを製造し、その造粒性を調べた
ものである。ミニペレットの造粒性を指す指標として、
含水時のミニペレット平均粒径。
らなるペレットフィードに、全f1■以下8mm未満の
粒子(平均粒径1.51以上)ヵ)らなる粗粒原料と、
バインダーとして生石灰とを配合添加し、混合造粒する
ことによりミニペレットを製造し、その造粒性を調べた
ものである。ミニペレットの造粒性を指す指標として、
含水時のミニペレット平均粒径。
乾燥時の平均粒径及び付着粉剥離率をプロットとした。
ここで、付着粉剥離率とは、乾燥時のミニペレットの一
1■粉率を、供試原料の粒度分布及び配合割合から求め
らn、る初期1wn1で徐した値である。したがって、
この値が高いほど乾燥時に剥離する微粉原料が多く、ミ
ニペレット強度が弱いことを意味している。試験内容と
しては、生石灰配合量二0 、1 wt幅、2vt係、
5vt係、10 wt、%。
1■粉率を、供試原料の粒度分布及び配合割合から求め
らn、る初期1wn1で徐した値である。したがって、
この値が高いほど乾燥時に剥離する微粉原料が多く、ミ
ニペレット強度が弱いことを意味している。試験内容と
しては、生石灰配合量二0 、1 wt幅、2vt係、
5vt係、10 wt、%。
15 wt %の6水醜、また重量比(@粉/粗粒):
80/20.60/40.40/60.20/80
の4水準を設定した。
80/20.60/40.40/60.20/80
の4水準を設定した。
なお、この試験で使用し、た原料粒度分布を下記第1表
に示す。籾粒原料としては、2.0〜336箇に整粒し
た返鉱を使用した。
に示す。籾粒原料としては、2.0〜336箇に整粒し
た返鉱を使用した。
第1表によれば、生石灰の多少に拘らず含水時のミニペ
レットは、平均粒径3〜5mにまで成長している(図中
実線)。但し、最適造粒状態になるまでに要する時間(
造゛粒時間)及び最終水分値は、生石灰配合量、(微粉
/粗粒)比に応じて異なり、彼粉量が多くなるほど造粒
時間が延び、水分値も旙くなっている。
レットは、平均粒径3〜5mにまで成長している(図中
実線)。但し、最適造粒状態になるまでに要する時間(
造゛粒時間)及び最終水分値は、生石灰配合量、(微粉
/粗粒)比に応じて異なり、彼粉量が多くなるほど造粒
時間が延び、水分値も旙くなっている。
生石灰配合量が1 wt %以下の場合、乾燥させると
ミニペレットは元の微粉原料と核(粗粒)とにほぼ完全
に分離するため乾燥平均粒径(図中破線)は大幅に低下
する。換言すわば付着粉剥離率は90〜100チにも達
する。
ミニペレットは元の微粉原料と核(粗粒)とにほぼ完全
に分離するため乾燥平均粒径(図中破線)は大幅に低下
する。換言すわば付着粉剥離率は90〜100チにも達
する。
これに対し、生石灰配合量が2wt%以上となると、ミ
ニペレット強度は大きく向上し、乾燥後の粒径低下の度
合いが小さくなる。付着粉剥離率は生石灰配合量2wt
%を境に急激に低下し、5wt%で最も低くなる。この
5 wt%では(微粉/粗粒)比の影響はほとんどない
。
ニペレット強度は大きく向上し、乾燥後の粒径低下の度
合いが小さくなる。付着粉剥離率は生石灰配合量2wt
%を境に急激に低下し、5wt%で最も低くなる。この
5 wt%では(微粉/粗粒)比の影響はほとんどない
。
一方、生石灰配合量が10wt%超となると過剰生石灰
の水利反応に時間を要し、造粒が容易でなくなり、この
傾向は15wt%になると特に顕著になる。また、乾燥
時に過剰な生石灰が剥な脱落し、付着粉剥離率も高くな
る。
の水利反応に時間を要し、造粒が容易でなくなり、この
傾向は15wt%になると特に顕著になる。また、乾燥
時に過剰な生石灰が剥な脱落し、付着粉剥離率も高くな
る。
したがって、生石灰配合量は2〜10 wt%の範囲に
限定される口 以上のような配合原料はディスク型ペレタイザーやドラ
ム型ミキサー等の転勤型造粒機により所定の造粒水分下
で造粒されミニペレットが製造される。
限定される口 以上のような配合原料はディスク型ペレタイザーやドラ
ム型ミキサー等の転勤型造粒機により所定の造粒水分下
で造粒されミニペレットが製造される。
なお、上記微粉原料としては、粉鉄鉱石、ペレットフィ
ード、製鉄所内発生ダスト等を。
ード、製鉄所内発生ダスト等を。
また粗粒原料としては返鉱、高炉層下篩下粉。
粉鉄鉱石等をそれぞれ使用することができる。
焼結性に及ぼすミニペレットの影響を調査するために行
なった焼結銅試験結果を実施例として以下に示す。試験
内容は生石灰を7.4wt%含み、(微粉/核)比が4
0760の条件で造粒したミニペレットを新原料中に1
5%(試験1)、30wt%(試験2)の2水準配合し
たものと、試験1および試験2のミニペレット中に含ま
れるペレットフィードを造粒しないで単味で混合したも
の(それぞれ試験3゜試験4)、および基準の計5水準
である(第2表参照)。
なった焼結銅試験結果を実施例として以下に示す。試験
内容は生石灰を7.4wt%含み、(微粉/核)比が4
0760の条件で造粒したミニペレットを新原料中に1
5%(試験1)、30wt%(試験2)の2水準配合し
たものと、試験1および試験2のミニペレット中に含ま
れるペレットフィードを造粒しないで単味で混合したも
の(それぞれ試験3゜試験4)、および基準の計5水準
である(第2表参照)。
第 2 表
各水準において、5in2および塩基度は一定になるよ
うに配合調整した。試験結果を第3表第 3
表 第3表より、微粉原料(ここではペレットフィード)を
そのまま焼結原料中に配合して使用するよりもミニペレ
ット化して使用するほうが、生産性の向上、耐還元粉化
性の改善に効果的であることがわかる。これは強度の強
いミニペレットヲ配合したことにより通気性が向上した
ためである。
うに配合調整した。試験結果を第3表第 3
表 第3表より、微粉原料(ここではペレットフィード)を
そのまま焼結原料中に配合して使用するよりもミニペレ
ット化して使用するほうが、生産性の向上、耐還元粉化
性の改善に効果的であることがわかる。これは強度の強
いミニペレットヲ配合したことにより通気性が向上した
ためである。
〔発明の効果〕
以上述べた本発明によれば、搬送過程における落下衝撃
や焼成過程における熱的衝撃に耐え得る優れた強度を有
するミニペレットを製造することができる。
や焼成過程における熱的衝撃に耐え得る優れた強度を有
するミニペレットを製造することができる。
i1図は核粒子たる粗粒原料の平均粒径とミニペレット
粒径との関係を示すものである。第2図は(微粉原料/
粗粒原料)比及び生石灰配合率とミニペレット造粒性と
の関係を示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 山 本 亮 二同
服 部 道 紀同
小 松 修同
谷 中 秀 臣同
清 水 正 安同)
高 木 昭同 長
野 誠 規第 1 図
粒径との関係を示すものである。第2図は(微粉原料/
粗粒原料)比及び生石灰配合率とミニペレット造粒性と
の関係を示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 山 本 亮 二同
服 部 道 紀同
小 松 修同
谷 中 秀 臣同
清 水 正 安同)
高 木 昭同 長
野 誠 規第 1 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 0.25mm以下の粒子からなる微粉原料に、1mm以
上8mm未満の粒子を50wt%以上含み、平均粒径が
1.5mmを越える粗粒原料と、バインダーとして2〜
10wt%の生石灰とを配合し、且つ(微粉原料/粗粒
原料)の 重量比が4.0以下になるよう調整した原料を、転動型
造粒機により1〜8mmに造粒することを特徴とする焼
結用ミニペレットの 製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19318285A JPS6254036A (ja) | 1985-09-03 | 1985-09-03 | 焼結用ミニペレツトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19318285A JPS6254036A (ja) | 1985-09-03 | 1985-09-03 | 焼結用ミニペレツトの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6254036A true JPS6254036A (ja) | 1987-03-09 |
Family
ID=16303667
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19318285A Pending JPS6254036A (ja) | 1985-09-03 | 1985-09-03 | 焼結用ミニペレツトの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6254036A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009144240A (ja) * | 2007-11-22 | 2009-07-02 | Jfe Steel Corp | 焼結鉱製造用成形原料の製造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60248827A (ja) * | 1984-05-24 | 1985-12-09 | Nippon Steel Corp | 焼結原料の事前処理方法 |
-
1985
- 1985-09-03 JP JP19318285A patent/JPS6254036A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60248827A (ja) * | 1984-05-24 | 1985-12-09 | Nippon Steel Corp | 焼結原料の事前処理方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009144240A (ja) * | 2007-11-22 | 2009-07-02 | Jfe Steel Corp | 焼結鉱製造用成形原料の製造方法 |
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