JPS62501188A - 可変速度一定周波数 - Google Patents
可変速度一定周波数Info
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- JPS62501188A JPS62501188A JP61501147A JP50114786A JPS62501188A JP S62501188 A JPS62501188 A JP S62501188A JP 61501147 A JP61501147 A JP 61501147A JP 50114786 A JP50114786 A JP 50114786A JP S62501188 A JPS62501188 A JP S62501188A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
τ1亦速声−宝周2
旧虚工
本発明は一般に発電装置に関し、更に詳しくは可変速度原動力から一定周波数交
流出力を発生する発電装置に関する。
技5−背」−
一定周波数交流出力例えば航空機に用いる従来の装置に於いて、油圧礪械式一定
速度装置が航空機エンジンおよび発電装置の間に用いられており、したがって一
定周波数出力電力がこの発電装置によって出力する。
一定速度装置を用いる発′:r、装置は軽量、高能率および優れた電力品質を必
要とする適用業務においては成功しているけれども、ソリッドステート構成部材
、特に最近のこの種の構成部材が改良されているので、この構成部材を用いる事
が最近の傾向となっている。ソリッドステー1・構成部材を用いている発電装に
には二つの型があり、一つは周波数発生器に、もう一つは全変換装置である。
第1の従来型周波数補給装ででは巻線界磁励磁機と主発−ト機との間に接続され
たサイクロコンバータを用いている。このす、イクロコンバータは励磁機と主発
電機との共通回転子に載置されており、この回転子は可変速度原動機の出力軸に
より駆動されている。このサイクロコンノ〈−タZ+″¥:発−πI月め界坩↑
ン碧の固SOU数を111f■1ていスので主発電機の出力電圧は一定の大きさ
に維持され、かつ一定周波数を有している。
第2の従来型周波数補給装置はヨルダン国特許第4.246.5:11号に開示
されている。この特許には励磁機界磁25線は周波数発生器の出力信号を受け取
り、その結果励m機の磁界は主発電機と励磁機の回転子を原動機に接続する回転
軸の回転に相対して回転する発電装置が開示されている。励磁線電機子は予備選
択された周波数の出力を発生し、この出力は主発電機界磁巻線に接続され磁界を
発生し、この磁場は前記軸の回転方向に対する方向に回転し、周波数発生器出力
周波数に比例する予備選択された周波数の出力を主発電機の固定子から発生する
。
従来の全変換装置は電力変換器を具備し、この変換器は発電機の全出力電力を一
定周波数一定電圧電力に変換するために接続されている。これらの装置を開示し
ている特許には
スタッツマン(SLudtmann) 他特許第3.958.174号、グリツ
タ−(Grittcr) 米国特許第4.041−368号、ヤロウ(Yarr
ow ) 米国特許第4.035.7]−2号およびグリツタ(Glennon
) 米国特許第4.330.743号がある。
周波数補給装置は、全変換装置が発tiの全出力電力を変換しなければならない
のに対し、周波数変換されるのがほんの少しの電力量である点で有利である。こ
の周波数補給装置の効果は更にサイクロコンバータが二方向性であり、励磁機か
ら発電機に対してのみ電力を移送出来るだけでなく、発電機から励磁機に対して
電力を変換出来、その結果、一定周波数電力が同期速度以上または以下の入力速
度から発電される事になる。更に、周波数i10給装置は全変換装置よりも簡単
て+P>る、とゆうのはこの1市給装置におい”〔は最大Mi給円周波数すなわ
ら主光′:C,機磁場と励磁機の出力との周波数差は主発電機の出力が全変換装
置の所望の周波数から周波数が可変する可能性よりム小さいからである。
従来のt+Ii給装置は種々の欠点含有している。最も大きいものは、サイクロ
コンバータに用いられている構成部材に対し大きい心力がかかるため軸速度が厳
しく制限される事である。その結果として比1咬的低い軸速度では、発電装置の
磁気重量が大きくなり、このha給装置が特定の用途には使用できない事である
。更に、サイクロコンバータにはシリコン制御式整流器を使い、このシリコン制
御式整流礪には比較的複雑なコムチージョンおよび/またはタイミング回路が必
要になる。また、これらの装置に用いられているシリコン制御式整流器は接合部
の温度が125°Cに制限されており、温度の高い用途にはこの型の装=が使用
出来なくなっている。
九哩へ11
本発明によれば、可変速度原動機原動電力から一定周波数電力を発生する発電装
置にはこの発電装置の回転子に載置された整流器およびインバータが用いられ、
これら整流器とインバータは励磁機と主発電機の間の電力を変換し移送するよう
制御されているので、この発電機は一定周波数交流電力を発生する。
第1の整流器は励磁機の可変周波数電力を整流し、この整流した゛心力含界磁・
f〉・バークに供給する。゛同期速度パ以下の速度くすなわち、所望の周波数は
直流電力が発電代の界磁巻線に供給さhる時に発電代の出力に周波数が発生ずる
速度)で、磁界インバータは電圧/′周波数制御回路によって制御され、発電■
の出力電力を所望の周波数に維持する周波数て主発電機の界磁巻線に界磁電力を
〔1(給する。同期速度よりも高い速度では、第2の整流器は界磁インバータの
電力を整流し、この整流された電力を電動機インバータに供給し、励磁機をモー
タとして作動させ、その結果、電力を励磁機回転子に返還する。この間に界磁イ
ンバータは制御されて、主発電機出力の電圧制御を確保する。
従来の装置のサイクロコンバータを整流器およびインバータと取り替えることに
よって、電力用1〜ランジスタを用いることができ、この電力用トランジスタは
接合部温度がより高いところで作動させる事が出来、かつ回転子をより大きな力
”g”に耐えるよう構成する事が出来る。
この装置は巻線界磁励磁機または永久磁石励磁機のどちらを使ってもよく、永久
磁石励磁機では永久磁石を励磁機のハウジングの中に配置している。このハウジ
ングは固定されていてもよいし、あるいは回転子に対して反転してもよく、その
結果励磁機のエアギャップ速度を高める事が出来る。このエアギャップ速度を高
める事によって、励磁機の磁気重量が所定の出力電圧のために軽減されかつ発電
装置の外形寸法を最小限に押さえる事が出来る。
この装置には自走制動ばこを用いる事も出来る。この自走制動ばこは出力オルタ
ネータの中に配置されていて、はとんど同期した速度で回転している。この制動
ばこにより過渡電圧が原動機の速度範囲に互って一様となり過渡電圧の大きさを
同期機の過渡電圧と同じように維持する。さらに、この制動ばこはオルタネータ
の回転子と固定子との間のスロットリップル効果をフィルターし、回転インバー
タセミコンダクタのリップル電流を最小限に押さえる。
−0卆−るt・めの !」lL
第1図は従来技術による発電装置を示す。この発電装置は可変速度原動機によっ
て発生した原動力から一定周波数交流電力を発生する。この装置は巻線界励磁橘
20を具備し、この励磁R20は回転子24に配置された固定界磁巻線22と原
動機18の回転軸30により駆動される回転子28に配置された複数の電機子巻
線26を備えている。電機予巻1it26からの励磁機出力は回転軸30の速度
に左右される周波数を有している。励磁機電力の周波数は回転軸に載置されたサ
イクロコンバータ32によって変換される。このサイクロコンバータ32は点火
用とコミュテーション用の組み合わせ回路と共に一連のシリコン制御式整流器か
ら成る。5CR(シリコン制御式整流器)の点火信号は信号変成器34によって
供給され、この信号変成器34はその代わり電圧周波数制御回路36の点火信号
を受信する。電圧周波数制御回路36は調整点の電圧またはPOR(特に負荷に
近い点で)を感知し励磁機界磁電流とサイクロコンバータ32のSCHの点火信
号のタイミングを調整し、その結果発止した電力を制御する。この電力は主発電
機またはオルタネータ42の回転子40に配置された一組の界磁8線38に供給
される。主発電b1・12の回転子li Oは励磁機の回転子と同じ速度で回転
軸30によって駆動される。
主発電機界磁巻線38に送出される界磁電力の周波数は主発電U142の固定子
46に配置された腹数の電機子8線44が占有している空間内に回転場を設定す
るように制御される。この回転場の速度は主発電機の多数の極に対して制御され
るので、主発電機界磁巻線からの出力電力の周波数は回転軸速度の特定レンジ内
で一定値に維持されている。
前述したように、この装置は種々の欠点を有しており、この欠点によりこの装置
の有効性が限定されてしまい用途を比戟的少なくしている。その中の最も重大な
欠点はこの装置が高速で作動出来ない事であり、次ぎ次ぎに特定出力分供給する
に必要な重力を増大させることである。
第2図は本発明による可変速度一定周波数、またはVSCF発電装置を示す、こ
の装=はサイクロコンバータまたはSCRを用いず先行技術の欠点を取り除いて
いる。
第2図に示す可変速度一定周波数装r!150は巻線界磁励磁機52を具備し、
この巻線界磁励磁機は固定子55内に配置された界磁巻線54と原動力源たとえ
ば原動機60の回転軸62によって駆動される回転子58内に配置された1組の
′:M、v1子巻線56から成る。電機子巻線56の励磁機出力電力は一連の回
転子に!置された電力変換器64に接続され、この変換器は第1および第2整流
器66.68、界磁インバータ70および電動機インバータ72から成る。
電力変JAd64は励磁機52と主発電機またはオルタネータ78の回転子76
内に配置された1徂の界磁巻線7・・1の間に電力念移送する。主発電@78の
固定子80は電機子巻線82を収容しており、この電機子巻線82は次ぎ次ぎに
負荷84から送電される出力電力を発生ずる。電機子巻線82の出力電力の周波
数およびその調和コンテンツは界磁インバータ70のスイッチゲー1−によって
制御されている。このゲートは電圧/周波数制御装置86によって目的を達する
。この電圧/周波数制御′装置は調整点またはPORで負荷の近くで出力電圧を
感知しかつ転換制御信号を発生する。この制御信号は一連の回転信号変成器88
を介して界磁インバータ70および電動機インバータ72のスイッチに接続され
る。電圧/周波数制御装a86はこの制御装置に対する界磁電流を制御して、励
磁機52内の出力電圧1lII整も達成する。
制御装置86は永久磁石発電機またはPMG90および整流回路92からの電力
を受け取る。このPMG出力を制御装rL86が使用して回転変成器88に接続
された信号のタイミングを制御する。この事については後で詳述する。
第3図は本発明の他の実施例を示し、第2図および第3図と同じ図番は同じ部材
を示す。
第3図の発電装置は第2図に示す発電装置とほぼ同一であるが、第2図の巻線界
磁励磁機52は第3図では永久磁石励磁機93ににき換えられている。この実施
例では、電圧は動磁場を制御するよりもむしろ回転子に載置された電力変換2′
:i64を制御する電圧7周波数制御装置94により調整される。
永久磁石励磁機93は回転子95内に配置されたI KHの電機子巻線56を具
備している。この励磁機93は永久磁石界磁構造体96をも具備しており回転子
95が占有する空間の磁場を設定する。永久磁石界磁構造体96はハウジング9
7内に配置され、このハウジングは固定されていてもよいしまたこの構造物に対
する回転子95の速度を上げる為に回転軸62の回転方向とは逆方向に回転され
ていてもよい、この相対速度の増大(以下エヤーギャップ速度と称する)によっ
て磁石のサイズおよび重量が特定出力のために小さくなる。
第4図および第5図は励磁R93が逆回転界磁構造を有する場合を示し、スプロ
ケット98は回転軸62に固定され、固定スピンドル100に回転自在に載置さ
れた直歯99と係合している。直歯99はハウジング97に固定されたリングギ
ヤー101の歯と次ぎ次ぎに係合する。
好ましい実施例において、スプロケット98、直歯99およびリングギヤ101
の直径および歯数は磁気構造体96が2.5で分割された回転軸62の速度に等
しい対地速度で回転するように選ばれる。それ故、磁気揚遺体96と電機子巻線
94との間のエヤギャップ速度は回転軸62の対地速度の1.4倍に等しい。
本願の装置の特にふされしい励磁機回転子横遺体はバッカー他により1983年
12月27日出願され、本願の譲受人に譲渡された出願番号第565.345号
、発明の名称゛回転子磁気構造体パに開示されているものである6本願に述べて
いる励磁機52または93のどちらかは上記の出願に開示された回転子構造体を
使用していることに注目すべきである。このような回転子構造体を使用している
励磁機は低いレベルの負荷で飽和し、それ故この回転子の出力側に接続された電
力コンバータのスイッチは負荷の関数として出力電圧のワイドエクスl−リーム
を許容する必要がない。従って、スイッチングストレスが減少するかおよび/ま
たはこのような回転子構造体を使用する励磁機を使用すれば、高価な電力トラン
ジスタを使用しなくて済む。
第2図および第3図に示すそれぞれの実施例に於いて、回転子に載置した電力用
コンバータは回転軸速度の関数として制御される。一般に、界磁インバータ70
は同期速度よりも遅い回転1tIl速度、すなわち、直流電力が主発電機の界磁
巻線に供給される場合所望の周波数出力を発生する速度で制御されており、主発
電機界磁巻線74に固有の供給周波数の交流電力を発生し、結果として出力電力
の周波数は所望の値に維持される。−最に、界磁インバータ7oからの電力の周
波数は直流電力が主発電機78の界磁巻線に併給されると発生する周波数より少
ない所望の周波数に等しくなるように制御される。
回転軸速度が同期速度である場合、界磁インバータは、直流電力が主発電機回転
子に供給され出力電力を所望の周波数にオ、「持するするように制御される。同
期速度では、装πが主発電機の界磁巻線直流抵抗を充分克服する直流励磁が!1
3要である。
同期速度以上の速度では、界磁インバータ70は主発電はの界磁巻線にf供給さ
れる電力の相シーケンスを反転させるように制御され、事実、界磁インバータ7
0は負周波数供給電力を供給して出力電力の周波数を制御している。またこの間
に、電動機インバータ72は電力が第2川流器68を介して界磁インバータ70
から励磁機52または93に戻されて同じく電動機として作用するように制御さ
れる。励ic1機52または93は電動機として運転され回転軸62に対して負
のトルクを与え、それにより、装置内のトルクバランスを維持する。実際、超過
速度条件によって生じる過度の電力は、このような電力が発電機78の出力にお
いて周波数変化を起こさないようにしている励磁機に戻される。
第6図は励磁機52または93の電機子巻線、回転子にa置された電力コンバー
タ64および主発電機界磁巻線74の略図である。
3組の電機子巻線56 a −56cが励磁機回転子58または95内に配置さ
れており、これらの電機子巻線は出力電圧Vea、VebおよびVec、および
出力電流Iea。
IebおよびIecを発生する。励磁機電機子巻線56の出力は逆平行関係に電
力用トランジスタ5L−36に接続されたダイオードDi−D6から成る第1整
流器66に接続され、これらの電力用トランジスタはすべて電動機インバータ7
2を備えている。第1整流器66および電動機インバータ72は1組の電力用母
線106.108ニヨって界磁インバータ70および第2整流器68に接続され
ている。
第2uiR::DG8は6つの電力用トランジスタS7−3L2と逆千行関f系
に接わdされた6つのダイオードD7−D12から成る、これら6つの電力用ト
ランジスタは界磁インバータ70含備えている。
主オルタネータ界磁巻線74は8線74a、74b、74 cから成り、第2j
z流器68および界磁インバータ70に接続されている。巻線74を流れる電流
はIra、IrbおよびIreであり、各巻線74を横断する電圧はVra、V
rb、およびVrcであり、これらの電流と電圧は電力用コンバータ64によっ
て制御され主発電i電機子巻線82a−82cが占有する空間に回転磁場を設定
する。
前述したように、電機子巻線82a−82cは負荷電流11c、Ilb、[lc
および負荷電圧Va、Vb、Vcによ−)て表される一定周波数電力を発生する
。
第7図は第2図に構成図として示した電圧/周波数制御装置の第1の実施例を示
し発電装置の残り部分を一般化した構成図である。制御装置86の構成部材の電
力は前述したように、PMG90および整流器92から派生する。
PMG90は小形の信号レベル装置であり、励磁機52と同数の極と相を有して
いる。PMG90の出力の一つの相は周波数/電圧コンバータ110に接続され
、このコンバータはPMG90の出力の周波数に比例する電圧レベルを発生ずる
。この電圧レベルは加算器112に接続され、REFIで表される第1基準とこ
の電圧レベルを比較し、周波T/1.誤り信号Vfeを派生ずる。加算接合部1
12の出力は電圧/周波数コンバータ回路114に接続され、このコンバータは
周波数誤り電圧を加算接合部112からの電圧に比例する周波数を有する交流借
り・に変換する。この交流信号は二方向環状計数器116の第1の入力に接続さ
れる。この計数器116は加算接合部120の制限誤り信号を受信する第2の入
力も具備している。この接合部120は周波数/電圧コンバータ110の出力を
RF E 2で表す第2基準と比較する。
電圧/周波数コンバータ114からの信号は計数器116の出力で発生する3つ
の信号の周波数を決定する。
計数器116からの信号の相シーケンスは加算接合部120と振幅限定回路11
8からの電圧により決定される。一般に、振幅限定回路118の信号が回転軸速
度が同期速度以下である事を示す場合は、環状計数器が3つで1組のスイッチ信
号を発生し、これらの信号は正常シーケンス、すなわち相A、相B、相Cに於け
る界磁インバータ70のスイッチを逐次制御し、電力を主発電機界磁巻線74に
送る。その代わり、振幅限定回路118の信号が回転軸速度が同期速度以上であ
る事を示す場合は、環状計数器116は逆用シーケンス、ずなわち、相A、化C
1相Bで順次スイッチ信号を発生し、主光7rL□界磁巻線74の電力を、第2
図に示すように、第2整流器68と電動機インバータ72を介して励磁機電機子
巻線56に送る。
環状計数器116の3つの各出力は3つのスイッチ信号と共に増幅器/バッファ
回路118に接続され、これら3つの13号は環状計数器116の出力を変換す
るこによって発生ずる。発生した6つの制御信号は増幅器/バッファ回路118
によって処理され、回転信号変成器88を介してインバータ駆動回路120に接
続される。
駆動回路120は界磁インバータ70で電力用I・ランジスタのために適当な基
本駆動信号を発生する。
第7図に示す回路の余り部は主光5utf?i78から励磁+7152へ電力が
戻るのを制御するために用いられる。
PMG90からの電力の一つの相は検出器】32とイネーブル回路134に接続
され、クリッパ回路136を回転軸速度の関数として制御するためのイネーブル
信号を発生する6回転軸62の速度が同期速度よりも遅い場合は、検出器132
およびイネーブル回路134が全面的にクリッパ回路136を使用禁止し、その
ため電動機インバータをf重用禁止にする。しかし、回転軸速度が同期速度以上
である場合は、クリッパ136を使用禁止してPMG90の3相出力の大部分を
クリップして、その代わり、PMGおよび励磁機周波数に於ける3つ1 fJl
の方形波を発生ずる。これらの方形波は変換したバージョンと共に、増幅器、/
バフフッ回路138と回転変成器88を介してインバータ駆動回路140に接続
される。駆動回路140は電動機インバータ72の電力用トランジスタのための
適宜基本駆動信号を発生する。
出力電圧は加算回路144によって、、1llI整され、この回路144はPO
R電圧と所望の電圧を比較して、POR電圧誤り信号Veを発生する。この信号
は利t:;/1ili償回路146を介してP W M制御回路148に接続さ
れる。P W M制御回路148はP M G 90によって発生した電力を回
路146の補fδ誤り電圧に?+Iiってパルス褐変調しかつこの′18力を動
磁場54に供給する。
第8図は第7図に示す回路841の変形3示し、この変形例によってこの回路分
永久磁石LJj磁代93を(liiiえる発電装置に使用することが出来る。こ
の揚台、検出器32とイイ・−プル回路134を1吏用せず、クリッパ136か
らの3つの各出力を連続的に活動状態にして、位用ネッ1−ワーク150に接η
児される。各ネットワークは可飽和鉄心変成器152と負荷抵抗154とを具f
iiaしている。この変成器152は制(卸巻線156を具備しており、第7図
に示すpoR′:G、圧誤り信号Veと2次巻線158に接続される。永久磁石
励磁機を使用する装置の場合、第7図に示す(11得補償回路146、PWM制
御回路148および励磁機界磁巻線5・1が無いことに注目すべきでる。第9図
のグラフに示すように、電圧誤り信号V cは負荷抵抗54と巻線158により
構成される回路のりアクタンスを制(卸し、それにより、負荷抵抗154を横断
して発生ずる出力信号の相を変える。この位相はVe=Oの時O°で開始し、所
定値Veに於いて60’の最大変位に達する。第10図は2:1速度に従う発電
装置の速度の関数として装置パラメータを示すグラフである。このグラフで、同
調速度はユニット毎に0.75で表されるが、最小速度は0.5pu、最高速度
は1.0 p uで表される。適宜周波数およびレベルで出電圧を維持するに必
要な主オルタネータ交流界磁電圧は最低速度から最5速度までほぼ線状に降下し
ていることが観察出来る。
グラフの同期速度での負のエクスカーションは主発電機から励磁1浅まで逆方向
の電力流を表す。
必要な〃j磁電圧マグニチュードは同期速度点を中心にして対称となっている。
励磁(戊は、永久磁型52または8線磁場型93のどちらても、最低速度および
最高負荷で必要な電圧企支持することが出来なければならない。
前述したように、巻線磁場励磁偲52は電圧/周波数制御卸装置86で制御され
て、必要な励磁電圧マクニチュ−1・が励磁機52によって01給される。永久
磁石励磁機93の場合、第8図の変成’J’i 150によってクリッパ回路1
36からの信号に対してり、えられる位相によって永久磁石励磁電圧が得られる
。特に、第11a図に於いて、0.5puに等しい最低速度では、電動機インバ
ータ72のスイッチ5L−S6は適宜間隔でゲートされて、整流器Di−D6を
導通させ、電力母線106.108の直流電圧のレベルを制御する。前述したよ
うに、最低速度点て必要な交流電圧のマグニチュードは高く、それ故、ダイオー
ドは各和波形に対して比敦的長い期間に互って導通しなければならない1例えば
、特に、相AおよびB、すなわち、Vea−Veb間の相間電圧である電圧波形
V八[lについて、スチ・ンチS1およびS4は波形の90’点のどちらの側で
も60”に対してオン状態に維持されている。同じく、スイッチS3およびS6
じ+210゜点のどちらの側でも60°に対してオン条件に維持されている。ど
ちらの時も、相AおよびCの間の相間電圧差を表す電圧VBCは最高である。同
様に、スイッチS2およびS5は330°点、すなわち相CおよびAの間の相聞
電圧■CΔは最高の点のどちら側も60”に対してオン状態に維持される。
第11b図について、回転軸の速度は同期速度につれて増加するので、必要交流
励磁電圧マグニチュードはゼロに近い点まで降下する。スイッチ5l−36はそ
れゆえにこの必要電圧を維持するように制御される。電動(之インバータ72の
スイッチのうち2つは相間電圧の1つを横断してゼロに集まる60° ゛窓″の
間にオンとなる。例えば、スイッチS1およびS6は30°と90゜との間でオ
ン状態に維持される、その間、相間電圧VCΔはゼロを通過する。同様に、スイ
ッチS3およびS6は90°と150°どの間でオンとなり、相間電圧VIIC
は120°でゼロを通過する。同じく、スイッチS1およびS4は180°で相
間電圧V八Bのゼロ通過点のどちらの側でも30°に対してオンとなる。このス
イッチシーケンスは回転軸速度に変化があるまで続く。
第11c図について、回転軸速度が最高定格速度であるとき、スイッチS1.−
36は低速度点のスイッチ作動に関して述べたように、同じ要領で制御され、た
だ1つの相違点は電流流がスイッチ作動とは逆方向にあることである。言い換え
ると、スイッチS1およびS4は30°と150°の間でオン条件に維持され、
その間、スイッチは励磁機電機予巻VJ、56に電流を逆流させる。
同様に、スイッチS3およびS6は150°と270゜との間てオン条件に維持
されるが、スイッチS2およびS5は270°から3906までオン条件に維持
される。
同期速度以上の速度では、電動機インバータ72のスイッチは、電動機によって
発生するバックEMFが主光′:C,機界磁巻線を横断する電圧より大きいとき
、励磁機に電流を注ぐように11−動する。
第12a図−第12c図は同期速度より低い速度での界磁インバータ70のスイ
ッチの作動を示す一連の波形図である。同期速度以下の速度では、振幅限定回路
118は2方向環状計数器116が第12a図に示す方法で、すなわち、正常ま
たは相A、相B、相Cの順でl−ランジスタS7−3L2を作動させる信号を発
生ずる。
同じく、ダイオードDl−D6がら成る第1の整流器66は励磁機電機子電圧を
整流し、直流電力を界磁インバータ70に供給する。永久磁石励磁機が第3図に
示すように使用される場合は、第1の整流器66の直流電圧は回転軸速度(また
は逆回転永久磁石励磁機のエヤーギャップ速度)に比例し、かつコンバータ64
の電力エレン1〜エックスが装置の最悪過負荷条件の使用出力を使うように選択
される。
第121)図は第12a図に示すスイッチシーケンスから生じる基本波形を示す
。開示する波形はほぼ218の定格負荷電流、0.75出力係数および主発電1
幾変成器率1,1での負荷に対する波形である。
第12c図で見られるように、電力0:線106.108を横断する平均電圧は
125ポルl−r m sの発電機出力電圧で60 k v a装置でほぼ50
および60ボルトの間で変1ヒする。
電力コンバータ64のスイッチを横断する電圧は最近トランジスタの電圧容量が
改良されたことを利用すべく適宜発電機巻数比ひ選ぶことによって出力電圧に関
係なく制御するできることに注怠ずべきである。言いIQえれば、発電装置のこ
の部分の電流は充分低いレベルに維持されて、電力用コンバータ64に必要な1
〜ランジスタの数を少なくでき、同時に発電装置の電力容量も維持する。
第12d図は主発電1幾界磁巻線74のそれぞれの相電流、第12a図に示すス
イッチシーケンスの電力IJ線106.108の直流電流の総計を表す。(ディ
プ・バッカー(Dave I−+ucker)に対する注意;その代わり、励磁
機′:S、磯子相電子相電流のか?)同期速度に等しい回転軸速度で、電動機イ
ンバータ70と界磁インバータ72は直流電力がオルタネータ界磁8線74a−
74cの2つまたは3つのいずれかに生じるように制御される。言い換えると、
スイッチ5l−86は前述するように制御されるが、電力用I・ランジスタS7
−312の2つまたは3つのいずれかがいかなる時にもオンとなり、直流電力を
巻線74に維持する。この間、ダイオードD7−D6はフリーホイールして反応
電流を処理する。ダイオードDI−D6はその間主励磁電流をスイッチS7−3
12に運ぶ。
第13a図−第13d図について、同調速度以上の速度で、例えば1.0 p
uで、トランジスタS7−5L2は逆相シーケンスで環状計数器16によって制
御される。この相シーケンスの逆向は主オルタネータの界磁流を逆転し不変周波
数で出力電力を維持する。さらに、第13bずに示すように、励磁機と主発電機
との間の電力iEは低速度の場合から通販する。この時、界磁インバータ70は
内部インビータンスの高い発電代として現れる。第1.3 c図は゛1′S力I
I線106.108を横断する瞬間直流電圧を示す。この電圧はほぼ45と53
ボルトの間で変[ヒする。この波形は発′、EI/+!゛、r;、圧率1°1で
の075出力係数で2pu負荷の場きのものである。第1、3 d図は電力rL
線106.108を流れる電流と主発電1界磁巻線のそれぞhを流れる電流とを
表す。前述したように、電動機インバータ72は励磁機が電動機としてf駆動す
るように制御され、回転軸62に負のトルクを与える。
インバータ70.72は前述したように制御される必要がなく、他の制御方法、
例えばパルス幅変調技術を用いて制御されてもよいことに注意すべきである。
先に記載した電力用コンバータ64の構成部材は適宜小さく包装することが出来
、回転子に載=した電力エレクトエックスのサイズを小さくできる簡単な集積ア
ッセンブリであり、これにより、従来公知の装=よりも更に速い速度のft業を
行うことができる。永久磁石励磁機(使用されるなら)の逆回転に接続されたこ
のより速い電磁相対速度は従来の装置より電磁重力を著しく軽減することができ
る。
電力用コンバータがC駆動する周波数は全返還装置よりもずっと少なく、かつ電
力レベルも著しく小さいので、電力用I・ランジスタのスイッチング速度は従来
装置で特徴的に要求されている100万分の1秒よりも長く発電装置効果の点で
大きく妥協しなくもよい、これらの長くなったスイッチング時間は誘電効果によ
り生じるトランジスタ電圧過渡を実質的に小さくする。この電圧過渡の減少およ
び低くなった作動周波数はスナバ規定を小さくし、多分このようなスナバ回路の
必要性を取り除くことになる。
次に、第14図−第16図は主オルタネータのエヤーギャップに配置された自在
に取り1−目すられた空走制動かご200を示す。この制動かごは第2図または
第3図に示す発電装置の性能を改善する。
制動かご200はシリンダー形状で回転軸62の界磁電流76の取りイ1け部と
は独立して軸受202によって回転軸62に取り付けられている。特に、第16
図に見られるように、制動かご200は複数の細長い軸方向の導電性の銅の棒2
04を具備しており、この導電性の銅の棒は互いに均一に配置され、かつ強磁性
積層体206によって分離されている。銅の棒204と積層体206は2つの導
電性の銅の端部リング208.210によって定住地に固定されている。これら
の端部リングはスポーク212によって軸受202に取り付けられている。
制動かご200は発電fi78のエヤーギャップの磁束の回転速度に近い回転速
度で駆動されている。この制動かごはこれに対して回転する磁場の短絡回路とし
て作用し、かわって、オルタネータの時定数を大きくする。
これにより電圧過渡は装置の速度範囲にわって均一となり、同期装置の速度範囲
に対してマグニチュードが同一となる。この効果は制動かごと同期装置の固定子
の密閏磁気接続のためである。この制動かごはまた主回転子と固定子との間のス
ロットリップル効果を満し、不均衡負荷および誤動作を支え、回転する電力用コ
ンバータのセミコンダクタのリップル電流を最小限に止どめる。
この制動かごによって追加のエヤーギャップのために定格負荷励磁を20%増加
させるが、この効果は作動に於ける不利に勝るものである。
図面の簡単な説明
第1図は従来の周波数補給装置の構成図、第2図は本発明の周波数補給装置の第
1実施例の概略構成図、第3図は本発明の周波数供給装置の第2実施例の概略構
成図、第4図は第2図の構成図に示す永久磁石励磁機を一部断面で示す立面図、
第5図は第4図の5−5線に沿って見た切断図、第6図は第2図および第]21
の構成図に示すインバータおよび整流器の概略図、第7図は第5図に示す電圧/
周波数制御の構成図、第8図は第7図の制御装置を改良し、第3図に示す装置に
使用出来るようにした制御装置の概略図、第9図は第8図に示す誤り信号Veの
大きさの関数として移用を示すグラフ、第10図は第2図および第3図に示す実
施例の速度の関数としてシステムパラメータを示すグラフ、第11a図ないし第
11C図は第2図、第6図および第8図に示す回路の作動を示す波形図、第12
a図ないし第12d図は第6図に示すN流器およびインバータを同期速度以下の
速度条rトでの作動を示す一連のグラフ、第13a図ないし第13d図は第6図
に示す整流器およびインバータの同期速度以上の速度条1′トでの11ミ動を示
す一連の波形図、第14図は第2図または第3図の主発電機に用いる事が出来る
制動ばこを一部断面で示す立面図、第15図は第14図の15−15線に沿って
見た断面図、および第16図は第14図に示す制動ばこの透視図である。
FIG、 12a
FIG、 12b
FIG、 13a
FIG、 13b
国際調査報告 PCT/US83/り2500In+e+e*Ilonml A
Dtlicde* Nop、〒、、、 ζ、 q、 、 、 、 、 n
Claims (29)
- 1.励磁機、主発電機および一つの回路を備え、前記励磁機と主発電機の二つは 共に原動機の可変速度発生源によって駆動される回転軸によって回転子に接続さ れ、前記励磁機回転子は回転軸の速度に左右される周波数で交流電力を発生する 電機子巻線を備え、前記主発電機回転子は界磁巻線を流れる電流に応答して出力 電力を発生する主発電機電機子巻線が占有する空間に磁場を発生する界磁巻線を 備え、前記回路は励磁機電機子と主発電機界磁巻線を接続して、所望の周波数で 出力電力を発生する発電装置において、励磁機電機子巻線に接続され、発生した 電力を整流し、それにより直流電力を派生する整流器と、前記整流器と前記主発 電機界磁巻線との間に接続されたインバータと前記インバータに接続され前記励 磁機の交流電力の周波数に応答し、前記直流電力を前記主発電機界磁巻線のため の電流に変換するために前記インバータを制御し、所望の周波数に出力電力を維 持する速度で前記主発電機電機子巻線に対して回転する磁場を作る発電装置。
- 2.前記制御手段が励磁機交流電力の周波数を表す信号を発生する第1の手段と 、前記励磁機交流電力の周波数と基準周波数との差の大きさを表す周波数誤り信 号を発生する第2の手段とを具備する請求の範囲第1項に記載の回路。
- 3.前記制御手段は更に第2の発生手段と周波数誤り信号にもとずいてインバー タ制御信号を発生するインバータとの間に接続された環状計数器を具備する請求 の範囲第2項に記載の回路。
- 4.前記環状計数器は上下方向に計数することが出来、前記制御手段は更に第1 の発生手段と回転軸速度が所定の速度以上であるかどうか決定する計数器との間 に接続された手段を具備し、前記環状計数器は回転軸速度が所定の速度以上であ るかどうかによって上方向または下方向のいずれか一方に計数するために決定手 段に応答する請求の範囲第3項に記載の回路。
- 5.前記回路は主発電機界磁巻線に接続された第2の整流器と、第2の整流器と 励磁機電機子巻線との間の第2のインバータと、回転軸速度が一定の速度より大 きく、主発電機から励磁機に電力を移送する場合、第2のインバータを制御する 手段とを具備している請求の範囲第1項に記載の回路。
- 6.前記回路は補助交流電力を発生する永久磁石発電機を具備し、前記第2のイ ンバータ制御手段は前記補助交流電力をクリップする永久磁石発電機に接続され 第2のインバータのインバータ制御信号を派生する手段を具備する請求の範囲第 5項に記載の回路。
- 7.前記励磁機は更に励磁機電機子巻線が占有する空間に励磁機磁場を作る永久 磁石構造体を具備する請求の範囲第1項に記載の回路。
- 8.前記励磁機は更に回転軸速度より高い速度で励磁機電機子巻線に対して永久 磁石構造体を回転させる手段を具備する請求の範囲第7項に記載の回路。
- 9.前記永久磁石構造体は励磁機ハウジング内に配置され、前記回転手段は回転 軸に配置されたスプロケットと、ハウジング上のリングギヤと、前記回転軸およ びスプロケットから前記リングギヤおよびハウジングまで原動力を移送する直歯 とを具備する請求の範囲第8項に記載の回路。
- 10.前記主発電機は多相電機子巻線と回転軸に主発電機回転子とは独立して取 り付けられ、不均衡負荷が主発電機電機子巻線に接続された場合、出力電力変動 を最小限にする空走制動かごとを具備する請求の範囲第8項に記載の回路。
- 11.励磁機、主発電機および一つの回路を備え、前記励磁機と主発電機の二つ は共に原動機の可変速度発生源が駆動する回転軸によって回転子と接続され、前 記励磁機は回転軸の速度に左右される周波数で交流電力を発生する電機子巻線を 備え、前記主発電機回転子は界磁巻線を流れる電流に応答して出力電力を発生す る主発電機電機子巻線が占有する空間に磁場を発生する界磁巻線を備え、前記回 路は励磁機巻線と主発電機界磁巻線を接続し、所望の周波数で出力電力を発生す る発電装置において、前記励磁機電機子巻線に接続された第1の整流器と、前記 第1の整流器と前記主発電機界磁巻線との間に接続された界磁インバータと、前 記主発電機界磁巻線に接続された第2の整流器と、前記第2の整流器と前記励磁 機電機子巻線との間に接続された電動機インバータと、前記主発電機電機子巻線 が占有する空間に磁場が作られるように前記インバータを回転軸速度の関数とし て動作させ、前記主発電機電機子巻線は回転軸速度に実質的に関係なく前記主発 電機電機子巻線に対して一定速度で回転する電圧/周波数制御装置から成る発電 装置。
- 12.前記電圧/周波数制御装置は回転軸速度が一定の速度以上であるかどうか を決定する手段と、前記インバータに接続され回転軸速度が一定速度以下の時、 回転軸の回転と同じ方向に磁場が回転するように、主発電機界磁巻線に交流電流 を供給するために前記手段を制御する手段とを具備する請求の範囲第11項に記 載の回路。
- 13.前記制御手段は、回転軸速度が一定速度に等しい時、磁場が回転軸の回転 に対して回転しないように直流電流を主発電機界磁巻線に接続する手段を具備す る請求の範囲第12項に記載の回路。
- 14.前記電圧/周波数制御装置は回転軸速度が一定の速度以上であるかどうか 決定する手段と、前記インバータに接続され、前記回転軸速度が一定速度より大 きい時、磁場が回転軸の回転方向に対して逆方向に回転するように交流電流を主 発電機界磁巻線に供給するように前記手段を制御する手段とを具備する請求の範 囲第11項に記載の回路。
- 15.前記電圧/周波数制御装置は回転軸速度と一定速度との間の差を表す電圧 、回転軸速度と所望の速度との間の差に比例する周波数の周波数信号に前記差信 号を変換する周波数コンバータに対して電圧を発生する手段と、周波数コンバー タに対する電圧に接続し周波数信号にもとずいて界磁インバータの作動信号を発 生する計数器とを具備する請求の範囲第11項に記載の回路。
- 16.前記計数器は上方向または下方向に計数すべく作動でき、前記電圧/周波 数制御装置は回転軸が一定速度より速いかどうかを決定する計数器に接続された 手段を具備し、計数器の計数方向は前記決定に左右される請求の範囲第15項に 記載の回路。
- 17.前記励磁機は前記励磁機電機子巻線が占有する空間で励磁機磁場を作る永 久磁石構造体を具備し、前記電圧/周波数制御装置は前記電動機インバータを制 御し所望の値で出力電圧を制御する手段を具備する請求の範囲第11項に記載の 回路。
- 18.前記回路はタイミング信号を発生する永久磁石励磁機(PMG)を具備し 、前記電動機インバータ制御手段は前記PMGに接続され、タイミング信号をク リップするクリッパと、出力電圧に左右されて方形波タイミング信号の相を移相 する手段とを具備する請求の範囲第17項に記載の回路。
- 19.前記移相手段は出力電圧と所望の電圧との間の差を表す電圧誤り信号を発 生する手段と、前記電圧誤り信号を受信し前記電圧誤り信号にもとずいて方形波 タイミング信号の相を移相する飽和鉄心変成器とを具備する請求の範囲第18項 に記載の回路。
- 20.原動力発生源により駆動される永久磁石発電機であって、電機子巻線と前 記電機子巻線が占有する空間に磁場を作る永久磁石と、前記電機子巻線と永久磁 石のいずれか一方に前記動力発生源を接続し、前記一方を第1の方向に駆動する ようにした手段と、前記接続手段に接続され前記電機子巻線と永久磁石のいずれ かの他方を前記第1の方向と逆の第2の方向に駆動する手段とから成る永久磁石 発電機。
- 21.前記接続手段が回転軸から成り、前記駆動手段が回転軸に取り付けられて 回転するスプロケットと、前記電機子巻線と永久磁石のいずれかの他方に接続さ れたリングギヤーと、前記スプロケットと前記リングギヤーとの間に接続され前 記リングギヤーに回転軸の回転を伝達する直歯とを具備する請求の範囲第20項 に記載の永久磁石発電機。
- 22.原動力発生源により駆動される永久磁石発電機であって、回転子と、前記 回転子に配置された電機子巻線と、ハウジングと、前記ハウジングに配置され前 記電機子巻線に占有された空間に磁場を作る永久磁石と、前記原動力発生源を前 記回転子に接続し第1の方向に回転子を駆動する回転軸と、回転軸に取り付けら れそれにより駆動されるスプロケットと、前記ハウジングに取り付けられたリン グギヤーと、前記回転軸の回転を前記ハウジングに伝達し第1の方向と逆の第2 の方向にスプロケットと永久磁石を駆動するように前記スプロケットを前記リン グギヤーに接続する直歯とから成る永久磁石発電機。
- 23.回転軸と、回転子が前記回転軸と共に回転するように前記回転軸に固く取 り付けられ、一定速度で回転する磁気流を発生する主回転子と、前記回転子の回 りに配置され、エヤギャップによって前記回転子と間隔を置いている固定子と、 ほぼ一定の速度で回転するエヤーギャップの中で回転軸に配置され実質的に一定 速度以外の速度で回転する磁場を短絡する手段とから成る発電機。
- 24.前記短絡手段は導電性の端部リングで接続された導電性の複数の棒から成 る請求の範囲第23項に記載の発電機。
- 25.前記制動かごの形状は円筒形であり、複数の強磁性積層体で互いに隔てら れた複数の間隔をおいた、細長い、軸方向の銅の棒を具備する請求の範囲第23 項の発電機。
- 26.前記銅の棒は銅の端部リングにより互いに接合されている請求の範囲第2 5項の発電機。
- 27.前記制動かごは前記回転軸に軸受けによって取り付けられている請求の範 囲第26項に記載の発電機。
- 28.前記制動かごは更に端部を軸受けに接続しているスポークを具備する請求 の範囲第27項に記載の発電機。
- 29.固定子と、回転軸と、前記回転軸に固定され、前記固定子内に配置され、 原動機によって回転され、磁気流が一定速度で回転するエヤーギャップの中に作 られるように電気電力発生源に接続された巻線を有する主回転子と、前記主回転 子に関係なく軸受によって回転軸に回転自在に取り付けられ、ほぼ一定速度で磁 気流によって回転され複数の強磁性積層体によって互いに分離された複数の細長 い銅の棒と、前記銅の棒を互いに接続する1組の銅の端部リングとを具備し、前 記銅の棒と銅のリングはほぼ一定の速度以外の速度で回転するエヤギャップ内で 磁場を短絡する制動かごとから成る発電機。
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