JPS6246610B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6246610B2 JPS6246610B2 JP24623184A JP24623184A JPS6246610B2 JP S6246610 B2 JPS6246610 B2 JP S6246610B2 JP 24623184 A JP24623184 A JP 24623184A JP 24623184 A JP24623184 A JP 24623184A JP S6246610 B2 JPS6246610 B2 JP S6246610B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- converter
- bricks
- wall
- repair
- damage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000011449 brick Substances 0.000 claims description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 29
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 12
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 8
- 239000011823 monolithic refractory Substances 0.000 claims description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 4
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 28
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 6
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 5
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000000872 buffer Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 239000011271 tar pitch Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/44—Refractory linings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は転炉の炉壁、炉底等の内壁の施工方法
に関するものである。
に関するものである。
従来の技術
溶銑を酸化精練する転炉の内壁を構成する耐火
物は1600℃以上の激しい溶鋼流動をうけると共
に、出鋼スラグ排出のくり返しに伴う熱応力の蓄
積、溶鋼・スラグの反応等による物理的、化学的
な損傷を大きくうけている。特に転炉の装入壁は
上記の損傷に加えスクラツプ、溶銑の装入による
機械的衝撃をうけることから、損傷速度は他部位
より著しく大きく転炉の寿命を決定づけている。
物は1600℃以上の激しい溶鋼流動をうけると共
に、出鋼スラグ排出のくり返しに伴う熱応力の蓄
積、溶鋼・スラグの反応等による物理的、化学的
な損傷を大きくうけている。特に転炉の装入壁は
上記の損傷に加えスクラツプ、溶銑の装入による
機械的衝撃をうけることから、損傷速度は他部位
より著しく大きく転炉の寿命を決定づけている。
従来、転炉の装入壁等の施工はパーマネントれ
んが層上にウエアれんが層を配したもので、その
補修に当つては渡辺らが報告しているように(耐
火物33(1981)474)、吹付補修、スラグコーテイ
ング等が適用されてきた。
んが層上にウエアれんが層を配したもので、その
補修に当つては渡辺らが報告しているように(耐
火物33(1981)474)、吹付補修、スラグコーテイ
ング等が適用されてきた。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら、該各補修はいずれも耐用性が小
さく、ウエアれんがの損傷速度を低減させるため
には頻繁に補修を行なう必要があつた。しかし転
炉の稼動率の高い高生産状況下では補修時間を十
分に確保できず補修頻度が低下し、その結果ウエ
アれんがの損傷量が大きく炉寿命を著しく短かく
する欠点があつた。
さく、ウエアれんがの損傷速度を低減させるため
には頻繁に補修を行なう必要があつた。しかし転
炉の稼動率の高い高生産状況下では補修時間を十
分に確保できず補修頻度が低下し、その結果ウエ
アれんがの損傷量が大きく炉寿命を著しく短かく
する欠点があつた。
一方れんがによる炉壁の厚肉化を行なつた場合
には、炉材コストが著しく上昇するばかりか、機
械的衝撃力に起因するれんがの亀裂発生、溶鋼、
スラグの亀裂への侵入の過程を経て損傷が進み、
構造的スポーリングによつて主に溶損されるとい
う欠点もみられた。
には、炉材コストが著しく上昇するばかりか、機
械的衝撃力に起因するれんがの亀裂発生、溶鋼、
スラグの亀裂への侵入の過程を経て損傷が進み、
構造的スポーリングによつて主に溶損されるとい
う欠点もみられた。
本発明者らは、これらの問題点を解決し、転炉
内壁の損傷を大幅に低減すると共に、補修の耐用
性を向上できる転炉内壁の施工方法を提供するも
のである。
内壁の損傷を大幅に低減すると共に、補修の耐用
性を向上できる転炉内壁の施工方法を提供するも
のである。
問題点を解決するための手段
本発明の特徴とするところは、転炉内壁ウエア
れんがの一部を突起してなるスタツドを設け、該
スタツド間の凹部を含む所定厚の最大サイズ60〜
80mmのマグネシア系粗骨材を含む非水系不定形材
料を充填施工することにある。
れんがの一部を突起してなるスタツドを設け、該
スタツド間の凹部を含む所定厚の最大サイズ60〜
80mmのマグネシア系粗骨材を含む非水系不定形材
料を充填施工することにある。
作 用
即ち本発明は、転炉内壁のウエアれんがの一部
を突起させたスタツドを設け、その凹部を含む所
定厚の不定形耐火物を充填して転炉内壁を施工す
るもので、炉壁れんがを千鳥状に突起させ、れん
がにスタツドの役割をもたせることで、次に充填
する不定形耐火物施工体を拘束し、接着強度を向
上させ、構造体として安定せしめるものである。
を突起させたスタツドを設け、その凹部を含む所
定厚の不定形耐火物を充填して転炉内壁を施工す
るもので、炉壁れんがを千鳥状に突起させ、れん
がにスタツドの役割をもたせることで、次に充填
する不定形耐火物施工体を拘束し、接着強度を向
上させ、構造体として安定せしめるものである。
これによつて該不定形耐火物施工体の脱落を防
止すると共に、該不定形材料によりスクラツプ、
溶銑の装入時の機械的衝撃力を直ちに緩衝し、更
に該不定形材料への補修材の付着性向上、補修部
の構造安定化をはかるもので、転炉内壁の損傷を
著しく低減して炉寿命を延長せしめるものであ
る。
止すると共に、該不定形材料によりスクラツプ、
溶銑の装入時の機械的衝撃力を直ちに緩衝し、更
に該不定形材料への補修材の付着性向上、補修部
の構造安定化をはかるもので、転炉内壁の損傷を
著しく低減して炉寿命を延長せしめるものであ
る。
実施例
第1図イ,ロは本発明の一実施例で、転炉直胴
部の横断面の一部を示す。
部の横断面の一部を示す。
一般に転炉は同芯円状に外側から鉄皮1、パー
マネントれんが2、ウエアれんが3という構造を
有している。
マネントれんが2、ウエアれんが3という構造を
有している。
第1図イ,ロの実施例ではこの構造に加え、転
炉装入壁側4のウエアれんがの一部を突起させた
スタツド5を設け、その凹部を含む転炉内壁に所
定厚の不定形耐火物6を充填して転炉炉壁を施工
するものである。炉壁れんがを千鳥状に突起さ
せ、れんがにスタツドの役割をもたせることで、
次に充填する不定形耐火物施工体を拘束し、接着
強度を向上させ、構造体として安定せしめるもの
である。
炉装入壁側4のウエアれんがの一部を突起させた
スタツド5を設け、その凹部を含む転炉内壁に所
定厚の不定形耐火物6を充填して転炉炉壁を施工
するものである。炉壁れんがを千鳥状に突起さ
せ、れんがにスタツドの役割をもたせることで、
次に充填する不定形耐火物施工体を拘束し、接着
強度を向上させ、構造体として安定せしめるもの
である。
また、不定形材料は、最大粒子サイズ60〜80mm
の粗骨材を含む焼成マグネシア、天然マグネシ
ア、更に転炉炉止後の回収マグネシアれんがの各
粉末に、黒鉛を添加したマグネシア−カーボン系
の材料に、樹脂、タールピツチ等を結合剤として
添加した非水系不定形材料を用いる。該非水系不
定形材料は装入壁4のウエアれんが3の間の目地
にも浸透することによつて、不定形材料とれんが
との接着強度を上昇させると共に不定形施工体の
構造安定性を高めている。
の粗骨材を含む焼成マグネシア、天然マグネシ
ア、更に転炉炉止後の回収マグネシアれんがの各
粉末に、黒鉛を添加したマグネシア−カーボン系
の材料に、樹脂、タールピツチ等を結合剤として
添加した非水系不定形材料を用いる。該非水系不
定形材料は装入壁4のウエアれんが3の間の目地
にも浸透することによつて、不定形材料とれんが
との接着強度を上昇させると共に不定形施工体の
構造安定性を高めている。
一方、水系不定形材料はれんが及び不定形材料
中のマグネシアの水和反応による膨脹を生じ、使
用中に自己崩壊するため、本発明の転炉施工法に
用いるには適していないことが判明した。
中のマグネシアの水和反応による膨脹を生じ、使
用中に自己崩壊するため、本発明の転炉施工法に
用いるには適していないことが判明した。
更に転炉稼動後の補修の耐用性を考慮すると、
粗骨材を含む不定形材料は補修材との接着強度が
高く、補修の耐用性は従来のれんがへの補修に較
べ著しく向上する。これはマグネシア粗骨材と補
修材又はスラグとの接触面積が増大することによ
るもので、不定形施工体中のマグネシア粗骨材が
補修の耐用性向上に有効であることを示してい
る。
粗骨材を含む不定形材料は補修材との接着強度が
高く、補修の耐用性は従来のれんがへの補修に較
べ著しく向上する。これはマグネシア粗骨材と補
修材又はスラグとの接触面積が増大することによ
るもので、不定形施工体中のマグネシア粗骨材が
補修の耐用性向上に有効であることを示してい
る。
また、転炉横断面の一部を示す第2図のよう
に、局部的に損耗した部位7を吹付補修材で補修
した結果、補修部位近傍に構造的に安定な不定形
施工体があるため、補修材自体の膨脹によつて界
面にせり応力の働き、補修材の脱落が少なく、補
修材の耐用性は著しく伸びた。これは前記の不定
形耐火物表面への補修材の接着強度の向上、せり
応力の働きの相乗効果によるものと思われる。
に、局部的に損耗した部位7を吹付補修材で補修
した結果、補修部位近傍に構造的に安定な不定形
施工体があるため、補修材自体の膨脹によつて界
面にせり応力の働き、補修材の脱落が少なく、補
修材の耐用性は著しく伸びた。これは前記の不定
形耐火物表面への補修材の接着強度の向上、せり
応力の働きの相乗効果によるものと思われる。
この結果補修材の使用量は第3図に示すように
低下すると共に、転炉寿命は従来より500ch以上
も飛躍的に伸び原単位は向上した。
低下すると共に、転炉寿命は従来より500ch以上
も飛躍的に伸び原単位は向上した。
また補修材の使用量の低下は補修時間の低下に
つながることから、高稼動率下での転炉の生産量
を阻害することなく操業できるようになつた。
つながることから、高稼動率下での転炉の生産量
を阻害することなく操業できるようになつた。
第4図は本発明の他の実施例で、転炉炉底8に
本発明の施工法を適用した図を示す。転炉炉底8
は羽口9から底吹した酸素ガスの気泡に起因する
圧力による機械的衝撃、稼動面からの熱衝撃、吹
込酸素による高熱の発生などによる損傷をうけ
る。これらの損傷を緩和すると共に補修の耐用性
向上をはかるため、羽口9周囲の炉底ウエアれん
が10を千鳥状に突起させ、最大サイズ60〜80mm
のマグネシア系粗骨材を含む非水系不定形材料を
凹部を含む炉底ウエアれんが上に施工した。この
結果スリーブれんが11、羽口れんが12の溶損
は低下すると共に、補修耐用性はスラグ・コーテ
イングだけの場合より一層改善され、転炉寿命は
伸びた。
本発明の施工法を適用した図を示す。転炉炉底8
は羽口9から底吹した酸素ガスの気泡に起因する
圧力による機械的衝撃、稼動面からの熱衝撃、吹
込酸素による高熱の発生などによる損傷をうけ
る。これらの損傷を緩和すると共に補修の耐用性
向上をはかるため、羽口9周囲の炉底ウエアれん
が10を千鳥状に突起させ、最大サイズ60〜80mm
のマグネシア系粗骨材を含む非水系不定形材料を
凹部を含む炉底ウエアれんが上に施工した。この
結果スリーブれんが11、羽口れんが12の溶損
は低下すると共に、補修耐用性はスラグ・コーテ
イングだけの場合より一層改善され、転炉寿命は
伸びた。
上記実施例で説明したように、転炉内でも特に
損傷の大きな部位に本発明の施工方法を適用する
ことにより、転炉の損傷は各部位共同等となり、
バランスがとれ、大幅な寿命延長が経済的に得ら
れた。
損傷の大きな部位に本発明の施工方法を適用する
ことにより、転炉の損傷は各部位共同等となり、
バランスがとれ、大幅な寿命延長が経済的に得ら
れた。
発明の効果
本発明の転炉内壁施工方法を用いることによ
り、損傷速度の低減、補修材の耐用性向上、補修
材使用量の低減に加え、大幅な炉寿命の延長、炉
材コスト低下の効果が得られた。
り、損傷速度の低減、補修材の耐用性向上、補修
材使用量の低減に加え、大幅な炉寿命の延長、炉
材コスト低下の効果が得られた。
第1図イ,ロは転炉装入壁に本発明を適用した
実施例を示す転炉横断面の一部を示す図、第2図
は転炉装入壁の局部損傷部への吹付補修を適用し
た例を示す転炉横断面の一部を示す図、第3図は
本発明の施工実施前後の補修材使用量を示す図、
第4図は転炉炉底に本発明を適用した実施例を示
す転炉縦断面の一部を示す図である。 1……鉄皮、2……パーマネントれんが、3…
…ウエアれんが、4……装入壁、5……スタツド
れんが、6……非水系不定形材料、7……補修
材、8……炉底、9……羽口、10……ウエアれ
んが、11……スリーブれんが、12……羽口れ
んが。
実施例を示す転炉横断面の一部を示す図、第2図
は転炉装入壁の局部損傷部への吹付補修を適用し
た例を示す転炉横断面の一部を示す図、第3図は
本発明の施工実施前後の補修材使用量を示す図、
第4図は転炉炉底に本発明を適用した実施例を示
す転炉縦断面の一部を示す図である。 1……鉄皮、2……パーマネントれんが、3…
…ウエアれんが、4……装入壁、5……スタツド
れんが、6……非水系不定形材料、7……補修
材、8……炉底、9……羽口、10……ウエアれ
んが、11……スリーブれんが、12……羽口れ
んが。
Claims (1)
- 1 転炉内壁ウエアれんがの一部を突起してなる
スタツドを設け、該スタツド間の凹部を含む転炉
内壁に、不定形耐火物を充填施工する方法におい
て、この不定形耐火物を最大サイズ60〜80mmのマ
グネシア系粗骨材を含む非水系不定形材料とした
ことを特徴とする転炉内壁施工方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24623184A JPS61124513A (ja) | 1984-11-22 | 1984-11-22 | 転炉内壁施工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24623184A JPS61124513A (ja) | 1984-11-22 | 1984-11-22 | 転炉内壁施工方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61124513A JPS61124513A (ja) | 1986-06-12 |
JPS6246610B2 true JPS6246610B2 (ja) | 1987-10-02 |
Family
ID=17145460
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24623184A Granted JPS61124513A (ja) | 1984-11-22 | 1984-11-22 | 転炉内壁施工方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61124513A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0334001U (ja) * | 1989-08-08 | 1991-04-03 |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100821131B1 (ko) * | 2001-10-08 | 2008-04-11 | 주식회사 포스코 | 전로 내화연와 부분수리 방법 |
KR100752516B1 (ko) | 2005-12-24 | 2007-08-29 | 주식회사 포스렉 | 전로 보수방법 |
JP5463752B2 (ja) * | 2009-06-22 | 2014-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | 底吹き機能を有する転炉の炉底耐火物補修方法 |
-
1984
- 1984-11-22 JP JP24623184A patent/JPS61124513A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0334001U (ja) * | 1989-08-08 | 1991-04-03 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS61124513A (ja) | 1986-06-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN202779753U (zh) | 一种铁水包工作衬 | |
CN113930577A (zh) | 一种炉龄后期转炉炉衬的维护方法 | |
JPS6246610B2 (ja) | ||
CN104962682A (zh) | 转炉球型圆角肘部炉衬结构 | |
CN106977187A (zh) | 矿热炉、铸造用多功能可塑料及其制备方法 | |
US3416779A (en) | Composite refractory lining for basic oxygen furnace | |
CN111912232A (zh) | 一种烧结机风箱用耐火材料内衬结构 | |
CN208872112U (zh) | 一种矿热炉出渣槽新结构 | |
CN211614303U (zh) | 一种钢包包底用预制镁碳砖 | |
CN109084589A (zh) | 一种矿热炉出渣槽新结构及施工工艺 | |
JP3131463B2 (ja) | ロックウール用電気溶融炉の炉壁およびその炉壁の構築方法 | |
US4468780A (en) | Method of lining a steel-making furnace | |
US2683032A (en) | Basic lined cupola | |
CN112941268A (zh) | 无裂纹长寿命复合式脱硫喷粉枪的生产工艺及喷粉枪结构 | |
CN109405555A (zh) | 转底炉下料溜槽端部耐磨砖的砌筑方法 | |
CN214290814U (zh) | 一种耐侵蚀的新型鱼雷罐 | |
CN204779649U (zh) | 转炉球型圆角肘部炉衬结构 | |
CN216881691U (zh) | 一种铁水罐底工作衬耐材的砌筑结构 | |
CN214694263U (zh) | 一种复合式脱硫喷粉枪 | |
JPH0382705A (ja) | 転炉の熱間補修方法 | |
CN216192472U (zh) | 一种分段式复合脱硫喷枪 | |
CN209468469U (zh) | 转炉翻身砖 | |
CN213416928U (zh) | 一种新型炉衬捣打装置 | |
JPH0976056A (ja) | 溶鋼取鍋およびその補修方法 | |
JPS63210231A (ja) | 炉壁ライニング構造体 |