JPS6245396A - 炭酸ガスを使用した飲料水の製造方法 - Google Patents
炭酸ガスを使用した飲料水の製造方法Info
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- JPS6245396A JPS6245396A JP18339585A JP18339585A JPS6245396A JP S6245396 A JPS6245396 A JP S6245396A JP 18339585 A JP18339585 A JP 18339585A JP 18339585 A JP18339585 A JP 18339585A JP S6245396 A JPS6245396 A JP S6245396A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は蒸発法による海水の淡水化装置で生成した淡水
に硬度成分を添加して飲料水を得る方法に関する。
に硬度成分を添加して飲料水を得る方法に関する。
蒸発式海水淡水装置で得られる淡水は蒸留水であるため
各種のイオン及び溶存ガス類を殆んど含まず、カルンウ
ムやマグネシウムの硬度成分も殆んど無い０このため上
記淡水をそのまま汎用の送水設備を使用して送水した場
合には、送水設備に使用されている鋼管の腐食、コンク
ＩＪ −ト材の溶出現象が起こり。
各種のイオン及び溶存ガス類を殆んど含まず、カルンウ
ムやマグネシウムの硬度成分も殆んど無い０このため上
記淡水をそのまま汎用の送水設備を使用して送水した場
合には、送水設備に使用されている鋼管の腐食、コンク
ＩＪ −ト材の溶出現象が起こり。
送水膜（１ｆＮ （７）機能を損う恐れがある１、一方
飲≠＋水として使用した場合には前述理由により無味で
あり飲料水としての飲み味が悪いばかりでなく心臓病の
原因となり得ることが指摘されている。
飲≠＋水として使用した場合には前述理由により無味で
あり飲料水としての飲み味が悪いばかりでなく心臓病の
原因となり得ることが指摘されている。
このため従来より例えば文献１［）ｅｓａｌｉｎａｔｉ
ｏｎ 。
ｏｎ 。
３９（１９８１）５０３−５２０ Ｊに紹介されている
ように硬度増加剤として生石灰、消石灰１石灰石。
ように硬度増加剤として生石灰、消石灰１石灰石。
ドロマイト等が使用され、これらを淡水シて溶解させる
方法が行なわれてきたが、このうち石灰石及び／又はド
ロマイトを用いる場合。
方法が行なわれてきたが、このうち石灰石及び／又はド
ロマイトを用いる場合。
これ等を粒状にして充填したフィルター（飲科水化装置
では石灰石及び／又はドロマイトの充填層を通常フィル
ターと呼称）にあらかじめ炭酸ガスを吹き込んだ淡水を
導き、カル／ラムあるいはマグネシウムを重炭酸塩とし
て溶出させて水の硬度を増す方法が一般的である。
では石灰石及び／又はドロマイトの充填層を通常フィル
ターと呼称）にあらかじめ炭酸ガスを吹き込んだ淡水を
導き、カル／ラムあるいはマグネシウムを重炭酸塩とし
て溶出させて水の硬度を増す方法が一般的である。
炭酸ガス源としては、別途燃料を燃焼させて得を排ガス
中の炭酸ガスを回収する方法。
中の炭酸ガスを回収する方法。
炭酸ガスボンベで搬入する方法等が提案されているが中
でも最近、淡水化装置自体から発生する炭酸ガスを有効
利用する方法が、経済１牛の面からも魅力のあるものと
して注目されている。っ 〔発明が解決しようとする問題点〕 一般に蒸発法による海水・淡・水化装置は大規模で８つ
、１基あたりの淡水製造水量は２００００〜３５，００
０トン／日に達しこれが同一場所に数基から数十基建設
される。従って付帯設備である飲料水化装置で処理する
淡水量も莫大となり、フィルター通過後の水のＰＨ調整
用として使用するアルカリ剤の消費量がかさむことが運
転コストの面で問題となっているＯアルカリ剤としては
水酸化す） ｌ）ラム又は炭酸ナトリウム等が適用でき
るが、これらの入手困帷な場所への飲料水化装置設置の
際にはアルカリ剤の確保も問題になる。
でも最近、淡水化装置自体から発生する炭酸ガスを有効
利用する方法が、経済１牛の面からも魅力のあるものと
して注目されている。っ 〔発明が解決しようとする問題点〕 一般に蒸発法による海水・淡・水化装置は大規模で８つ
、１基あたりの淡水製造水量は２００００〜３５，００
０トン／日に達しこれが同一場所に数基から数十基建設
される。従って付帯設備である飲料水化装置で処理する
淡水量も莫大となり、フィルター通過後の水のＰＨ調整
用として使用するアルカリ剤の消費量がかさむことが運
転コストの面で問題となっているＯアルカリ剤としては
水酸化す） ｌ）ラム又は炭酸ナトリウム等が適用でき
るが、これらの入手困帷な場所への飲料水化装置設置の
際にはアルカリ剤の確保も問題になる。
本発明は上記従来法の問題点を解消するために鋭意研究
の結果見い出されたもので、その骨子とするーところは
フィルター通過後の淡水を真空脱気処理して該淡水のＰ
Ｈ値を所定値とすると共に、得られた炭酸ガスを再利用
することを特徴とする炭酸ガスを使用した飲料水の製造
方法である。
の結果見い出されたもので、その骨子とするーところは
フィルター通過後の淡水を真空脱気処理して該淡水のＰ
Ｈ値を所定値とすると共に、得られた炭酸ガスを再利用
することを特徴とする炭酸ガスを使用した飲料水の製造
方法である。
詳しくは、蒸発法による海水の淡水化装置で生成した淡
水に該淡水化装置よシ発生する炭酸含有ガスを吹き込ん
で炭酸含有水とした後１石灰石及び／又はドロマイトの
粒状物を充填したフィルターを通過させて飲料水を得る
方法に於いてフィルター通過後の淡水を真空脱気処理し
て該淡水のＰＨ値を所定値とすると共ｒこ、得られた炭
酸ガスを該フィルター入口淡水に吹き込むことを特徴と
する炭酸ガスを使用した飲料水の製造方法を提案するも
のである。
水に該淡水化装置よシ発生する炭酸含有ガスを吹き込ん
で炭酸含有水とした後１石灰石及び／又はドロマイトの
粒状物を充填したフィルターを通過させて飲料水を得る
方法に於いてフィルター通過後の淡水を真空脱気処理し
て該淡水のＰＨ値を所定値とすると共ｒこ、得られた炭
酸ガスを該フィルター入口淡水に吹き込むことを特徴と
する炭酸ガスを使用した飲料水の製造方法を提案するも
のである。
本発明方法の第１の長所はフィルター通過後の淡水を真
空脱気処理して炭酸ガスを放散し、ＰＩ（値を増加させ
ることにより所定ＰＨ値とするため、従来必要であった
アルカリ剤が全く必要ないか、必要な場合も小量で済む
ことにある。第２の長所は真空脱気処理して得られる炭
酸ガスを再度フィルター入口淡水に吹き込んで利用出来
るため、炭酸ガスの利用率が格段に向上することができ
ることであるＯ 第３の長所は上記炭酸ガス利用率の向上と。
空脱気処理して炭酸ガスを放散し、ＰＩ（値を増加させ
ることにより所定ＰＨ値とするため、従来必要であった
アルカリ剤が全く必要ないか、必要な場合も小量で済む
ことにある。第２の長所は真空脱気処理して得られる炭
酸ガスを再度フィルター入口淡水に吹き込んで利用出来
るため、炭酸ガスの利用率が格段に向上することができ
ることであるＯ 第３の長所は上記炭酸ガス利用率の向上と。
アルカリ必要量の低減効果によりフィルター容量の縮少
が可能になり、＠設コストの低減が実現することである
。すなわちフィルター容量の縮小をする場合にはフィル
ター人口の炭酸含有水中の炭酸濃度を上げてフィルター
通過水を減らしフィルター出口水中に＋％ ’Ｌυ度の
ミネラル成分を溶解させ、これを淡水化装置で生成した
淡水中に混合する方法が考えられるが、この場合には溶
解平衡からフィルター出口水中に未反応の炭酸ガスが多
く残留してしまい、中和用アルカリ剤の消費量が増加す
ると共に、炭酸ガスは中和されてむだに消費されること
ともなるため、従来フィルター容量縮少の大きな障害と
なっていたものである。
が可能になり、＠設コストの低減が実現することである
。すなわちフィルター容量の縮小をする場合にはフィル
ター人口の炭酸含有水中の炭酸濃度を上げてフィルター
通過水を減らしフィルター出口水中に＋％ ’Ｌυ度の
ミネラル成分を溶解させ、これを淡水化装置で生成した
淡水中に混合する方法が考えられるが、この場合には溶
解平衡からフィルター出口水中に未反応の炭酸ガスが多
く残留してしまい、中和用アルカリ剤の消費量が増加す
ると共に、炭酸ガスは中和されてむだに消費されること
ともなるため、従来フィルター容量縮少の大きな障害と
なっていたものである。
以下本発明の作用について詳述する。
石灰石及び／又はドロマイトを充填しｔフィルター内を
炭酸含有水が通過すると下記（１）式及び／又は（２）
式に従ってカルシウム及び／又はマグネシウムの硬度成
分が溶出してくる。
炭酸含有水が通過すると下記（１）式及び／又は（２）
式に従ってカルシウム及び／又はマグネシウムの硬度成
分が溶出してくる。
ＣａＣＯ３＋Ｃ０２＋Ｈ２０：ｌ：Ｃａ（ＨＣＯ３）２
（１）Ｃａ −Ｍｇ （ＣＯ３） ２ ＋ ２ ＣＯ２
＋ ２ Ｈ２０二Ｃａ（ＨＣＯ３）２十Ｍｇ（ＨＣＯ３
）２（２） （１）式及び（２）式で示した液相反応は平衡反応であ
ることから、フィルター通過後の水中には未反応の炭酸
ガスが残存することとなり、このため一般１’１ｍ Ｐ
Ｈ値が低くなる傾向を示す。
（１）Ｃａ −Ｍｇ （ＣＯ３） ２ ＋ ２ ＣＯ２
＋ ２ Ｈ２０二Ｃａ（ＨＣＯ３）２十Ｍｇ（ＨＣＯ３
）２（２） （１）式及び（２）式で示した液相反応は平衡反応であ
ることから、フィルター通過後の水中には未反応の炭酸
ガスが残存することとなり、このため一般１’１ｍ Ｐ
Ｈ値が低くなる傾向を示す。
Ｐ Ｈ値が低いｉｔでは飲料に適さないばかりでなく
（ＷＨＯでは７０〜８．５が適当としている）、水の腐
食傾向を示す指数であるＬａｎｇｅｌｉｅｒ ５ａｔｕ
ｒａｔｉｏｎ Ｉｎｄｅｘ が負となり。
（ＷＨＯでは７０〜８．５が適当としている）、水の腐
食傾向を示す指数であるＬａｎｇｅｌｉｅｒ ５ａｔｕ
ｒａｔｉｏｎ Ｉｎｄｅｘ が負となり。
飲料水化の本来の目的である飲み味の改善と水の腐食傾
向の低減が達成不可能となる。そこで従来は水酸化ナト
リウム又は炭酸ナトリウム等のアルカリ剤を使用して次
式に示すように、フィルター出口水中に残存する炭酸ガ
スを中和してＰ Ｈ値を調整する方法がとられてきた。
向の低減が達成不可能となる。そこで従来は水酸化ナト
リウム又は炭酸ナトリウム等のアルカリ剤を使用して次
式に示すように、フィルター出口水中に残存する炭酸ガ
スを中和してＰ Ｈ値を調整する方法がとられてきた。
ＣＯｚ＋ＮａＯＨ二ＮａＨＣＯ３（３）ＣＯ２＋Ｎａ２
ＣＯ３＋Ｈ２〇二２ＮａＨＣＯ３（４）木発明者らは上
記アルカリ剤の低減方法について鋭意検討しｔａころ、
残存炭酸ガスをきむフィルター通過後の水を真空脱気処
理することにより残存炭酸ガスが水中より放出されＰＨ
値が上昇し、又得られた炭酸ガスは再び炭酸ガス源とし
て使用することが出来る事実を見い出し本発明に至った
ものである。
ＣＯ３＋Ｈ２〇二２ＮａＨＣＯ３（４）木発明者らは上
記アルカリ剤の低減方法について鋭意検討しｔａころ、
残存炭酸ガスをきむフィルター通過後の水を真空脱気処
理することにより残存炭酸ガスが水中より放出されＰＨ
値が上昇し、又得られた炭酸ガスは再び炭酸ガス源とし
て使用することが出来る事実を見い出し本発明に至った
ものである。
真空脱気処理用装置としては２例えば水処理汎用設備と
して実績の多いスプレー塔又は充てん塔方式のもので充
分であり、特別の工夫を必要としないので実現はきわめ
て容易である。又蒸発法による海水の淡水化装置で生成
した淡水は２元来炭酸ガス以外の溶存ガスを殆んど含ん
でいないため真空脱気処理の際には、主として炭酸ガス
のみが放散される。
して実績の多いスプレー塔又は充てん塔方式のもので充
分であり、特別の工夫を必要としないので実現はきわめ
て容易である。又蒸発法による海水の淡水化装置で生成
した淡水は２元来炭酸ガス以外の溶存ガスを殆んど含ん
でいないため真空脱気処理の際には、主として炭酸ガス
のみが放散される。
従って得られた炭酸ガスの濃度は高く、再度炭酸ガス源
として使用する場合には、吸収装置７）容量全小型化出
来る等好都合である。
として使用する場合には、吸収装置７）容量全小型化出
来る等好都合である。
１） Ｈ調整後の設定値としては７．５〜８．５の範囲
とすることが多いが、設定Ｐ Ｈ値が高い場合；’ｔｃ
’７７１ 、真空脱気処理のみでは所定Ｐ Ｈ値まで
上昇させることが不可能な場合もあり、この場合には脱
気処理後さらにアルカリ剤を加えて所定ＰＲ値とする。
とすることが多いが、設定Ｐ Ｈ値が高い場合；’ｔｃ
’７７１ 、真空脱気処理のみでは所定Ｐ Ｈ値まで
上昇させることが不可能な場合もあり、この場合には脱
気処理後さらにアルカリ剤を加えて所定ＰＲ値とする。
もちろんこの場合にも、アルカリ剤単独でＰＥ（値を調
整する場合に比較し、アルカリ剤の必要量は大幅に削減
出来る。又気液千゛衡関係から゛液ＰＨの上昇するほど
炭酸ガスの放散速度が低下し、真空脱気処理用装置の容
量を増大させる必要があり。
整する場合に比較し、アルカリ剤の必要量は大幅に削減
出来る。又気液千゛衡関係から゛液ＰＨの上昇するほど
炭酸ガスの放散速度が低下し、真空脱気処理用装置の容
量を増大させる必要があり。
これに対処するため、アルカリ剤添加の併用も有効な場
合がある。
合がある。
次に本発明方法を一実施例を参照して詳細に説明する。
第１図は本発明を海水の多段フラッジ−蒸発法から得ら
れる淡水の飲料化に適用した場合を示す。
れる淡水の飲料化に適用した場合を示す。
海水の多段フラッシュ蒸発装置１より製造された淡水は
ラインａより抜き出され・′９イパスラインｂとライン
Ｃにより分岐される０次にラインｃＫよって分岐された
淡水はラインｄ及びラインｅによりさらに分岐され。
ラインａより抜き出され・′９イパスラインｂとライン
Ｃにより分岐される０次にラインｃＫよって分岐された
淡水はラインｄ及びラインｅによりさらに分岐され。
ラインｄ−ｉ通った淡水はＣＯ２吸収塔２に導入される
。ＣＯ２吸収塔２には多段フラッシュ蒸発装置１より抜
き出されラインｐを通ってポンプ７により昇圧されたＣ
Ｏ□含有ガスと、真空脱気塔４より抜きだされポンプ５
よシ昇圧されたＣＯ２含有ガスとが混合されラインｎを
通って導入される。
。ＣＯ２吸収塔２には多段フラッシュ蒸発装置１より抜
き出されラインｐを通ってポンプ７により昇圧されたＣ
Ｏ□含有ガスと、真空脱気塔４より抜きだされポンプ５
よシ昇圧されたＣＯ２含有ガスとが混合されラインｎを
通って導入される。
ＣＯ吸収塔２内でＣＯ２を吸収して炭酸水となっ没水は
ラインｆを通って抜き出され。
ラインｆを通って抜き出され。
ＣＯ２吸収塔２をバイパスするラインｅｆ通った淡水と
混合後、ラインｇを通りてフィルター３に導入される。
混合後、ラインｇを通りてフィルター３に導入される。
未吸収のＣＯ。ガス及び窒素、酸素等のガスはラインｏ
ｆ通って系外に排出される。Ｃｏ２吸収塔２としては充
填塔あるいはラインミキサー等が適当である。
ｆ通って系外に排出される。Ｃｏ２吸収塔２としては充
填塔あるいはラインミキサー等が適当である。
次にラインｇ工り送入された炭酸含有水はフィルター３
内を通過する間にフィルター内に充填された石灰石及び
／又はドロマイトの粒状物を溶解し、硬度及び全アルカ
リ度を増した後ラインｈより抜き出され、真空脱気塔４
に供給される。真空脱気処理によりラインｈの水中に小
量残存するＣＯ２ガスを放散し液ＰＩ（値を上昇させる
。放散されたＣＯ２含有ガスはラインｍ及びｎを通って
再度ＣＯ２吸収塔２に導入される。真空脱気塔４からラ
インｉにより抜キ出された水は、ラインｂを流れる淡水
と混合され、所定の硬度に調整後ラインｊを通って最終
ＰＲ調整工程に送られる。ＰＨ調整工程ではアルカリ剤
タンク６よりアルカリ剤溶液がラインｋを通ってライン
コ内に注入され、所定ＰＥ（値となるよう調整される。
内を通過する間にフィルター内に充填された石灰石及び
／又はドロマイトの粒状物を溶解し、硬度及び全アルカ
リ度を増した後ラインｈより抜き出され、真空脱気塔４
に供給される。真空脱気処理によりラインｈの水中に小
量残存するＣＯ２ガスを放散し液ＰＩ（値を上昇させる
。放散されたＣＯ２含有ガスはラインｍ及びｎを通って
再度ＣＯ２吸収塔２に導入される。真空脱気塔４からラ
インｉにより抜キ出された水は、ラインｂを流れる淡水
と混合され、所定の硬度に調整後ラインｊを通って最終
ＰＲ調整工程に送られる。ＰＨ調整工程ではアルカリ剤
タンク６よりアルカリ剤溶液がラインｋを通ってライン
コ内に注入され、所定ＰＥ（値となるよう調整される。
設定ＰＨ値が低くラインｊを通る水が既に所定値となっ
ている場合には前述の最終ＰＨ調整工程は不要となる。
ている場合には前述の最終ＰＨ調整工程は不要となる。
ＰＨ調整済みの飲料水はライン１より糸外にとり出され
る。
る。
なお２本図では、多段フラッジ−蒸発法から得られる淡
水の飲料水化の実施例を示したが２本発明の適用はこれ
に限定されるものではなく１例えば逆浸透法で得られた
淡水にも適用可能である。
水の飲料水化の実施例を示したが２本発明の適用はこれ
に限定されるものではなく１例えば逆浸透法で得られた
淡水にも適用可能である。
（実施例１）
次に本発明の作用効果を明らかにするため実施例を示す
。
。
海水の多段フラッシュ蒸発装置より製造された淡水と炭
酸ガス含有ガスを分取し、第１図に示す態様の飲料水製
造方法により処理した。淡水分取量は４００ ｚ７ｈで
ちり、そのうち２００ Ａ／ｈを分岐してラインＣによ
り炭酸ガス吸収工程へ送入し、残りはバイパスラインｂ
を流した。
酸ガス含有ガスを分取し、第１図に示す態様の飲料水製
造方法により処理した。淡水分取量は４００ ｚ７ｈで
ちり、そのうち２００ Ａ／ｈを分岐してラインＣによ
り炭酸ガス吸収工程へ送入し、残りはバイパスラインｂ
を流した。
吸収塔２としてはラシヒリング充てん塔を使用し、フィ
ルター３にはふるい径１鰭から４期までの石灰石を充填
した。充填体積は２０ｔとした。脱気塔４にはインター
ロノクザドルを高さ２ｍまで充てんし、内部圧力は約５
０ｍｍＨｇ となるようポンプ５にて吸引し脱炭酸し
た。
ルター３にはふるい径１鰭から４期までの石灰石を充填
した。充填体積は２０ｔとした。脱気塔４にはインター
ロノクザドルを高さ２ｍまで充てんし、内部圧力は約５
０ｍｍＨｇ となるようポンプ５にて吸引し脱炭酸し
た。
ライン１よりとり出される最終処理後の飲料水の全硬度
が炭酸カルシウム基準で６０ｍｇ／ｌとなるようライン
ｎより吹き込む炭酸ガス含有ガス量を設定した。又、最
終処理後の飲料水のＰＨは８．４となるようにアルカリ
剤（カセイソーダ）の注入量を調整した。
が炭酸カルシウム基準で６０ｍｇ／ｌとなるようライン
ｎより吹き込む炭酸ガス含有ガス量を設定した。又、最
終処理後の飲料水のＰＨは８．４となるようにアルカリ
剤（カセイソーダ）の注入量を調整した。
上記条件下で２日間の連続運転を実施し。
カセイソーダ及びラインｐより注入した炭酸ガスの１日
あたりの消費量を測定したところ次の結果を得た。
あたりの消費量を測定したところ次の結果を得た。
カセイソーダの消費量＝１９ｇ
炭酸ガスの消費量＝３１１ ｇ
（実施例２）
実施例１と同一方法により以下の条件下で淡水を処理し
た。
た。
淡水分取量は実施例１と同じ４００１／ｈであり、その
うち１．００ ｔ／’Ｌ１ ’ｃ分岐してラインＣによ
り炭酸ガス吸収工程へ送太し残りはバイパスラインｂ’
ｌ流した。フィルターには実施例１と同一の石灰石ｋｌ
Ｏｔ充填した１、その他の運転条件は実施例１と同一と
し、２日間の連続運転を実施してカセイソーダ及びライ
ンｐより注入した炭酸ガスの１日あたりの消費量を測定
したところ次の結果を得た、。
うち１．００ ｔ／’Ｌ１ ’ｃ分岐してラインＣによ
り炭酸ガス吸収工程へ送太し残りはバイパスラインｂ’
ｌ流した。フィルターには実施例１と同一の石灰石ｋｌ
Ｏｔ充填した１、その他の運転条件は実施例１と同一と
し、２日間の連続運転を実施してカセイソーダ及びライ
ンｐより注入した炭酸ガスの１日あたりの消費量を測定
したところ次の結果を得た、。
カセイソーダの消費量＝３１ｇ
炭酸ガスの消費量＝３２７ｇ
（比較例１）
真空脱気塔４よりのガス抜き出しポツプ５を停止し、他
は実施例１と全く同−条件下で２日間の連続運転を実砲
１〜でカセイソーダ及びラインｐより注入した炭酸ガス
の１日あたりの消費量を測定したところ次の結果を得た
。
は実施例１と全く同−条件下で２日間の連続運転を実砲
１〜でカセイソーダ及びラインｐより注入した炭酸ガス
の１日あたりの消費量を測定したところ次の結果を得た
。
カセイソーダの消費量＝５８ｇ
炭酸ガスの消費量＝３５２ｇ
（比較例２）
真空脱気塔４よりのガス抜き出しポンプ５を停止し、他
は実施例２と全く同一条件下で２日間の連続運転を実施
し、カセイソーダ及びラインｐより注入した炭酸ガスの
１日あたりの消費量を測定したところ２次の結果を得だ
。
は実施例２と全く同一条件下で２日間の連続運転を実施
し、カセイソーダ及びラインｐより注入した炭酸ガスの
１日あたりの消費量を測定したところ２次の結果を得だ
。
カセイソーダの消費量＝２０３ ｇ
炭酸ガスの消費量＝５２２ｇ
実施例と比較例を比較すると、フィルター通過後の淡水
を真空脱気処理し、得られた炭酸ガスを再利用する本発
明の方法が、最終ＰＨ調整用のアルカリ剤消費量と炭酸
ガス消費量の削減の効果をもたらすことが明らかである
。
を真空脱気処理し、得られた炭酸ガスを再利用する本発
明の方法が、最終ＰＨ調整用のアルカリ剤消費量と炭酸
ガス消費量の削減の効果をもたらすことが明らかである
。
本発明方法によれば、フィルター通過後の淡水のＰ Ｈ
調整用に従来必要であったアルカリ剤が全く必要ないか
、大幅に削減できる。
調整用に従来必要であったアルカリ剤が全く必要ないか
、大幅に削減できる。
同時に炭ｊ波ガスの供給量が削減できる。飲料水化処理
する淡水の量は莫大でちることがらアルカリ剤消費量、
炭酸ガノ量も多量となる。
する淡水の量は莫大でちることがらアルカリ剤消費量、
炭酸ガノ量も多量となる。
従ってその削減は運転コスト低減上非常に有効である。
第１図は本発明による飲料水の製造方法を説明するだめ
のフロー７−トである。 ■・・・多段フラッシュ蒸発装置、２・・・ＣＯ，吸収
塔、３・・・フィルター、４・・・真空脱気塔、５・・
・ポンプ、６・・・アルカリ剤タンク、７・・・ポンプ
。 −ず−九−＝１）
のフロー７−トである。 ■・・・多段フラッシュ蒸発装置、２・・・ＣＯ，吸収
塔、３・・・フィルター、４・・・真空脱気塔、５・・
・ポンプ、６・・・アルカリ剤タンク、７・・・ポンプ
。 −ず−九−＝１）
Claims (1)
- 蒸発法による海水の淡水化装置で生成した淡水に、該淡
水化装置より発生する炭酸含有ガスを吹き込んで炭酸含
有水としたのち、石灰石及び／又はドロマイトの粒状物
を充填したフィルターを通過させて飲料水を得る方法に
於いて、フィルター通過後の淡水を真空脱気処理して該
淡水のＰＨ値を所定値とすると共に、得られた炭酸ガス
を該フィルター入口淡水に吹き込むことを特徴とする炭
酸ガスを使用した飲料水の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18339585A JPS6245396A (ja) | 1985-08-21 | 1985-08-21 | 炭酸ガスを使用した飲料水の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18339585A JPS6245396A (ja) | 1985-08-21 | 1985-08-21 | 炭酸ガスを使用した飲料水の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6245396A true JPS6245396A (ja) | 1987-02-27 |
| JPH0464758B2 JPH0464758B2 (ja) | 1992-10-15 |
Family
ID=16135025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18339585A Granted JPS6245396A (ja) | 1985-08-21 | 1985-08-21 | 炭酸ガスを使用した飲料水の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6245396A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013508126A (ja) * | 2009-10-15 | 2013-03-07 | デッド シー ブロミン カンパニー リミテッド | マグネシウム豊富な飲料水 |
| US20220363208A1 (en) * | 2019-08-22 | 2022-11-17 | Zte Corporation | Detection Circuit for Instantaneous Voltage Drop and On-Board Diagnostic system |
-
1985
- 1985-08-21 JP JP18339585A patent/JPS6245396A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013508126A (ja) * | 2009-10-15 | 2013-03-07 | デッド シー ブロミン カンパニー リミテッド | マグネシウム豊富な飲料水 |
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| Publication number | Publication date |
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| JPH0464758B2 (ja) | 1992-10-15 |
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