JPS6244535A - エレクトロスラグ再溶解法用フラツクス - Google Patents
エレクトロスラグ再溶解法用フラツクスInfo
- Publication number
- JPS6244535A JPS6244535A JP60185620A JP18562085A JPS6244535A JP S6244535 A JPS6244535 A JP S6244535A JP 60185620 A JP60185620 A JP 60185620A JP 18562085 A JP18562085 A JP 18562085A JP S6244535 A JPS6244535 A JP S6244535A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業」−の利用分りｊ）＞
本発明は、各種合金を消耗電極材とするエレクトロスラ
グ溶解法において、床几に使用できろフラックスに関す
る。
グ溶解法において、床几に使用できろフラックスに関す
る。
〈従来の技術〉
一般に、エレクトロスラグ再溶解法（ＥＳＲ）は、緻密
な組織で偏析や介在物か少なく機械的性質に浸れた銅か
得られるため、工具鋼をはじめ種々の合金鋼の製造に用
いられている。しかし、上記エレクトロスラグ再溶解法
は、Ａｆｆ、 Ｔ ｉ、 Ｓ ｉ、Ｍｎなとの活性金属
を合金成分として含む鋼には不向きで、生成鋳塊中の」
二足活性金属成分が消耗電極材中のそれに対して皆しく
減少することが知られている。そのため、このような合
金銅の製造に際しては、従来から、５Ｌ０２やＭｇＯに
比べて化学反応的に安定で、かつ上記活性金属成分の減
少を抑制する／Ｍ！２０３を主成分とするスラグ、即ち
ＣａＦ２−Ａρ２０．系、ＣａＦ２−Ｃａ０−ＡＣ２０
３系、Ｃａ０−ＡＬＯ３系フラックスか使用さＡ１てさ
た。
な組織で偏析や介在物か少なく機械的性質に浸れた銅か
得られるため、工具鋼をはじめ種々の合金鋼の製造に用
いられている。しかし、上記エレクトロスラグ再溶解法
は、Ａｆｆ、 Ｔ ｉ、 Ｓ ｉ、Ｍｎなとの活性金属
を合金成分として含む鋼には不向きで、生成鋳塊中の」
二足活性金属成分が消耗電極材中のそれに対して皆しく
減少することが知られている。そのため、このような合
金銅の製造に際しては、従来から、５Ｌ０２やＭｇＯに
比べて化学反応的に安定で、かつ上記活性金属成分の減
少を抑制する／Ｍ！２０３を主成分とするスラグ、即ち
ＣａＦ２−Ａρ２０．系、ＣａＦ２−Ｃａ０−ＡＣ２０
３系、Ｃａ０−ＡＬＯ３系フラックスか使用さＡ１てさ
た。
〈発明か解決しようとする問題点〉
しかしながら、上記ＡＱ２０３を主成分とするスラブを
用いても、鋳塊中のＡＱ、Ｔ ｉ、 Ｓ ｉ、Ｍｎなと
の変動や減少が、末尾に掲げた第１表の従来例の欄に示
す如く充分に抑制できず、製造された合金鋼がしばしば
成分規格から外れるというのが現状である。これを打開
する方策として、まずＡ（２０３を含まないＣａＰ２−
ＣａＯ系スラグを用いる方法か考えられるか、このスラ
グは雰囲気の影響を受けやすいうえ、電気伝導度が高す
ぎて、実用炉への適用が難しい。また、Ａ ｉ２２０３
を含むスラグにＴｉＯ２や５１０２を適量添加し、（Ａ
Ｑ２０３）、（Ｔｉ０２）、（Ｓ ｉｏ 、）と［Ａ（
！］、［Ｔｉ］、［Ｓｉ１間のスラグ−メタル平衡反応
を利用し、これらの合金成分量の制御を行なう方法も考
えられるが、多種のスラグ−メタル反応の定量的解析に
基づいて、鋼種に応した最適組成のスラグをＴ ｉ Ｏ
２や５１０２の量を変化させて各種桑備しておく必要が
あり、手間と時間を要するという難点がある。
用いても、鋳塊中のＡＱ、Ｔ ｉ、 Ｓ ｉ、Ｍｎなと
の変動や減少が、末尾に掲げた第１表の従来例の欄に示
す如く充分に抑制できず、製造された合金鋼がしばしば
成分規格から外れるというのが現状である。これを打開
する方策として、まずＡ（２０３を含まないＣａＰ２−
ＣａＯ系スラグを用いる方法か考えられるか、このスラ
グは雰囲気の影響を受けやすいうえ、電気伝導度が高す
ぎて、実用炉への適用が難しい。また、Ａ ｉ２２０３
を含むスラグにＴｉＯ２や５１０２を適量添加し、（Ａ
Ｑ２０３）、（Ｔｉ０２）、（Ｓ ｉｏ 、）と［Ａ（
！］、［Ｔｉ］、［Ｓｉ１間のスラグ−メタル平衡反応
を利用し、これらの合金成分量の制御を行なう方法も考
えられるが、多種のスラグ−メタル反応の定量的解析に
基づいて、鋼種に応した最適組成のスラグをＴ ｉ Ｏ
２や５１０２の量を変化させて各種桑備しておく必要が
あり、手間と時間を要するという難点がある。
そこで、本発明の目的は、ＡＱ２０３に代わる新規な４
ｆｌ成を含み、消耗電極の合金成分に対する生成鋳塊の
合金成分の変動を極めて小さくてき、各種合金鋼の製造
に床几に使用てきるエレクトロスラグ再溶解法用フラッ
クスを提供することである。
ｆｌ成を含み、消耗電極の合金成分に対する生成鋳塊の
合金成分の変動を極めて小さくてき、各種合金鋼の製造
に床几に使用てきるエレクトロスラグ再溶解法用フラッ
クスを提供することである。
〈問題点を解決するための手段〉
発明前らは、ＣａＦ２−Ｃａ０−Ａ（！、０３系フラッ
クスのＡ Ｑ ２０３に代え種々の組成を種々の割合で
含むフラックスを用いて、エレクトロスラグ再溶解を行
ない、生成鋳塊中の活性金属成分の消耗電極中のそれに
対する変動について調査を重ね、Ｌａ、０３やＣｅ ０
２などの希土類金属酸化物が顕著なこれらの結果に基づ
き本発明を構成するに至った。
クスのＡ Ｑ ２０３に代え種々の組成を種々の割合で
含むフラックスを用いて、エレクトロスラグ再溶解を行
ない、生成鋳塊中の活性金属成分の消耗電極中のそれに
対する変動について調査を重ね、Ｌａ、０３やＣｅ ０
２などの希土類金属酸化物が顕著なこれらの結果に基づ
き本発明を構成するに至った。
この第１の発明のエレクトロスラグ再溶解法用フラック
スは、ＣａＦ２−Ｃａ０−希土類金属酸化物系フラック
スであって、ＣａＦ２： ５０〜９５重量％（以下重量
％）、希土類金属酸化物 ５〜３０％を含み、残部Ｃ
ａＯならびに不可避的不純物としての全Ｆｅ ≦２％
および仝Ｍｎ：≦２％から成ることを特徴とする。
スは、ＣａＦ２−Ｃａ０−希土類金属酸化物系フラック
スであって、ＣａＦ２： ５０〜９５重量％（以下重量
％）、希土類金属酸化物 ５〜３０％を含み、残部Ｃ
ａＯならびに不可避的不純物としての全Ｆｅ ≦２％
および仝Ｍｎ：≦２％から成ることを特徴とする。
また、この第２の発明のエレクトロスラグ再溶解法用フ
ラックスは、ＣａＦｚ ＣａＯＭｇＯｍ土類金属酸化
物系フラックスであって、上記第１の発明の各元素を同
一比率範囲で含むとともに、上記ＣａＯの一部を置換率
１０５以内でＭ ｇ Ｏに置き換えたことを特徴とする
。
ラックスは、ＣａＦｚ ＣａＯＭｇＯｍ土類金属酸化
物系フラックスであって、上記第１の発明の各元素を同
一比率範囲で含むとともに、上記ＣａＯの一部を置換率
１０５以内でＭ ｇ Ｏに置き換えたことを特徴とする
。
まｆこ、この第３の発明のエレクトロスラグ再溶解法用
フラックスは、ＣａＦ２〜希土類金属弗化物−ＣａＯ−
希土類金属酸化物系フラックスであって、上記第１の発
明の各元素を同一比率範囲で含むととらに、上記第１の
発明のＣａＦｔの一部を希−ト栢仝ＩＪ 、１１４什物
ｌ、二苦去漁デー この希十珀金屈４１）（と物中の希
土類金属の当該希土類金属酸化物への換算当量が、全希
土類金属酸化物として３０％以下であることを特徴とす
る。
フラックスは、ＣａＦ２〜希土類金属弗化物−ＣａＯ−
希土類金属酸化物系フラックスであって、上記第１の発
明の各元素を同一比率範囲で含むととらに、上記第１の
発明のＣａＦｔの一部を希−ト栢仝ＩＪ 、１１４什物
ｌ、二苦去漁デー この希十珀金屈４１）（と物中の希
土類金属の当該希土類金属酸化物への換算当量が、全希
土類金属酸化物として３０％以下であることを特徴とす
る。
また、この第４発明のエレクトロスラグ再溶解法用フラ
ックスは、ＣａＦ２−希土類金属弗化物−ＣａＯ−Ｍｇ
Ｏ−希土類金属酸化物系フラックスであって、−上記第
２の発明の各元素を同一比率範囲で含むとともに、」二
記第２の発明のＣａＦ２の一部を希土類金属弗化物に置
き換え、この希土類金属弗化物中の希土類金属の当該希
土類金属酸化物への換算当量が、全希土類金属酸化物と
して３０％以丁であることを特徴とする。
ックスは、ＣａＦ２−希土類金属弗化物−ＣａＯ−Ｍｇ
Ｏ−希土類金属酸化物系フラックスであって、−上記第
２の発明の各元素を同一比率範囲で含むとともに、」二
記第２の発明のＣａＦ２の一部を希土類金属弗化物に置
き換え、この希土類金属弗化物中の希土類金属の当該希
土類金属酸化物への換算当量が、全希土類金属酸化物と
して３０％以丁であることを特徴とする。
以下、本発明の成分組成限定理由について述べる。
希土類金属酸化物の含有量について、下限を５％とした
のは、これ以下ではスラブが雰囲気の影響を受けやすく
なり、鋳塊の酸素含存奄が多くなるためおよびスラグの
電気伝導度が高くなりすぎて実用炉に適さないためてあ
り、一方、上限を３０％としたのは、これ以上ではスラ
グの融点が高くなり、溶解中に鋳型に接して順次形成さ
れる凝固スラグ層が厚くなって、操業が不安定になるた
めおよび鋳塊の品質が劣化するためである。 ＣａＯの
ＭｇＯへの置換率を１０％以内としたのは、この範囲内
ならば消耗電極材と鋳塊の間で活性金属成分ｍの変動か
殆ど生じないからである（第１表スラグＮｏ、８参照）
。
のは、これ以下ではスラブが雰囲気の影響を受けやすく
なり、鋳塊の酸素含存奄が多くなるためおよびスラグの
電気伝導度が高くなりすぎて実用炉に適さないためてあ
り、一方、上限を３０％としたのは、これ以上ではスラ
グの融点が高くなり、溶解中に鋳型に接して順次形成さ
れる凝固スラグ層が厚くなって、操業が不安定になるた
めおよび鋳塊の品質が劣化するためである。 ＣａＯの
ＭｇＯへの置換率を１０％以内としたのは、この範囲内
ならば消耗電極材と鋳塊の間で活性金属成分ｍの変動か
殆ど生じないからである（第１表スラグＮｏ、８参照）
。
ＣａＦ、を希土類金属弗化物へ置き換えろ際の換算当量
を、全希土類金属酸化物として３０％以下としたのは、
前述の如くこれ以上ではスラグの融点が高くなり、操業
が不安定になるからである。
を、全希土類金属酸化物として３０％以下としたのは、
前述の如くこれ以上ではスラグの融点が高くなり、操業
が不安定になるからである。
〈発明の効果〉
本発明のエレクトロスラグ再溶解法用フラックスは、活
性金属成分変動抑制効果が不充分な従来のＡＱ２０３に
代え、上記効果が著しい希土類金属酸化物（ｔ、 ａ２
０３ 、 Ｃ（！０２等）を新規に含打しているので、
消耗電極中の合金成分（特にＡｆ２．’Ｉ”ｉ、Ｓｉ。
性金属成分変動抑制効果が不充分な従来のＡＱ２０３に
代え、上記効果が著しい希土類金属酸化物（ｔ、 ａ２
０３ 、 Ｃ（！０２等）を新規に含打しているので、
消耗電極中の合金成分（特にＡｆ２．’Ｉ”ｉ、Ｓｉ。
Ｍｎ等の活性金属）に対する生成鋳塊中の当該合金成分
の変動を極めて小さくでき、鋳塊の合金成分量の制御が
容易かつ確実に行なえ、超合金を含む各種合金を消耗電
極材とするエレクトロスラグ再溶解法に床几に使用でき
、その効果は著しい。
の変動を極めて小さくでき、鋳塊の合金成分量の制御が
容易かつ確実に行なえ、超合金を含む各種合金を消耗電
極材とするエレクトロスラグ再溶解法に床几に使用でき
、その効果は著しい。
〈実施例〉
以下、本発明を実施例により詳細に説明する。
末尾に揚げた第１表は、本発明による種々のフラックス
を用いてエレクトロスラグ再溶解を行なった場合の消耗
電極中と生成鋳塊中の各活性金属成分量を夫々１対にし
その間の変動を従来例と共に１例として示した乙のであ
る。
を用いてエレクトロスラグ再溶解を行なった場合の消耗
電極中と生成鋳塊中の各活性金属成分量を夫々１対にし
その間の変動を従来例と共に１例として示した乙のであ
る。
従来のスラグＮｏ、！、２ては、１゛ｉの減少を抑える
ため予めスラグに２０％のＴ ｉ Ｏ２を含有せしめて
いるにし拘わらず、鋳塊中のＴｉは電極中の略１／２あ
るいは略８／１０にまで激減している。また、ＡｃもＩ
／８あるいは略１／２まて同様に減少し、Ｓｉ。
ため予めスラグに２０％のＴ ｉ Ｏ２を含有せしめて
いるにし拘わらず、鋳塊中のＴｉは電極中の略１／２あ
るいは略８／１０にまで激減している。また、ＡｃもＩ
／８あるいは略１／２まて同様に減少し、Ｓｉ。
Ｍｎについては、スラグＮｏ、２でＳｉが逆に倍増した
のを除いて変動かない。このように従来のスラグでは、
概して活性金属成分の変動が著しく、鋳塊中のこれらの
含Ｆ４ｍの制御が難しいことが分かる。
のを除いて変動かない。このように従来のスラグでは、
概して活性金属成分の変動が著しく、鋳塊中のこれらの
含Ｆ４ｍの制御が難しいことが分かる。
一方、スラグＮ００３〜７はこの第１の発明に、スラグ
Ｎｏ、８はこの第２の発明に、スラグＮｏ、９はこの第
３の発明に夫々２１応し、いオれのスラグもＴｉ０ｚ全
く含有しないにも拘わらず、Ｔｉの減少は高々５％程度
と極めて僅かなうえ、Ａｃの減少ら２〜３の例外を除き
略２０％程度と小さい。
Ｎｏ、８はこの第２の発明に、スラグＮｏ、９はこの第
３の発明に夫々２１応し、いオれのスラグもＴｉ０ｚ全
く含有しないにも拘わらず、Ｔｉの減少は高々５％程度
と極めて僅かなうえ、Ａｃの減少ら２〜３の例外を除き
略２０％程度と小さい。
また、Ｓ ｉ、Ｍｎについて乙、僅かの例外を除き、殆
ど変動がない。さらに、鋳塊がスラグ中から取り込むＬ
ａやＣｅなとに希土類金属は、第１表右端列に示す如く
、極めて少ない。これらのことは、数種の希土類酸化物
の混合からなろスラグ゛Ｎｏ、７についてらいえろ。な
お、友には掲げていないが、本発明のスラグ中と鋳塊中
の硫黄含ａ比・（（Ｓ ）／［Ｓｉ）は、２００程度で
あることか確かめられており、脱硫効果が大きいことら
明らかになった。このように、本発明によるフラックス
を用いれば、消耗電極中の活性金属成分に対する生成鋳
塊中の当該活性金属成分の変動を極めて小さくでき、鋳
塊中のこれらの含有量の制御が容易かつ確実に行なえ、
本発明によるフラックスは、エレクトロスラフ゛再溶解
法に大きく寄与できろ。
ど変動がない。さらに、鋳塊がスラグ中から取り込むＬ
ａやＣｅなとに希土類金属は、第１表右端列に示す如く
、極めて少ない。これらのことは、数種の希土類酸化物
の混合からなろスラグ゛Ｎｏ、７についてらいえろ。な
お、友には掲げていないが、本発明のスラグ中と鋳塊中
の硫黄含ａ比・（（Ｓ ）／［Ｓｉ）は、２００程度で
あることか確かめられており、脱硫効果が大きいことら
明らかになった。このように、本発明によるフラックス
を用いれば、消耗電極中の活性金属成分に対する生成鋳
塊中の当該活性金属成分の変動を極めて小さくでき、鋳
塊中のこれらの含有量の制御が容易かつ確実に行なえ、
本発明によるフラックスは、エレクトロスラフ゛再溶解
法に大きく寄与できろ。
第１図は、本発明の特許請求の範囲に記載されたフラッ
クスの組成範囲をＣａＦ ２− ＣａＯ−１１２０３（
希土類金属酸化物）３元系において示したものである。
クスの組成範囲をＣａＦ ２− ＣａＯ−１１２０３（
希土類金属酸化物）３元系において示したものである。
ハツチングで縁取られた領域が本発明の組成範囲であり
、第１表に示した実施例の各スラグ組成をスラグＮｏ、
と共に同図中にＸ印でプロットした。３元系で表わせる
上記実施例のスラグ組成は、全て上記組成範囲内にある
ことが分かる。
、第１表に示した実施例の各スラグ組成をスラグＮｏ、
と共に同図中にＸ印でプロットした。３元系で表わせる
上記実施例のスラグ組成は、全て上記組成範囲内にある
ことが分かる。
以下余白
第１図は本発明によるフラックスの組成範囲および実施
例フラックスの組成をＣａＯ、−ＣａＯ−Ｒ２０３３元
系において示した図である。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼折 代 理 人 弁理士 青白 葆 外２名第１図 ａＦ２
例フラックスの組成をＣａＯ、−ＣａＯ−Ｒ２０３３元
系において示した図である。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼折 代 理 人 弁理士 青白 葆 外２名第１図 ａＦ２
Claims (4)
- （１）エレクトロスラグ再溶解法用のＣａＦ＿２−Ｃａ
Ｏ−希土類金属酸化物系フラックスであって、ＣａＦ＿
２：５０〜９５重量％（以下重量％）、希土類金属酸化
物：５〜３０％を含み、残部ＣａＯならびに不可避的不
純物としての全Ｆｅ：≦２％および全Ｍｎ：≦２％から
成って、消耗電極の合金成分に対する生成鋳塊の合金成
分の変動を極力小さくするようにしたことを特徴とする
エレクトロスラグ再溶解法用フラックス。 - （２）エレクトロスラグ再溶解法用のＣａＦ＿２−Ｃａ
Ｏ−ＭｇＯ−希土類金属酸化物系フラックスであって、
ＣａＦ＿２：５０〜９５％、希土類金属酸化物：５〜３
０％を含み、残部ＣａＯおよびＭｇＯならびに不可避的
不純物としての全Ｆｅ：≦２％および全Ｍｎ：≦２％か
ら成るとともに、ＭｇＯに対するＣａＯの重量比が９．
０以上であって、消耗電極の合金成分に対する生成鋳塊
の合金成分の変動を極力小さくするようにしたことを特
徴とするエレクトロスラグ再溶解法用フラックス。 - （３）エレクトロスラグ再溶解法用のＣａＦ＿２−希土
類金属弗化物−ＣａＯ−希土類金属酸化物系フラックス
であって、ＣａＯ：≦４５％、希土類金属酸化物：５〜
３０％を含み、残部ＣａＦ＿２および希土類金属弗化物
ならびに不可避的不純物としての全Ｆｅ：≦２％および
全Ｍｎ：≦２％から成るとともに、上記希土類金属弗化
物中の希土類金属の当該希土類金属酸化物への換算当量
が、全希土類金属酸化物として３０％以下であって、消
耗電極の合金成分に対する生成鋳塊の合金成分の変動を
極力小さくするようにしたことを特徴とするエレクトロ
スラグ再溶解法用フラックス。 - （４）エレクトロスラグ再溶解法用のＣａＦ＿２−希土
類金属弗化物−ＣａＯ−ＭｇＯ−希土類金属酸化物系フ
ラックスであって、ＣａＦ＿２：５０〜９５％、希土類
金属酸化物：５〜３０％を含み、残部ＣａＯ、ＭｇＯお
よび希土類金属弗化物ならびに不可避的不純物としての
全Ｆｅ：≦２％および全Ｍｎ：≦２％から成るとともに
、ＭｇＯに対するＣａＯの重量比が９．０以上であり、
かつ上記希土類金属弗化物中の希土類金属の当該希土類
金属酸化物への換算当量が、全希土類金属酸化物として
３０％以下であって、消耗電極の合金成分に対する生成
鋳塊の合金成分の変動を極力小さくするようにしたこと
を特徴とするエレクトロスラグ再溶解法用フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60185620A JPS6244535A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | エレクトロスラグ再溶解法用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60185620A JPS6244535A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | エレクトロスラグ再溶解法用フラツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6244535A true JPS6244535A (ja) | 1987-02-26 |
Family
ID=16173976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60185620A Pending JPS6244535A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | エレクトロスラグ再溶解法用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6244535A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5182448A (en) * | 1990-10-05 | 1993-01-26 | Sharp Kabushiki Kaisha | Photocoupler with improved anti-noise characteristics |
| CN103468964A (zh) * | 2013-09-18 | 2013-12-25 | 安徽工业大学 | 一种同时控制电渣锭氢-氧含量的新渣系及其制备方法 |
| CN104498727A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-04-08 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种电渣重熔用渣系 |
| CN109161696A (zh) * | 2018-09-30 | 2019-01-08 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 一种电渣重熔渣系及用于电渣重熔Fe-Cr-Al合金低氧控制方法 |
-
1985
- 1985-08-22 JP JP60185620A patent/JPS6244535A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5182448A (en) * | 1990-10-05 | 1993-01-26 | Sharp Kabushiki Kaisha | Photocoupler with improved anti-noise characteristics |
| CN103468964A (zh) * | 2013-09-18 | 2013-12-25 | 安徽工业大学 | 一种同时控制电渣锭氢-氧含量的新渣系及其制备方法 |
| CN104498727A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-04-08 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种电渣重熔用渣系 |
| CN109161696A (zh) * | 2018-09-30 | 2019-01-08 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 一种电渣重熔渣系及用于电渣重熔Fe-Cr-Al合金低氧控制方法 |
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