JPS6239662B2 - - Google Patents
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- JPS6239662B2 JPS6239662B2 JP57066796A JP6679682A JPS6239662B2 JP S6239662 B2 JPS6239662 B2 JP S6239662B2 JP 57066796 A JP57066796 A JP 57066796A JP 6679682 A JP6679682 A JP 6679682A JP S6239662 B2 JPS6239662 B2 JP S6239662B2
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- Japan
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- steam
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/40—Solar thermal energy, e.g. solar towers
- Y02E10/46—Conversion of thermal power into mechanical power, e.g. Rankine, Stirling or solar thermal engines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、大陽熱、排熱などによつて駆動さ
れるランキンサイクル機関の蒸気発生器の改良に
関するものである。
れるランキンサイクル機関の蒸気発生器の改良に
関するものである。
第１図は従来の太陽熱利用のランキンサイクル
機関のシステムの一例を示す。第１図において、
１は集熱ポンプであり、このポンプ１を駆動する
ことにより、熱媒体を循環させて、太陽熱集熱器
２で集められた太陽熱が蓄熱槽３に蓄えられる。
この蓄熱槽３の中にはランキンサイクル機関の蒸
気発生器４が設置されており、この蒸気発生器４
は、ポンプ５によつて送込まれて来る集熱温度に
近い高温、高圧の作動流体の蒸気を発生する。蒸
気発生器４で作られた高温、高圧の蒸気は、膨張
機６に流入し、低圧力まで断熱的に膨張し、膨張
に伴うエンタルピ差に相当する軸出力を発生し
て、負荷７を駆動する。膨張後の低圧になつた蒸
気は、凝縮器８に流入して冷却され、液化した後
に上記ポンプ５に吸込まれて蒸気発生器４に送込
まれ、上述した動作を繰返す。
機関のシステムの一例を示す。第１図において、
１は集熱ポンプであり、このポンプ１を駆動する
ことにより、熱媒体を循環させて、太陽熱集熱器
２で集められた太陽熱が蓄熱槽３に蓄えられる。
この蓄熱槽３の中にはランキンサイクル機関の蒸
気発生器４が設置されており、この蒸気発生器４
は、ポンプ５によつて送込まれて来る集熱温度に
近い高温、高圧の作動流体の蒸気を発生する。蒸
気発生器４で作られた高温、高圧の蒸気は、膨張
機６に流入し、低圧力まで断熱的に膨張し、膨張
に伴うエンタルピ差に相当する軸出力を発生し
て、負荷７を駆動する。膨張後の低圧になつた蒸
気は、凝縮器８に流入して冷却され、液化した後
に上記ポンプ５に吸込まれて蒸気発生器４に送込
まれ、上述した動作を繰返す。
上述のようにランキンサイクル機関では熱エネ
ルギを機械エネルギに変換することができるが、
その起動から停止に至る過程は以下に述べるよう
に制御されるのが普通である。
ルギを機械エネルギに変換することができるが、
その起動から停止に至る過程は以下に述べるよう
に制御されるのが普通である。
停止状態で蓄熱槽３の水温TWが上昇して予め
設定した温度に達すると、ポンプ５を駆動する電
動機９が運転開始され、逆止弁１３を通つて蒸気
発生器４に液状の作動流体が供給される。この
時、蒸気発生器４の出口側の弁１０が閉じている
ので、蒸気発生器４の中で発生した蒸気は蒸気発
生器４内に保持され、圧力が飽和圧力に近いとこ
ろまで徐々に上昇してくる。圧力検出器１１によ
つて蒸気発生器４内の圧力を検知し、この圧力が
設定圧力に達すると、弁１０が開かれ、高温、高
圧の蒸気が膨張機６へ供給され、膨張機６の運転
が開始される。運転中にポンプ５から蒸気発生器
４に供給される液状の作動流体の流量が多過ぎる
と、蒸気発生器４内で完全に蒸発することができ
ないので、膨張機６に気液混合の作動流体が供給
され、潤滑油の稀釈、ドレンアタツクによる損傷
の発生などの多く悪影響が発生する。
設定した温度に達すると、ポンプ５を駆動する電
動機９が運転開始され、逆止弁１３を通つて蒸気
発生器４に液状の作動流体が供給される。この
時、蒸気発生器４の出口側の弁１０が閉じている
ので、蒸気発生器４の中で発生した蒸気は蒸気発
生器４内に保持され、圧力が飽和圧力に近いとこ
ろまで徐々に上昇してくる。圧力検出器１１によ
つて蒸気発生器４内の圧力を検知し、この圧力が
設定圧力に達すると、弁１０が開かれ、高温、高
圧の蒸気が膨張機６へ供給され、膨張機６の運転
が開始される。運転中にポンプ５から蒸気発生器
４に供給される液状の作動流体の流量が多過ぎる
と、蒸気発生器４内で完全に蒸発することができ
ないので、膨張機６に気液混合の作動流体が供給
され、潤滑油の稀釈、ドレンアタツクによる損傷
の発生などの多く悪影響が発生する。
一方、ポンプの作動流体の流量が少ないと、蒸
気発生器４内の液相領域が減少し、蒸気の過熱度
が増大するだけで圧力が十分に上昇しなくなり、
ランキンサイクルの出力の減少を来たすことにな
る。したがつて、一般に、ランキンサイクルの運
転中は蒸気発生器４出口の蒸気の過熱度△ＴSHを
過熱度検知器１２によつて検出し、過熱度△ＴSH
が設定値（例えば△ＴSH＝５℃）になるように、
ポンプ５の流量を制御している。このような状態
で運転を継続し、蓄熱槽３内の温度TWがある設
定値よりも低下すると、もはや効率のよい運転を
継続することができないので、ポンプ５を停止す
ると共に弁１０を閉じて、ランキンサイクルの運
転を停止する。このように、ランキンサイクルの
運転が停止する直前まで過熱度の制御が行われて
いるので、蒸気発生器４の内部に相当量の液状の
作動流体が残留しており、この液状の作動流体は
弁１０と逆止弁１３とによつて蒸気発生器４の外
部への流出が阻止されているので、次回の起動ま
でそのまま蒸気発生器内に保持されることにな
る。したがつて、蓄熱槽３内の温度Twが上昇し
て来ると、蒸気発生器４に残留していた液状の作
動流体が蒸発するので、ポンプ５を駆動しなくて
も、蒸気発生器４内の圧力は温度TWに近い温度
での飽和圧力まで上昇することになる。しかし、
一般に、蒸気発生器４の内部容積は小さいので、
ポンプ５を駆動することなく、弁１０を開くと蒸
気発生器４内の圧力Ｐは、第２図の線Ａ―Ｂに示
すように時間と共に急激に低下し、膨張機６を定
常回転に至らせることができない。したがつて、
一般には、前述したように、電動機９によつて予
めポンプ５を運転した後に、弁１０を開いてラン
キンサイクルの運転を開始することになる。
気発生器４内の液相領域が減少し、蒸気の過熱度
が増大するだけで圧力が十分に上昇しなくなり、
ランキンサイクルの出力の減少を来たすことにな
る。したがつて、一般に、ランキンサイクルの運
転中は蒸気発生器４出口の蒸気の過熱度△ＴSHを
過熱度検知器１２によつて検出し、過熱度△ＴSH
が設定値（例えば△ＴSH＝５℃）になるように、
ポンプ５の流量を制御している。このような状態
で運転を継続し、蓄熱槽３内の温度TWがある設
定値よりも低下すると、もはや効率のよい運転を
継続することができないので、ポンプ５を停止す
ると共に弁１０を閉じて、ランキンサイクルの運
転を停止する。このように、ランキンサイクルの
運転が停止する直前まで過熱度の制御が行われて
いるので、蒸気発生器４の内部に相当量の液状の
作動流体が残留しており、この液状の作動流体は
弁１０と逆止弁１３とによつて蒸気発生器４の外
部への流出が阻止されているので、次回の起動ま
でそのまま蒸気発生器内に保持されることにな
る。したがつて、蓄熱槽３内の温度Twが上昇し
て来ると、蒸気発生器４に残留していた液状の作
動流体が蒸発するので、ポンプ５を駆動しなくて
も、蒸気発生器４内の圧力は温度TWに近い温度
での飽和圧力まで上昇することになる。しかし、
一般に、蒸気発生器４の内部容積は小さいので、
ポンプ５を駆動することなく、弁１０を開くと蒸
気発生器４内の圧力Ｐは、第２図の線Ａ―Ｂに示
すように時間と共に急激に低下し、膨張機６を定
常回転に至らせることができない。したがつて、
一般には、前述したように、電動機９によつて予
めポンプ５を運転した後に、弁１０を開いてラン
キンサイクルの運転を開始することになる。
上述のように従来のランキンサイクル機関は、
ランキンサイクルの運転中は常にポンプ５を補助
電源により駆動することが必要であり、補助電源
容量が増大するだけでなく、ポンプ駆動用の電動
機９の損失に相当する分だけ全体効率が低下する
という欠点があつた。
ランキンサイクルの運転中は常にポンプ５を補助
電源により駆動することが必要であり、補助電源
容量が増大するだけでなく、ポンプ駆動用の電動
機９の損失に相当する分だけ全体効率が低下する
という欠点があつた。
この発明は、上述のような従来のものの欠点を
除去しようとするものであつて、蒸気発生器の伝
熱管の途中に適当な容積をもつた液溜めを設ける
ことにより、ランキンサイクルの起動時にポンプ
を予め駆動することなく蒸気発生器の圧力を必要
時間保持できるようにし、ポンプを膨張機によつ
て直接駆動できるランキンサイクル機関を提供す
ることを目的としている。
除去しようとするものであつて、蒸気発生器の伝
熱管の途中に適当な容積をもつた液溜めを設ける
ことにより、ランキンサイクルの起動時にポンプ
を予め駆動することなく蒸気発生器の圧力を必要
時間保持できるようにし、ポンプを膨張機によつ
て直接駆動できるランキンサイクル機関を提供す
ることを目的としている。
以下、この発明の一実施例を第３図について説
明する。
明する。
第３図中、１４は蒸気発生器４の２分割された
伝熱管４ａ，４ｂの中間に設けられた液溜めであ
り、またポンプ５は膨張機６の出力軸１５によつ
て直接駆動されるように構成されている。なお、
この実施例の上述した以外の構成は、第１図に示
す従来のものと同様であるから、同構成の部分は
第１図と同一符号を第３図中につけて説明を省略
する。
伝熱管４ａ，４ｂの中間に設けられた液溜めであ
り、またポンプ５は膨張機６の出力軸１５によつ
て直接駆動されるように構成されている。なお、
この実施例の上述した以外の構成は、第１図に示
す従来のものと同様であるから、同構成の部分は
第１図と同一符号を第３図中につけて説明を省略
する。
この実施例によるランキンサイクルの定常運転
中の作動状態は、ポンプ５が膨張機６によつて直
接駆動されている点を除けば、第１図に示す従来
のランキンサイクルと同じである。すなわち、蒸
気発生器４の出口に設置された過熱度検知器１２
によつて発生蒸気の過熱度△ＴSHがほぼ一定値に
なるようにポンプ５の流量を制御しつつ運転を継
続し、蓄熱槽３内の温度TWがある設定値よりも
低下すると、弁１０を閉じて運転を停止する。こ
のようにしてランキンサイクルが停止した状態
で、この実施例のものは、蒸気発生器４の伝熱管
４ａ，４ｂの途中に液溜め１４を持つているの
で、蒸気発生器４内に大量の作動流体が残留して
いる。したがつて、蓄熱槽３内の温度が上昇して
ランキンサイクルを再起動するに際して、予めポ
ンプ５によつて蒸気発生器４内に作動流体を圧送
しなくても、起動に必要とされる圧力を一定時間
以上保持することができる。したがつて、ポンプ
５を膨張機６に先行して運転する必要がないの
で、ポンプ運動用の電動機９をなくしてポンプ５
を膨張機６と直結することが可能となる。
中の作動状態は、ポンプ５が膨張機６によつて直
接駆動されている点を除けば、第１図に示す従来
のランキンサイクルと同じである。すなわち、蒸
気発生器４の出口に設置された過熱度検知器１２
によつて発生蒸気の過熱度△ＴSHがほぼ一定値に
なるようにポンプ５の流量を制御しつつ運転を継
続し、蓄熱槽３内の温度TWがある設定値よりも
低下すると、弁１０を閉じて運転を停止する。こ
のようにしてランキンサイクルが停止した状態
で、この実施例のものは、蒸気発生器４の伝熱管
４ａ，４ｂの途中に液溜め１４を持つているの
で、蒸気発生器４内に大量の作動流体が残留して
いる。したがつて、蓄熱槽３内の温度が上昇して
ランキンサイクルを再起動するに際して、予めポ
ンプ５によつて蒸気発生器４内に作動流体を圧送
しなくても、起動に必要とされる圧力を一定時間
以上保持することができる。したがつて、ポンプ
５を膨張機６に先行して運転する必要がないの
で、ポンプ運動用の電動機９をなくしてポンプ５
を膨張機６と直結することが可能となる。
次に、第２図によつて、蒸気発生器４に液溜め
１４に設けた効果について説明する。第２図では
横軸に時間Ｔ、縦軸に蒸気発生器内の圧力Ｐをと
つている。第２図において、ＰAは起動直前の蒸
気発生器の圧力、ＰCは凝縮圧力、ＰKは膨張機を
起動し、回転を継続するために必要とする最低圧
力を示している。さらに、線Ａ―Ｂ、線Ａ―Ｃ―
Ｅ―Ｇ、線Ａ―Ｄ―Ｆ―Ｇはポンプ５を駆動する
ことなく、弁１０を開いてランキンサイクルを起
動した場合の蒸気発生器４内の圧力Ｐの変化を示
している。
１４に設けた効果について説明する。第２図では
横軸に時間Ｔ、縦軸に蒸気発生器内の圧力Ｐをと
つている。第２図において、ＰAは起動直前の蒸
気発生器の圧力、ＰCは凝縮圧力、ＰKは膨張機を
起動し、回転を継続するために必要とする最低圧
力を示している。さらに、線Ａ―Ｂ、線Ａ―Ｃ―
Ｅ―Ｇ、線Ａ―Ｄ―Ｆ―Ｇはポンプ５を駆動する
ことなく、弁１０を開いてランキンサイクルを起
動した場合の蒸気発生器４内の圧力Ｐの変化を示
している。
線Ａ―Ｂは従来のものの蒸気発生器内の圧力変
化を示し、圧力Ｐは時間Ｔの経過と共にほぼ直線
的に減少し、時間がＴHに達するとＰ＝ＰKにな
り、それ以後はポンプ５による液状の作動流体の
供給が行われない限り、運転の継続が困難となる
ことがわかる。
化を示し、圧力Ｐは時間Ｔの経過と共にほぼ直線
的に減少し、時間がＴHに達するとＰ＝ＰKにな
り、それ以後はポンプ５による液状の作動流体の
供給が行われない限り、運転の継続が困難となる
ことがわかる。
線Ａ―Ｃ―Ｅ―Ｇはこの発明の実施例による蒸
気発生器内の圧力変化を示すものである。起動後
に蒸気の発生と共に蒸気発生器内に存在する作動
流体の液が徐々に減少するのに伴い、液面が低下
して来るので有効伝熱面積が減少し、圧力は従来
の蒸気発生器と同様に線Ａ―Ｃと低下するが、液
溜め１４内で液面が低下するのみで、液溜め１４
よりも上流側に存在する有効伝熱面積はほとんど
変化しないために、ほぼ一定の蒸気発生量と圧力
が保持されることになり、圧力は線Ａ―Ｃ―Ｅと
変化する。さらに、時間が経過して液溜め１４内
の作動流体の液が全部蒸発するとＥ点に達し、以
降は液面が急激が低下するので、蒸気発生器内の
圧力も急激に低下し、最終的には圧力は時間と共
に曲線Ａ―Ｃ―Ｅ―Ｇに沿つて変化する。
気発生器内の圧力変化を示すものである。起動後
に蒸気の発生と共に蒸気発生器内に存在する作動
流体の液が徐々に減少するのに伴い、液面が低下
して来るので有効伝熱面積が減少し、圧力は従来
の蒸気発生器と同様に線Ａ―Ｃと低下するが、液
溜め１４内で液面が低下するのみで、液溜め１４
よりも上流側に存在する有効伝熱面積はほとんど
変化しないために、ほぼ一定の蒸気発生量と圧力
が保持されることになり、圧力は線Ａ―Ｃ―Ｅと
変化する。さらに、時間が経過して液溜め１４内
の作動流体の液が全部蒸発するとＥ点に達し、以
降は液面が急激が低下するので、蒸気発生器内の
圧力も急激に低下し、最終的には圧力は時間と共
に曲線Ａ―Ｃ―Ｅ―Ｇに沿つて変化する。
上述したようにこの発明の一実施例による蒸気
発生器を採用すると、ランキンサイクルの起動後
に運転を継続するたに必要な圧力ＰKを保持する
時間ＴJを大幅に延長することが可能となり、従
来のようにランキンサイクルの起動に先立つてポ
ンプ５を運転する必要がなくなり、ポンプ５を膨
張機６に直結することが可能になる。なお、第２
図において線Ｃ―Ｅの時間は液溜め１４の容積に
ほぼ比例して増減するので、時間ＴJは液溜めの
容積を変えることによつて任意の値に設定でき
る。
発生器を採用すると、ランキンサイクルの起動後
に運転を継続するたに必要な圧力ＰKを保持する
時間ＴJを大幅に延長することが可能となり、従
来のようにランキンサイクルの起動に先立つてポ
ンプ５を運転する必要がなくなり、ポンプ５を膨
張機６に直結することが可能になる。なお、第２
図において線Ｃ―Ｅの時間は液溜め１４の容積に
ほぼ比例して増減するので、時間ＴJは液溜めの
容積を変えることによつて任意の値に設定でき
る。
第２図において、線Ａ―Ｄ―Ｆ―Ｇは、上述し
たと同容積の液溜めを上流側に設置した場合、す
なわち、第３図の伝熱管４ａ，４ｂの有効伝熱面
積A1，A2をＡ１／Ａ１＋Ａ２の値が小さくなるように設
置 した場合の圧力の変化を示すものである。線Ａ―
Ｄ―Ｆ―Ｇからわかるように、液溜め１４の設置
位置が悪いと線Ｄ―Ｅの圧力がＰKよりも低くな
るために、起動特性の改善ができない。
たと同容積の液溜めを上流側に設置した場合、す
なわち、第３図の伝熱管４ａ，４ｂの有効伝熱面
積A1，A2をＡ１／Ａ１＋Ａ２の値が小さくなるように設
置 した場合の圧力の変化を示すものである。線Ａ―
Ｄ―Ｆ―Ｇからわかるように、液溜め１４の設置
位置が悪いと線Ｄ―Ｅの圧力がＰKよりも低くな
るために、起動特性の改善ができない。
したがつて、液溜め１４の設置位置は、ｈを作
動流体の気液２相部の平均熱通過率ｋｃａｌ／m2ｈ℃△
Ｔを 蓄熱槽内の水温と圧力ＰKに相当する作動流体の
飽和蒸気温度との温度差（℃）、Ｇを膨張機入口
の圧力ＰK，出口の圧力ＰCの時に膨張機を通過す
る作動流体の流量Kg／hr，heを作動流体の潜熱
ｋｃａｌ／Kg、A1を液溜めより上流側の有効伝熱面積m2 とすると、A1は次で示される値に設定する必要
がある。
動流体の気液２相部の平均熱通過率ｋｃａｌ／m2ｈ℃△
Ｔを 蓄熱槽内の水温と圧力ＰKに相当する作動流体の
飽和蒸気温度との温度差（℃）、Ｇを膨張機入口
の圧力ＰK，出口の圧力ＰCの時に膨張機を通過す
る作動流体の流量Kg／hr，heを作動流体の潜熱
ｋｃａｌ／Kg、A1を液溜めより上流側の有効伝熱面積m2 とすると、A1は次で示される値に設定する必要
がある。
A1Ｇｈｅ／ｈ△Ｔ
ただし、A1の値を大きくし過ぎると、ランキ
ンサイクルの停止状態で液溜め中に残留する作動
流体の液量が減少する傾向になるので、A1の値
は上式を満足する範囲内で、できるだけ小さくな
るように、設定することが望ましい。
ンサイクルの停止状態で液溜め中に残留する作動
流体の液量が減少する傾向になるので、A1の値
は上式を満足する範囲内で、できるだけ小さくな
るように、設定することが望ましい。
なお、以上この発明を太陽熱利用の実施例につ
いて説明したが、この発明は、排熱利用など他の
熱源を利用したランキンサイクル機関にも適用で
きること勿論である。また、上記実施例では蓄熱
槽内に蒸気発生器を設置したものを示したが、こ
の発明は、蓄熱槽を別置したり除去した場合にも
適用できる。
いて説明したが、この発明は、排熱利用など他の
熱源を利用したランキンサイクル機関にも適用で
きること勿論である。また、上記実施例では蓄熱
槽内に蒸気発生器を設置したものを示したが、こ
の発明は、蓄熱槽を別置したり除去した場合にも
適用できる。
以上説明したように、この発明のランキンサイ
クル機関の蒸気発生器は、伝熱管の途中に液溜め
を設けたので、ポンプを予め駆動することなく、
ランキンサイクルを起動することが可能となり、
運転の制御が簡単になると共に、ポンプを膨張機
によつて直接駆動することが可能となり、システ
ムの全体効率を向上させることができるという効
果がある。
クル機関の蒸気発生器は、伝熱管の途中に液溜め
を設けたので、ポンプを予め駆動することなく、
ランキンサイクルを起動することが可能となり、
運転の制御が簡単になると共に、ポンプを膨張機
によつて直接駆動することが可能となり、システ
ムの全体効率を向上させることができるという効
果がある。
第１図は従来の太陽熱利用ランキンサイクル機
関を示す構成説明図、第２図は蒸気発生器の起動
時の時間―圧力変化関係図、第３図はこの発明の
一実施例による蒸気発生器を備えたランキンサイ
クル機関の構成説明図である。 ３…蓄熱槽、４…蒸気発生器、５…ポンプ、６
…膨張機、１０…弁、１４…液溜め。なお、図中
同一符号は同一または相当部分を示す。
関を示す構成説明図、第２図は蒸気発生器の起動
時の時間―圧力変化関係図、第３図はこの発明の
一実施例による蒸気発生器を備えたランキンサイ
クル機関の構成説明図である。 ３…蓄熱槽、４…蒸気発生器、５…ポンプ、６
…膨張機、１０…弁、１４…液溜め。なお、図中
同一符号は同一または相当部分を示す。
Claims (1)
- １ 高温熱源側に設置されて作動流体の蒸気を作
る蒸気発生器と、蒸気発生器で作られた蒸気を膨
張させて動力を取出す膨張機と、膨張させた後の
蒸気を液化させる凝縮器と、上記膨張機で駆動さ
れ凝縮させた作動流体の液体を昇圧して上記蒸気
発生器に送込むポンプとで閉ループを構成したラ
ンキンサイクル機関において、蒸気発生器の伝熱
管の途中に液溜めを設けたことを特徴とするラン
キンサイクル機関の蒸気発生器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6679682A JPS58183803A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | ランキンサイクル機関の蒸気発生器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6679682A JPS58183803A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | ランキンサイクル機関の蒸気発生器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58183803A JPS58183803A (ja) | 1983-10-27 |
| JPS6239662B2 true JPS6239662B2 (ja) | 1987-08-24 |
Family
ID=13326183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6679682A Granted JPS58183803A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | ランキンサイクル機関の蒸気発生器 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPS58183803A (ja) |
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Citations (2)
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1982
- 1982-04-19 JP JP6679682A patent/JPS58183803A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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Also Published As
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| JPS58183803A (ja) | 1983-10-27 |
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