JPS6231061B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は、車両用エンジンの軸受等に使用する
摺動材料に関するもので、なじみ性、耐疲労性、
耐摩耗性等、摺動材料として必要とされる各種の
性質をバランスよく備え、かつその製造および品
質管理を容易に行ないうる複合ライニング構造の
摺動材料を提案するものである。 〔従来の技術と発明が解決しようとする問題点〕 従来、鋼板上に添着する合金軸受材料として代
表的なものに、Al−Sn系合金が知られている
が、この合金は主にSnの添加量によつてその性
質が定まる。すなわち、Snの添加量が重量％で
15〜35％の範囲にあるAl−高Sn系合金（Snの他
通常１％程度のCuを含む）は、軟質なSnの影響
が強く受けてなじみ性等の表面性能が特に優れて
いるが、耐疲労性、耐荷重性等の機械的性質に劣
り、逆にSnの添加量が重量％で10％以下、通常
５〜６％程度のAl−低Sn系合金（Snの他、微量
のSi、Ni、Cu、Sb、Mn等を含む）では、耐疲労
性や耐荷重性等の機械的性質には優れるが、なじ
み性等の表面性能が悪いという欠点がある。この
ため、このようなAl−低Sn系合金を軸受合金と
して使用する場合には、なじみ性や耐焼付性を良
くする目的で、PbやPb−Snを主体とする合金等
の低融点金属の電気メツキを施すことが一般的に
行なわれて来た。しかるに、このPbメツキ層を
形成することは、なじみ性、低摩擦性の向上とい
う点だけを見れば顕著な効果を認めることができ
るが、製造工程、製造コスト、公害問題および品
質管理等の各種の側面からみた場合、多くの不利
益がある。つまり、製造工程およびコストの上か
らは、電気メツキの各種工程を必要とするだけ不
利であり、また公害発生を防ぐためには高価なメ
ツキ廃液処理施設が必要となる。さらに、メツキ
層はその厚み管理が極めて困難であつて、特に半
円状に加工後メツキ処理をする場合には、一様な
メツキ厚を得ることが不可能であり、また各種毎
のメツキ厚のバラツキも大きなものとなるため品
質を一定の範囲に保つことが頗る困難であつた。
また、このPb層は軟質であるため、耐荷重性、
耐疲労性に乏しく、使用中にPb層に亀裂が発生
し、さらにこの後、剥離する恐れがある。 一方、本発明者等は既に表面層をAl−高Sn系
合金、中間層をAl−低Sn系合金とし、これらを
鋼板上に積層圧接した複合摺動材料（トリメタ
ル）を提案したが、この材料は高温下におかれる
と特にその表面層の硬さが急激に低下し、Snの
粒子が粗大化して機械的性質が劣化するという欠
点があらわれてきた。 本発明は、このような欠点を解消した複合摺動
材料を提供することを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 このため本発明では、Al−高Sn系合金にCrを
添加しかつその厚さを制御した表面層と、潤滑金
属の添加を抑えあるいは添加しないAl系の中間
層と、裏金鋼板とを圧接した構造の複合摺動材料
を提供することにより、高温特性の向上および各
種摺動特性のバランス良い向上を達成した。 本発明の構成は、第１には、合金組成Ａの表面
層と、この表面層に積層され、合金組成Ｂからな
る中間層と、この中間層に積層された裏金鋼板と
を備え、これら三層の金属は圧接され、かつ上記
表面層の厚みは0.01〜0.15mmである。 第２には、合金組成Ａの表面層と、この表面層
に積層され、合金組成Ｃからなる中間層と、この
中間層に積層された裏金鋼板とを備え、これら三
層の金属は圧接され、かつ上記表面層の厚みは
0.01〜0.15mmである。 第３には、合金組成Ａの表面層と、この表面層
に積層され、アルミニウムからなる中間層と、こ
の中間層に積層された裏金鋼板とを備え、これら
三層の金属は圧接され、かつ上記表面層の厚みは
0.01〜0.15mmである。 但し、上記合金組成Ａ、合金組成Ｂ、合金組成
Ｃは、 合金組成Ａ：スズ15〜35％と、クロム0.1〜１％
と、鉛、ビスマス、インジウムの１種または２
種以上を合計で５％以下と、銅０〜２％、マグ
ネシウム０〜３％の１種または２種を合計で３
％以下と、シリコン、マンガン、アンチモン、
チタン、ニツケル、鉄、ジルコン、モリブデ
ン、コバルトのうちの１種または２種以上を合
計0.1〜３％と、残部アルミニウム（重量％） 合金組成Ｂ：スズ０〜10％、鉛０〜５％、インジ
ウム０〜５％のうちの１種または２種以上を合
計で３〜10％と、銅０〜２％、マグネシウム０
〜３％で銅とマグネシウムの合計が０〜３％
と、クロム０〜１％と、残部アルミニウム（重
量％） 合金組成Ｃ：銅０〜２％、マグネシウム０〜３％
の１種または２種を合計で３％以下と、クロム
０〜１％と、残部アルミニウム（重量％） である。 〔作用〕 以下に、本発明の各構成要素の作用・機能につ
いて説明する。 表面層については、Al−高Sn系合金からな
り、ある程度の機械的性質を持ち、主に表面性能
を持つ表面層に対して、Crを添加して特に高温
下での硬さの低下を防止するとともにSn粒子の
阻大化を阻止する一方、Pb、Bi、Inを加えてSn
の潤滑性を改善したことを特徴とし、さらにCu
または（および）Mgを加えて機械的性質を改良
している。この表面層の厚みは0.01〜0.15mmであ
る。なおこの表面層には、さらにSi、Mn、Sb、
Ti、Ni、Fe、Zr、Mo、Coの１種または２種以上
を微量加えてさらに機械的性質を改良している。 一方、中間層については機械的性質を強化する
ため、潤滑金属としてSn、Pb、Inの添加を抑え
あるいは添加せず、必要に応じてCu、Mg、Crを
表面層と同様に添加している。 本発明に係る複合摺動材料の表面層は、従来の
Al−Sn系合金に比べ0.1〜１％のCrと、合計で５
％以下のPb、Bi、Inの１種または２種以上を加
えたことによつてSnが微細化されるとともにな
じみ性が向上し、加えて硬さが上昇し、特に高温
状態におけるSnの移動と成長がほとんどないこ
とが認められた。また高温硬さの低下も少ない。
さらに動荷重疲労試験を行なつたところ、高油温
下での疲労強度の向上が確認された。これについ
ては後に詳述する。 表面層の合金組成Ａにおいて、Snの含有量を
重量％で15〜35％に限定した理由は、Snは潤滑
を主目的として添加される元素であるが、これを
35％以上添加するとなじみ性、潤滑性は向上する
が硬さが低下し、これが15％以下では逆に軸受合
金としては硬くなり過ぎ、なじみ性等に劣るから
である。なお、このSnの添加量はSnを孤立分散
させるためには従来のAl−Sn系合金では15％程
度が上限とされており、その理由はこれを15％以
上添加すると合金中のSn粒子がAl中に孤立して
分散できなくなり連続状態で存在し始めるため、
硬さが低下するからとされていたが、本発明では
後述する他の元素の添加効果によつて、これを35
％迄添加した場合でも実用上支障がなくなつた。
また、Snの添加量を15〜35％の範囲でどのよう
に定めるかは、用途に応じ適宜決定されるべきも
のであるが、一般的には軸受に加わる荷重（負
荷）の大なるときはSn量を少なく、荷重の小な
るときはSn量を多くすると良い。また別の観点
からは、焼付きが懸念される状態で使用されると
きはSn量を多く、この心配のないときはSn量を
少なくするのが良い。しかし最近は高油温により
軸受が高温になり、これが原因で軸受が変形し焼
付、疲労を起すことが問題であるので、高温での
変形が少ないという観点からSn量を定める必要
もある。 Crは硬さの上昇と高温時の軟化を防ぐ点、お
よび焼鈍によつてもSn粒子の粗大化を招かない
という点について特に添加効果が高い。まず硬さ
の上昇と高温時の軟化防止について述べると、こ
のCrの添加量が重量％で0.1％以下では高温硬さ
の改良は期待できず、1.0％以上添加するとCrAl₇
等のAl−Cr金属間化合物が析出し過ぎ、軸受合
金としては硬くなり過ぎることから、その添加量
を0.1〜1.0％に限定したものである。この高温硬
さの向上についてさらに詳述すると、CrはAl中
に固溶することによつてAlの再結晶温度を上
げ、かつ固溶することでAl地の硬さを上昇させ
るが、これと同時に数回の圧延によつても鋳造時
に比して硬さが上昇する。再結晶温度を上げるこ
とはエンジンの軸受がさらされる高温領域でも安
定した機械的性質を維持させるために効果があ
り、特に硬さについては、高温下での硬さの低下
を少なくして高温領域での軸受の軟化を防ぐこと
ができ、ひいては疲労強度の向上をもたらす。ま
た固溶限を過ぎて析出するAl−Crの金属間化合
物は、ヴイツカース硬さで約370を示し、このた
めこの化合物が細かく分散することは高温硬さの
維持を助けるので、これが適量分散することは良
い効果を生ずる。ここに適量の範囲は、前述のよ
うにCrが1.0％以下を意味し、この範囲であれば
上記析出物は均一かつ微細であつて他に悪影響を
与えることなく硬さの上昇が得られる。 次に、Cr添加によるSn粒子の粗大防止効果に
ついて述べる。Sn粒子の粗大化はAl−Sn系合金
が高温下におかれた場合Al粒界およびSn粒子の
移動が起るために生ずる現象であるが、Crは上
記のようにAl−Crの金属間化合物の析出物を作
り、この析出物がAl地金中に細かく分散して存
在するため、この金属間化合物が直接的にはAl
粒界の移動を妨げ、同時にAl結晶粒の成長を妨
げてSn粒子の移動、つまりSn粒子の粗大化を防
ぐからであると考えられる。また、Sn粒子が微
細のまま保持されてAl地金中に存在するという
ことは、同時に232℃という低い融点をもつSn粒
子の高温下での溶出現象を防止するためにも効果
的であると考えられ、この観点からしても硬さの
低下防止の効果が首肯される。 次にPb、BiまたはInは、表面層におけるSnの
潤滑金属としての性質を改良するために添加した
もので、Crと一緒に添加したときに効果が認め
られる。すなわち従来Al−Sn系合金の中にこれ
らの元素を添加することは考えられ、また一部行
なわれているが、これらの添加元素を単独で加え
ると、Al−Sn系合金の中へ合金化されてしまう
ためSnの融点が低くなつてしまうという欠点が
避けられない。このため従来のAl−Sn系合金に
比べて低温でSnの溶融と移動が起こり易くなる
結果、Snが粗大なSn粒に成長しやすく、これを
軸受として使用すると、高負荷運転が連続したと
き部分的に溶融することもありうる。これに対し
本発明のように、Crを加えることによつてSn粒
を微細化し、かつその組識を高温でも維持できる
ようにしておくと、Pb、BiまたはInを加えても
上記のような弊害は生ぜずにSnの潤滑性を改善
することができ、高い疲労強度の必要とされる軸
受にも使用可能となり、さらに耐疲労性に加えて
なじみ性の向上も図ることができる。このような
効果を得ることのできるPb、BiまたはInの添加
量は５％以下であり、好ましくは含有Sn量に対
し15％以下程度がよい。なおこのPb、Bi、Inは
２種以上を合計で５％以下添加してもよい。 さらに上記組成の表面には、重量％でCu0〜２
％、Ms0〜３％の１種または２種を合計で３％以
下加えることにより、機械的性質をさらに改良す
る。このうちCuを用いる場合にはその添加量を
２％以下とすることが好ましい。２％以上添加す
ると硬さは向上するがCuの増加と共に硬いCuAl₂
が析出し軸受としては好ましくないからである。
またMgについては、これを３％以上添加する
と、圧延による硬さ上昇が大きくなり過ぎて十分
な圧延ができなくなり、このため微細なSn組織
を得ることが困難になる。また焼鈍時にAlに固
溶していたMgが析出し、余分に添加された量は
析出してしまうため、固溶によるAl地の強化は
期待できない。このCuとMgの上記効果はCrと同
時に添加して生ずるもので、CuまたはMg単独で
は高温下での硬さの上昇の効果が期待できない。
すなわち、CuまたはMgはAl中に添加した場合に
圧延時に硬さの上昇が大きく、同一圧延率でも他
の元素を添加したAl材料に比し、硬さの上昇は
顕著であるが、200℃近く迄加熱すると容易に軟
化し、高温硬さの維持は期待できない。これに対
してCrとCuまたはMgを同時に添加すると、Cu
またはMgの添加効果によつて圧延時に高くなつ
た硬さが、焼鈍をしてもCrの添加効果、すなわ
ち再結晶温度の上昇によりあまり低下しない。こ
の硬さは高温時においても保たれ、従来合金に比
べて高温強度のある合金となり、ひいては疲労強
度の向上にもつながる。なおCuとMgを同時に添
加する場合は、その合計量を３％以下とし、その
内Cuは０〜２％、Mgは０〜３％とする。 さらに表面層におけるAl地金の強化のため、
Si、Mn、Sb、Ti、Ni、Fe、Zr、Mo、Coのうち
の１種または２種以上を重量％で合計0.1〜３％
添加しており、さらに機械的性質を改善してい
る。なおこの添加量が３％を越えると硬くなり過
ぎ、なじみ性等の表面性能を低下させるので好ま
しくない。そして0.1％以上でないと十分効果を
発揮できない。 次に本摺動材料の中間層は、上記表面層の機械
的性質の弱さをバツクアツプするとともに、薄い
表面層が万一摩耗してしまつた場合でもある程度
のなじみ性を保持するために設けるものである。
したがつて表面層程なじみ性等を大きくする必要
はないが、表面層より高い耐疲労性、耐荷重性を
備えるように成分を設定する。 この目的のため、中間層にある程度なじみ性を
多く付与したい場合には、潤滑金属の添加を抑え
た組成、すなわち合金組成Ｂとする。 合金組成Ｂ：スズ０〜10％、鉛０〜５％、インジ
ウム０〜５％のうちの１種または２種以上を合
計で３〜10％と、銅０〜２％、マグネシウム０
〜３％で銅とマグネシウムの合計が０〜３％
と、クロム０〜１％と、残部アルミニウム（重
量％） そのAl合金に添加する潤滑金属の組成範囲と
しては、重量％でSn0〜10％、Pb0〜５％、In0〜
５％のうち１種または２種以上を合金で３〜10加
えればよい。３％以下では中間層として必要なな
じみ性が得られず、10％以上とすると、表面層の
機械的性質、すなわち耐荷重性、耐疲労性等をバ
ツクアツプして強化することができない。 また上記潤滑金属を加えたAl合金に対して
は、必要に応じてCuまたは（および）MgとCrを
加えることができる。その添加理由は表面層につ
いて添加したこれら金属の場合と同様であり、中
間層の機械的性質を改善することができる。なお
添加量は、銅０〜２％、マグネシウム０〜３％で
銅とマグネシウムの合計が０〜３％とし、クロム
は０〜１％とする。この組成範囲の上限は表面層
と同様な理由による。 ここで本発明における中間層は、その表面層と
の組合せにおいて、スズ、鉛、インジウムの潤滑
金属を含まない、次の合金組成Ｃからなる中間層
とすることができる。 合金組成Ｃ：銅０〜２％、マグネシウム０〜３％
の１種または２種を合計で３％以下と、クロム
０〜１％と、残部アルミニウム（重量％） これは表面層がCrを含むAl−高Sn系合金であ
り、なじみ性等の摺動特性が極めて優れているた
め、中間層のなじみ性を若干犠牲にすることがで
きることによる。例えば、前述の潤滑金属の添加
を抑えたAl系の中間層に対し、これを、Sn等の
潤滑金属を含まずNi、Si等の金属を微量含んだAl
合金に置き換えることも可能であり、このような
潤滑金属を含まないAl合金はなじみ性は劣る
が、銅０〜２％、マグネシウム０〜３％の１種ま
たは２種を合計で３％以下としているため、耐疲
労性、耐荷重性にはより優れるので、これを用い
ても、表面層のAl−高Sn系合金との相乗作用で
従来の摺動材料より優れた性質が得られる。また
必要に応じ添加されるクロムの組成範囲は０〜１
％とする。クロムは、表面層で詳述のとおりAl
中に固溶してAl地の硬さを上げるが、上限を超
えるとAl−Cr金属間化合物が析出しすぎるため
である。 さらに本発明における中間層は、その表面層と
の組合せにおいて、スズ、鉛、インジウムの潤滑
金属を含まない、アルミニウムからなる中間層と
することができる。ここでいうアルミニウムは、
工業的に純粋なアルミニウムを指す。この場合も
合金組成Ｃと同様に表面層のなじみ性等の摺動特
性が優れている故に、中間層のなじみ性を犠牲に
して採用しうるものである。 このように合金組成Ｃからなる中間層およびア
ルミニウムからなる中間層は、機械的性質をより
向上せしめ、複合摺動材料の耐疲労性、耐荷重性
をさらに改善する作用をなす。 すなわち本発明の中間層は、前述の如く潤滑金
属の添加を抑えた合金組成Ｂからなる中間層、潤
滑金属を添加しない合金組成Ｃからなる中間層、
アルミニウムからなる中間層の何れかを、必要に
応じて選択して適用することができる。 〔実施例〕 本発明の表面層の実施例を第１表に示す。

【表】

【表】 表中、合金（A1）〜（A16）が上述した合金
組成Ａに係る実施例である。なお、数値は重量％
で示されている。 次に、本発明の中間層の合金の実施例を第２表
に示す。

【表】 ここで、合金（B1）〜（B4）は前述の合金組
成Ｂに係る実施例であり、合金（B5）〜（B8）
は前述の合金組成Ｃに係る実施例であり、合金
（B9）は、工業用純アルミを用いた実施例であ
る。 第１図は、上記構成の本複合摺動材料の構造を
模式的に示すもので、１は鋼、２は中間層、３は
表面層であり、表面層３の厚みは0.01〜0.15mmに
設定される。鋼１の厚みは用途によつて広範囲に
渡り、また中間層２も、成分、用途によつて表面
層３の厚みと同程度から数mm迄の範囲の厚みをと
る。 なお、上記各層は圧延によつて接合されるもの
で、この圧接後には接着強度を増すために焼鈍を
行なつている。ところが従来の表面層を構成する
Al−Sn系合金では圧延後の数回に渡る焼鈍によ
つて合金組織中のAl粒界およびSn粒子の移動が
生じ、Sn粒子が粗大化するため、硬さの低下、
Sn粒子の溶出等の欠点が生じていた。これに対
し本発明では、圧延、焼鈍の工程から特にその表
面層中に生じるAl−Cr金属間化合物の析出物が
Al粒界の移動を妨げるとともにAl結晶粒の成長
を阻止するので、焼鈍による上記悪影響の生ずる
ことがなく、このため焼鈍温度を上げて表面層や
中間層および裏金鋼板との接着強度を増すことが
できる。なおこのことは、本材料が焼鈍に匹敵す
る高温下に置かれる場合にもそのまま妥当するか
ら、軟化の防止を通じ疲労強度の向上に寄与でき
ることも同時に意味している。 次に、第１表、第２表に示した各合金のうち、
合金（A1）、（A3）、（A8）、（A10）、（A11）を表
面層として用い、合金（B1）（B4）、（B5）〜
（B9）を中間層として用いた軸受について、焼付
試験および疲労試験を行つた結果を述べる。な
お、比較材（C1）〜（C3）の構成を第３表に示
す。

〔発明の効果〕

したがつて本発明に係る複合摺動材料は、上記
のようにその表面層がなじみ性、低摩擦性、耐摩
耗性等の表面性能に優れ、かつ高温下においても
高度の低下が少なく組織の変化がない。そしてこ
の表面層はその表面性能が優れる故に耐疲労性、
耐荷重性等の機械的性質は全体として劣るけれど
も、この層の厚みは薄く、かつこの内側には、耐
疲労性、耐荷重性の高い中間層が存在するため、
材料全体としての耐疲労性、耐荷重性、あるいは
耐焼付性は、Al−低Sn系合金のみを鋼板に積層
圧接した場合に比し、はるかに良好になる。また
Al−低Sn系合金上にPbメツキを施した材料と本
発明の摺動材料とを比較した場合、なじみ性と低
摩擦性については若干Pbメツキの材料の方が優
れているが、耐摩耗性については本発明材料が優
れ、特に表面層のみを観察すると、Al−高Sn系
合金の方がPbメツキ層よりはるかに亀裂および
剥離がおこりにくい。すなわち、耐疲労性や耐荷
重性は本発明材料の方が優れ、しかもこれらの性
能は高温時においても維持される。 本発明に係る複合摺動材料は、その製造にあた
つては、予め所定の肉厚に成形した上記三材料を
積層し、これを圧延して圧接した後、ブローチ加
工により表面層のAl−高Sn系合金層を所定の厚
みになる迄切削するものであるが、上記圧接の
際、鋼と中間層との密着性を高めるため、両者の
間に純Al、Cu、Ni層等を介在させることができ
るのは勿論である。上記ブローチ加工による表面
層の厚み管理は、非常に厳格に行なうことがで
き、通常１μのオーダーで厚みを管理できる。こ
のためメツキによる厚み管理では到底不可能な厳
しい厚み管理を行えるので、品質の維持および管
理がPbメツキの材料に比して著しく容易とな
る。 以上の通り本発明に係る複合摺動材料は、鋼板
とAl−低Sn系合金を接合したのちPbメツキを施
す材料と比較して、その製造の面からは、製造お
よび品質管理が容易で、かつメツキ廃液による公
害問題の生じる余地がない等のすぐれた効果を有
し、またその性質の面からは、特にその表面層の
亀裂および剥離が生じにくいから耐荷重性、耐疲
労性に優れるという効果が認められる。また鋼板
上に直接Al−高Sn系合金を接合する材料に比較
すれば、耐疲労性、耐荷重性および耐焼付性にお
いて本発明材料が優れ、さらになじみ性や耐摩耗
性、低摩擦性についてみると、本発明材料は上記
従来の二つの材料に比べて何ら遜色がない。した
がつて本発明材料は摺動材料として必要とされる
各種の性能をバランスよく備え、かつその材料コ
ストも上記二材料より安いか、これと同等である
から、車両用エンジンの軸受等、各種の摺動材料
に用いて極めて有用であり、特に本発明材料の表
面層は焼鈍またはこれに匹敵する高温状態におか
れても、硬さの低下が少なくSn粒子の粗大化を
招くことがないので、高温下での耐荷重性の低下
が少なく、したがつて疲労強度等の機械的性質を
より高く維持できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る複合摺動材料の構造を模
式的に示す断面図、第２図は焼付試験結果を示す
グラフ、第３図は、疲労試験結果を示すグラフで
ある。 １……鋼、２……中間層、３……表面層。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 合金組成Ａの表面層と、この表面層に積層さ
   れ、合金組成Ｂからなる中間層と、この中間層に
   積層された裏金鋼板とを備え、これら三層の金属
   は圧接され、かつ上記表面層の厚みは0.01〜0.15
   mmであることを特徴とする複合摺動材料。 合金組成Ａ：スズ15〜35％と、クロム0.1〜１％
   と、鉛、ビスマス、インジウムの１種または２
   種以上を合計で５％以下と、銅０〜２％、マグ
   ネシウム０〜３％の１種または２種を合計で３
   ％以下と、シリコン、マンガン、アンチモン、
   チタン、ニツケル、鉄、ジルコン、モリブデ
   ン、コバルトのうちの１種または２種以上を合
   計0.1〜３％と、残部アルミニウム（重量％） 合金組成Ｂ：スズ０〜10％、鉛０〜５％、インジ
   ウム０〜５％のうちの１種または２種以上を合
   計で３〜10％と、銅０〜２％、マグネシウム０
   〜３％で銅とマグネシウムの合計が０〜３％
   と、クロム０〜１％と、残部アルミニウム（重
   量％） ２ 合金組成Ａの表面層と、この表面層に積層さ
   れ、合金組成Ｃからなる中間層と、この中間層に
   積層された裏金鋼板とを備え、これら三層の金属
   は圧接され、かつ上記表面層の厚みは0.01〜0.15
   mmであることを特徴とする複合摺動材料。 合金組成Ａ：スズ15〜35％と、クロム0.1〜１％
   と、鉛、ビスマス、インジウムの１種または２
   種以上を合計で５％以下と、銅０〜２％、マグ
   ネシウム０〜３％の１種または２種を合計で３
   ％以下と、シリコン、マンガン、アンチモン、
   チタン、ニツケル、鉄、ジルコン、モリブデ
   ン、コバルトのうちの１種または２種以上を合
   計0.1〜３％と、残部アルミニウム（重量％） 合金組成Ｃ：銅０〜２％、マグネシウム０〜３％
   の１種または２種を合計で３％以下と、クロム
   ０〜１％と、残部アルミニウム（重量％） ３ 合金組成Ａの表面層と、この表面層に積層さ
   れ、アルミニウムからなる中間層と、この中間層
   に積層された裏金鋼板とを備え、これら三層の金
   属は圧接され、かつ上記表面層の厚みは0.01〜
   0.15mmであることを特徴とする複合摺動材料。 合金組成Ａ：スズ15〜35％と、クロム0.1〜１％
   と、鉛、ビスマス、インジウムの１種または２
   種以上を合計で５％以下と、銅０〜２％、マグ
   ネシウム０〜３％の１種または２種を合計で３
   ％以下と、シリコン、マンガン、アンチモン、
   チタン、ニツケル、鉄、ジルコン、モリブデ
   ン、コバルトのうちの１種または２種以上を合
   計0.1〜３％と、残部アルミニウム（重量％）