JPS6231060B2 - - Google Patents
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- JPS6231060B2 JPS6231060B2 JP24840084A JP24840084A JPS6231060B2 JP S6231060 B2 JPS6231060 B2 JP S6231060B2 JP 24840084 A JP24840084 A JP 24840084A JP 24840084 A JP24840084 A JP 24840084A JP S6231060 B2 JPS6231060 B2 JP S6231060B2
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Landscapes
- Manufacturing Of Electrical Connectors (AREA)
Description
[産業上の利用分野]
本発明は端子・コネクター用銅合金およびその
製造方法に関し、さらに詳しくは、導電率が少な
くとも25%IACSを有し、5分加熱後初期硬度の
80%を維持する温度が400℃以上である端子・コ
ネクター用銅合金およびその製造方法に関する。 [従来技術] 一般に、端子・コネクター用材料としては、黄
銅および燐青銅がその主なものであるが、黄銅は
成形加工性が非常に良好であるという長所がある
が、耐応力腐蝕割れ性が極端に悪いため、その信
頼性の面からその使用が見直されてきている。特
に、その代替材として信頼性の高い燐青銅が多く
使用され始めてきている。さらに、近年電子部品
の中でもICの集積度が高くなり、小型化されて
くるに従い端子・コネクターにおいても、薄く、
かつ、小型化され電気装置自体が軽く、薄く、か
つ、短小化されるようになると、使用する材料そ
のものも薄いものが必要となり、カツパーリツチ
銅の使使用が見直されてきていることもあり、最
近では自動車関係においてもICの高集積化が進
み、燐青銅の需要が急激に伸長してきている。 しかしながら、燐青銅は日本工業規格に示され
ているように、3.0wt%以上のSnが含有されてお
り、錫自体が高価であるため燐青銅も高価にな
り、かつ、高温下における耐クリープ特性が弱
く、さらに、耐熱温度が低く、導電率が25%
IACS以下と低いという種々の欠点を併せ有して
いる。 [発明が解決しようとする問題点] 本発明は上記に説明した燐青銅の種々の欠点を
改善し、かつ、日本工業規格に示されている3wt
%以上のSnを含む燐青銅より少ないSn含有量で
優れたばね限界値および高温における耐熱性を有
し、さらに、導電性が少なくとも25%IACSあ
り、5分加熱後初期硬度の80%を維持する温度が
400℃以上である端子・コネクター用銅合金およ
びその製造方法を提供するものである。 [問題点を解決するための手段] 本発明に係る端子・コネクター用銅合金および
その製造方法は、 (1) Ni1.0〜3.5wt%、Si0.2〜0.9wt%、 Mn0.01〜1.0wt%、Zn0.1〜5.0wt%、 Sn0.1〜2.0wt%、Mg0.001〜0.01wt% を含有し、さらに、 Cr、Ti、Zrのうちから選んだ1種または2
種以上0.001〜0.01wt% を含有し、残部実質的にCuからなることを特
徴とする端子・コネクター用銅合金を第1の発
明とし、 (2) Ni1.0〜3.5wt%、Si0.2〜0.9wt%、 Mn0.01〜1.0wt%、Zn0.1〜5.0wt%、 Sn0.1〜2.0wt%、Mg0.001〜0.01wt% を含有し、さらに、 Cr、Ti、Zr、のうちから選んだ1種または
2種以上0.001〜0.01wt% を含有し、残部実質的にCuからなる合金鋳塊
を熱間圧延後、600℃以上の温度から5℃/秒
以上の割合で冷却し、冷間圧延後400〜600℃の
温度で5分〜4時間の焼鈍を行なつた後、調質
仕上圧延を行なつてから、さらに、300〜500℃
の温度で5〜60秒のテンシヨンアニールを行な
うことを特徴とする端子・コネクター用銅合金
の製造方法を第2の発明明とする2つの発明よ
りなるものである。 本発明に係る端子・コネクター用銅合金および
その製造方法について詳細に説明する。 先ず、本発明に係る端子・コネクター用銅合金
と含有成分および成分割合について説明する。 Niは強度を付与する元素であり、含有量が
1.0wt%未満ではSi含有量が、0.2〜0.9wt%の範
囲で含有されていても強度および耐熱性は向上せ
ず、また、3.5wt%を越えて含有させるとそれ以
上の効果は得られず、無駄であり不経済である。
よつて、Ni含有量は1.0〜3.5wt%とする。 SiはNiと同様に強度を向上させる元素であり、
含有量が0.2wt%未満ではNi含有量が1.0〜3.5wt
%の範囲で含有されていても強度および耐熱性の
向上は見られず、また、0.9wt%を越えて含有さ
れると熱間加工性を悪化させ、同時に導電率を低
下させ、さらに、耐熱性の向上も少ない。よつ
て、Si含有量は0.2〜0.9wt%とする。そして、Ni
或いはSiの過剰の含有により導電率が低下するの
は、NiとSiの金属間化合物以外に固溶したNi或い
はSiが存在することにある。 Mnは熱間加工性を向上させる元素であり、含
有量が0.01wt%未満ではこの効果は少なく、ま
た、1.0wt%を越えて含有されると鋳造時におけ
る湯流れが悪化し鋳塊の歩留りが著しく低下す
る。よつて、Mn含有量は0.1〜1.0wt%とする。 Znは半田およびSnめつきの耐熱剥離性、およ
び、高温における加工性に著しい改善効果を付与
する元素であり、含有量が0.1wt%未満ではこの
効果は少なく、また、5.0wt%を越える含有量で
は半田付け性が劣化する。よつて、Zn含有量は
0.1〜5.0wt%とする。 Snはばね限界値を著しく向上させる元素であ
り、含有量が0.1wt%未満ではこの効果は少な
く、また、2.0wt%を越えて含有されると熱間加
工性を劣化させ、導電率を低下させて25%IACS
以下になる。よつて、Sn含有量は0.1〜2.0wt%と
する。 Mgは原料に含まれるか、或いは、炉材および
雰囲気から混入するSを安定したMgとの化合物
の形で母相中に固定し、熱間加工性を向上させる
必須元素であり、含有量が0.001wt%未満ではS
はそのままの状態で存在し、そして、Sは熱間加
工に際しての加熱中、或いは、熱間加工中に粒界
に移動して粒界割れを生じさせるようになり、ま
た、0.01wt%を越えて含有されると鋳塊内部に
Cu+MgCu2という融点722℃の共晶を生じ、熱間
加工温度である800〜900℃に加熱することが不可
能となり、また、溶湯が酸化し易くなつて湯流れ
性の低下が著しくなり、鋳塊の表面に酸化物の巻
込みが多くなり健全な鋳塊が得られなくなる。よ
つて、Mg含有量は0.001〜0.01wt%とする。な
お、このMgに代えてCaを0.001〜0.01wt%含有さ
せてもMgと同様の効果が得られる。 Cr、Ti、Zrは上記に説明した各元素を特定範
囲に含有させても熱間加工時の割れは完全には防
止することができないのを解決することができる
もので、含有量が0.001wt%未満では熱間加工時
の割れを抑制することができず、また、0.01wt%
を越えて含有させると溶錫が酸化し易くなり、健
全な鋳塊が得られなくなる。よつて、Cr、Ti、
Zrの含有量は夫々0.001〜0.01wt%とする。な
お、Cr、Ti、Zrの2種以上を含有させる場合に
おいても含有量は0.001〜0.01wt%としなけれ
ば、上記説明した効果は得られない。 さらに、上記に説明した各元素以外に、Fe、
Co、Alの元素を1種または2種以上を0.2wt%以
下含有させることができ、熱間加工性はもとよ
り、製品に必要な特性、即ち、高導電性、強度、
耐熱性、はんだ付け性、はんだの耐熱剥離性等が
実用上問題なく維持される。 本発明に係る端子・コネクター用銅合金の製造
方法について説明する。 上記に説明した含有成分および成分割合のCu
合金鋳塊を熱間加工後に600℃以上の温度から5
℃/秒以上の速度で冷却するのは、熱間圧延後
600℃未満の温度から焼入れした場合には冷却速
度も5℃/秒以丈としてもこの状態における材料
は既に析出硬化しており、その後の冷間圧延性を
悪化させ、また、600℃以上の温度から焼入れし
ても冷却速度が5℃/秒未満の場合は同様に析出
硬化し、その後の冷間圧延性を劣化させるからで
ある。 次に、冷間圧延後400〜600℃の温度で5分〜4
時間の焼鈍を行なうのは、冷間圧延後の焼鈍で
NiとSiの化合物の析出が最も多くなる温度、即
ち、導電率が最も高くなる温度が500〜550℃であ
り、400℃未満の温度ではNiとSiの化合物は完全
に析出せず、600℃を越える温度ではNiとSiの化
合物が再固溶し、これら固溶したNiおよびSiは半
田およびSnめつきの耐熱剥離性に影響を及ぼす
ので、焼鈍温度は400〜600℃とし、焼鈍時間は5
分未満では析出量が足りず、また、4時間を越え
ると省エネルギーの面から無駄である。 次に、調質仕上圧延を行なつてから、300〜500
℃の温度で5〜60秒のテンシヨンアニールを行な
うのは、局部応力が除去され、かつ、ばね限界値
の高いフラツトな条或いは板材を得るために行な
うものであり、従つて、局部応力除去には最低
300℃の温度は必要であり、また、、600℃を越え
ると短時間でもNiとSiが再固溶してしまい要求す
る諸特性が阻害され、そして、この時間は5秒未
満ではフラツトな板が得られず、また、60秒を越
えると生産性が低下するようになるからである。 [実施例] 本発明に係る端子・コネクター用銅合金および
その製造方法について実施例を説明する。 実施例 第1表に示す含有成分および含有割合のNo.1〜
No.7の合金を、大気中でクリプトル炉で木炭被覆
下において溶解し、ブツクモールド型の鋳鉄金型
に鋳込み、寸法50mmt×80mmw×130mmlの鋳塊
とし、これらの鋳塊の表面を2.5mm面削し、厚さ
45mmとし、880℃の温度に加熱し、厚さ15mmまで
熱間にて圧延加工した後、700℃の温度に30分間
再加熱し、シヤワー水で冷却した。この時の冷却
速度は30℃/秒であつた。 その後、酸化スチールを硫酸、過酸化水素水を
含む水溶液で除去後、厚さ0.46mmまで冷間圧延
し、N2ガス雰囲気炉中で500℃の温度で120分間
の焼鈍を行ない、上記の酸洗液で酸化スケールを
除去後、さらに、減面率約30%の冷間圧延を行な
い、厚さ0.32mmの板材を作製した。 第1表のNo.6、No.7の比較合金は熱間圧延時に
割れを生じた。即ち、No.6は耳割れといわれる割
れが生じ、No.7は激しい全面割れを生じたので、
両合金は再度造塊し直し、冷間圧延して厚さ15mm
とし、700℃温度に30分保持後、No.1〜No.5と同
様の冷却を行ない調整したものである。 また、比較合金No.8は市販品の燐青銅1種であ
り、上り前の厚さは0.64mmとし、No.8のみ調質仕
上げのための減面率を50%としている。 これらNo.1〜No.7の板材は硝石炉で450℃の温
度で30秒間焼鈍し、何れの板材も硫酸、過酸化水
素水含有水溶液による酸洗で表面を調整した。
製造方法に関し、さらに詳しくは、導電率が少な
くとも25%IACSを有し、5分加熱後初期硬度の
80%を維持する温度が400℃以上である端子・コ
ネクター用銅合金およびその製造方法に関する。 [従来技術] 一般に、端子・コネクター用材料としては、黄
銅および燐青銅がその主なものであるが、黄銅は
成形加工性が非常に良好であるという長所がある
が、耐応力腐蝕割れ性が極端に悪いため、その信
頼性の面からその使用が見直されてきている。特
に、その代替材として信頼性の高い燐青銅が多く
使用され始めてきている。さらに、近年電子部品
の中でもICの集積度が高くなり、小型化されて
くるに従い端子・コネクターにおいても、薄く、
かつ、小型化され電気装置自体が軽く、薄く、か
つ、短小化されるようになると、使用する材料そ
のものも薄いものが必要となり、カツパーリツチ
銅の使使用が見直されてきていることもあり、最
近では自動車関係においてもICの高集積化が進
み、燐青銅の需要が急激に伸長してきている。 しかしながら、燐青銅は日本工業規格に示され
ているように、3.0wt%以上のSnが含有されてお
り、錫自体が高価であるため燐青銅も高価にな
り、かつ、高温下における耐クリープ特性が弱
く、さらに、耐熱温度が低く、導電率が25%
IACS以下と低いという種々の欠点を併せ有して
いる。 [発明が解決しようとする問題点] 本発明は上記に説明した燐青銅の種々の欠点を
改善し、かつ、日本工業規格に示されている3wt
%以上のSnを含む燐青銅より少ないSn含有量で
優れたばね限界値および高温における耐熱性を有
し、さらに、導電性が少なくとも25%IACSあ
り、5分加熱後初期硬度の80%を維持する温度が
400℃以上である端子・コネクター用銅合金およ
びその製造方法を提供するものである。 [問題点を解決するための手段] 本発明に係る端子・コネクター用銅合金および
その製造方法は、 (1) Ni1.0〜3.5wt%、Si0.2〜0.9wt%、 Mn0.01〜1.0wt%、Zn0.1〜5.0wt%、 Sn0.1〜2.0wt%、Mg0.001〜0.01wt% を含有し、さらに、 Cr、Ti、Zrのうちから選んだ1種または2
種以上0.001〜0.01wt% を含有し、残部実質的にCuからなることを特
徴とする端子・コネクター用銅合金を第1の発
明とし、 (2) Ni1.0〜3.5wt%、Si0.2〜0.9wt%、 Mn0.01〜1.0wt%、Zn0.1〜5.0wt%、 Sn0.1〜2.0wt%、Mg0.001〜0.01wt% を含有し、さらに、 Cr、Ti、Zr、のうちから選んだ1種または
2種以上0.001〜0.01wt% を含有し、残部実質的にCuからなる合金鋳塊
を熱間圧延後、600℃以上の温度から5℃/秒
以上の割合で冷却し、冷間圧延後400〜600℃の
温度で5分〜4時間の焼鈍を行なつた後、調質
仕上圧延を行なつてから、さらに、300〜500℃
の温度で5〜60秒のテンシヨンアニールを行な
うことを特徴とする端子・コネクター用銅合金
の製造方法を第2の発明明とする2つの発明よ
りなるものである。 本発明に係る端子・コネクター用銅合金および
その製造方法について詳細に説明する。 先ず、本発明に係る端子・コネクター用銅合金
と含有成分および成分割合について説明する。 Niは強度を付与する元素であり、含有量が
1.0wt%未満ではSi含有量が、0.2〜0.9wt%の範
囲で含有されていても強度および耐熱性は向上せ
ず、また、3.5wt%を越えて含有させるとそれ以
上の効果は得られず、無駄であり不経済である。
よつて、Ni含有量は1.0〜3.5wt%とする。 SiはNiと同様に強度を向上させる元素であり、
含有量が0.2wt%未満ではNi含有量が1.0〜3.5wt
%の範囲で含有されていても強度および耐熱性の
向上は見られず、また、0.9wt%を越えて含有さ
れると熱間加工性を悪化させ、同時に導電率を低
下させ、さらに、耐熱性の向上も少ない。よつ
て、Si含有量は0.2〜0.9wt%とする。そして、Ni
或いはSiの過剰の含有により導電率が低下するの
は、NiとSiの金属間化合物以外に固溶したNi或い
はSiが存在することにある。 Mnは熱間加工性を向上させる元素であり、含
有量が0.01wt%未満ではこの効果は少なく、ま
た、1.0wt%を越えて含有されると鋳造時におけ
る湯流れが悪化し鋳塊の歩留りが著しく低下す
る。よつて、Mn含有量は0.1〜1.0wt%とする。 Znは半田およびSnめつきの耐熱剥離性、およ
び、高温における加工性に著しい改善効果を付与
する元素であり、含有量が0.1wt%未満ではこの
効果は少なく、また、5.0wt%を越える含有量で
は半田付け性が劣化する。よつて、Zn含有量は
0.1〜5.0wt%とする。 Snはばね限界値を著しく向上させる元素であ
り、含有量が0.1wt%未満ではこの効果は少な
く、また、2.0wt%を越えて含有されると熱間加
工性を劣化させ、導電率を低下させて25%IACS
以下になる。よつて、Sn含有量は0.1〜2.0wt%と
する。 Mgは原料に含まれるか、或いは、炉材および
雰囲気から混入するSを安定したMgとの化合物
の形で母相中に固定し、熱間加工性を向上させる
必須元素であり、含有量が0.001wt%未満ではS
はそのままの状態で存在し、そして、Sは熱間加
工に際しての加熱中、或いは、熱間加工中に粒界
に移動して粒界割れを生じさせるようになり、ま
た、0.01wt%を越えて含有されると鋳塊内部に
Cu+MgCu2という融点722℃の共晶を生じ、熱間
加工温度である800〜900℃に加熱することが不可
能となり、また、溶湯が酸化し易くなつて湯流れ
性の低下が著しくなり、鋳塊の表面に酸化物の巻
込みが多くなり健全な鋳塊が得られなくなる。よ
つて、Mg含有量は0.001〜0.01wt%とする。な
お、このMgに代えてCaを0.001〜0.01wt%含有さ
せてもMgと同様の効果が得られる。 Cr、Ti、Zrは上記に説明した各元素を特定範
囲に含有させても熱間加工時の割れは完全には防
止することができないのを解決することができる
もので、含有量が0.001wt%未満では熱間加工時
の割れを抑制することができず、また、0.01wt%
を越えて含有させると溶錫が酸化し易くなり、健
全な鋳塊が得られなくなる。よつて、Cr、Ti、
Zrの含有量は夫々0.001〜0.01wt%とする。な
お、Cr、Ti、Zrの2種以上を含有させる場合に
おいても含有量は0.001〜0.01wt%としなけれ
ば、上記説明した効果は得られない。 さらに、上記に説明した各元素以外に、Fe、
Co、Alの元素を1種または2種以上を0.2wt%以
下含有させることができ、熱間加工性はもとよ
り、製品に必要な特性、即ち、高導電性、強度、
耐熱性、はんだ付け性、はんだの耐熱剥離性等が
実用上問題なく維持される。 本発明に係る端子・コネクター用銅合金の製造
方法について説明する。 上記に説明した含有成分および成分割合のCu
合金鋳塊を熱間加工後に600℃以上の温度から5
℃/秒以上の速度で冷却するのは、熱間圧延後
600℃未満の温度から焼入れした場合には冷却速
度も5℃/秒以丈としてもこの状態における材料
は既に析出硬化しており、その後の冷間圧延性を
悪化させ、また、600℃以上の温度から焼入れし
ても冷却速度が5℃/秒未満の場合は同様に析出
硬化し、その後の冷間圧延性を劣化させるからで
ある。 次に、冷間圧延後400〜600℃の温度で5分〜4
時間の焼鈍を行なうのは、冷間圧延後の焼鈍で
NiとSiの化合物の析出が最も多くなる温度、即
ち、導電率が最も高くなる温度が500〜550℃であ
り、400℃未満の温度ではNiとSiの化合物は完全
に析出せず、600℃を越える温度ではNiとSiの化
合物が再固溶し、これら固溶したNiおよびSiは半
田およびSnめつきの耐熱剥離性に影響を及ぼす
ので、焼鈍温度は400〜600℃とし、焼鈍時間は5
分未満では析出量が足りず、また、4時間を越え
ると省エネルギーの面から無駄である。 次に、調質仕上圧延を行なつてから、300〜500
℃の温度で5〜60秒のテンシヨンアニールを行な
うのは、局部応力が除去され、かつ、ばね限界値
の高いフラツトな条或いは板材を得るために行な
うものであり、従つて、局部応力除去には最低
300℃の温度は必要であり、また、、600℃を越え
ると短時間でもNiとSiが再固溶してしまい要求す
る諸特性が阻害され、そして、この時間は5秒未
満ではフラツトな板が得られず、また、60秒を越
えると生産性が低下するようになるからである。 [実施例] 本発明に係る端子・コネクター用銅合金および
その製造方法について実施例を説明する。 実施例 第1表に示す含有成分および含有割合のNo.1〜
No.7の合金を、大気中でクリプトル炉で木炭被覆
下において溶解し、ブツクモールド型の鋳鉄金型
に鋳込み、寸法50mmt×80mmw×130mmlの鋳塊
とし、これらの鋳塊の表面を2.5mm面削し、厚さ
45mmとし、880℃の温度に加熱し、厚さ15mmまで
熱間にて圧延加工した後、700℃の温度に30分間
再加熱し、シヤワー水で冷却した。この時の冷却
速度は30℃/秒であつた。 その後、酸化スチールを硫酸、過酸化水素水を
含む水溶液で除去後、厚さ0.46mmまで冷間圧延
し、N2ガス雰囲気炉中で500℃の温度で120分間
の焼鈍を行ない、上記の酸洗液で酸化スケールを
除去後、さらに、減面率約30%の冷間圧延を行な
い、厚さ0.32mmの板材を作製した。 第1表のNo.6、No.7の比較合金は熱間圧延時に
割れを生じた。即ち、No.6は耳割れといわれる割
れが生じ、No.7は激しい全面割れを生じたので、
両合金は再度造塊し直し、冷間圧延して厚さ15mm
とし、700℃温度に30分保持後、No.1〜No.5と同
様の冷却を行ない調整したものである。 また、比較合金No.8は市販品の燐青銅1種であ
り、上り前の厚さは0.64mmとし、No.8のみ調質仕
上げのための減面率を50%としている。 これらNo.1〜No.7の板材は硝石炉で450℃の温
度で30秒間焼鈍し、何れの板材も硫酸、過酸化水
素水含有水溶液による酸洗で表面を調整した。
【表】
以下説明するような試験方法を行なつた結果を
第2表に示す。 (1) 引張試験は圧延方向に平行に切出したJIS13
号B試験片を用い、また、硬さはマイクロビツ
カース硬度計により測定した。 (2) ばね限界値試験は圧延方向に平行に切出した
幅10mmの試験片を用い、JISH3130に定めるモ
ーメント式試験を行なつた。 (3) 導電率はJISH0505に定める非鉄金属材料の
体積抵抗率および導電率測定方法で測定した。 (4) 耐熱性は硝石炉および塩浴炉で焼鈍した試験
片の硬さを測定して算出した。 (5) はんだの耐熱剥離性は弱活性フラツクスを用
い、230℃の温度のSn60−Pb40のはんだ浴では
んだ付けした試料を150℃の温度で500時間保持
した後、90゜曲げを行ない、はんだの密着性を
調べた。
第2表に示す。 (1) 引張試験は圧延方向に平行に切出したJIS13
号B試験片を用い、また、硬さはマイクロビツ
カース硬度計により測定した。 (2) ばね限界値試験は圧延方向に平行に切出した
幅10mmの試験片を用い、JISH3130に定めるモ
ーメント式試験を行なつた。 (3) 導電率はJISH0505に定める非鉄金属材料の
体積抵抗率および導電率測定方法で測定した。 (4) 耐熱性は硝石炉および塩浴炉で焼鈍した試験
片の硬さを測定して算出した。 (5) はんだの耐熱剥離性は弱活性フラツクスを用
い、230℃の温度のSn60−Pb40のはんだ浴では
んだ付けした試料を150℃の温度で500時間保持
した後、90゜曲げを行ない、はんだの密着性を
調べた。
【表】
第2表から明らかなように、本発明に係る端
子・コネクター用銅合金は、端子・コネクター用
材料として要求されるばね限界値がNo.8の市販の
燐青銅よりも優れており、これは、Snの含有効
果によるもので、Snを含有させると引張強さ、
硬さ、伸び、ばね限界値等の特性は向上するが、
導電率が減少し、即ち、比較合金No.7はSnを2wt
%を越える含有量であるため導電率は23%IACS
となつている。 また、本発明に係る端子・コネクター用銅合金
No.1〜No.5はZnを0.1〜0.5wt%の範囲で含有して
いるので、電子部品としての必須特性であるはん
だ密着性が良好であるが、比較合金No.6、No.7は
24時間以内で剥離している。さらに、比較合金No.
6、No.7にはCr、Ti、Zrのうちから選んだ1種
または2種以上を含有していないので熱間圧延性
が悪い。 [発明の効果] 以上説明したように、本発明に係る端子・コネ
クター用銅合金およびその製造方法は上記の構成
を有しているものであるから、熱間加工性に優
れ、ばね限界値、導電率および耐熱性を総合して
何れも燐青銅より優れており、端子・コネクター
用材料として工業的価値は極めて大なるものがあ
る。
子・コネクター用銅合金は、端子・コネクター用
材料として要求されるばね限界値がNo.8の市販の
燐青銅よりも優れており、これは、Snの含有効
果によるもので、Snを含有させると引張強さ、
硬さ、伸び、ばね限界値等の特性は向上するが、
導電率が減少し、即ち、比較合金No.7はSnを2wt
%を越える含有量であるため導電率は23%IACS
となつている。 また、本発明に係る端子・コネクター用銅合金
No.1〜No.5はZnを0.1〜0.5wt%の範囲で含有して
いるので、電子部品としての必須特性であるはん
だ密着性が良好であるが、比較合金No.6、No.7は
24時間以内で剥離している。さらに、比較合金No.
6、No.7にはCr、Ti、Zrのうちから選んだ1種
または2種以上を含有していないので熱間圧延性
が悪い。 [発明の効果] 以上説明したように、本発明に係る端子・コネ
クター用銅合金およびその製造方法は上記の構成
を有しているものであるから、熱間加工性に優
れ、ばね限界値、導電率および耐熱性を総合して
何れも燐青銅より優れており、端子・コネクター
用材料として工業的価値は極めて大なるものがあ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Ni1.0〜3.5wt%、Si0.2〜0.9wt%、 Mn0.01〜1.0wt%、Zn0.1〜5.0wt%、 Sn0.1〜2.0wt%、Mg0.001〜0.01wt% を含有し、さらに、 Cr、Ti、Zrのうちから選んだ1種または2種
以上0.001〜0.01wt% を含有し、残部実質的にCuからなることを特徴
とする端子・コネクター用銅合金。 2 Ni1.0〜3.5wt%、Si0.2〜0.9wt%、 Mn0.01〜1.0wt%、Zn0.1〜5.0wt%、 Sn0.1〜2.0wt%、Mg0.001〜0.01wt% を含有し、さらに、 Cr、Ti、Zrのうちから選んだ1種または2種
以上0.001〜0.01wt% を含有し、残部実質的にCuからなる合金鋳塊を
熱間圧延後、600℃以上の温度から5℃/秒以上
の割合で冷却し、冷間圧延後400〜600℃の温度で
5分〜4時間の焼鈍を行なつた後、調質仕上圧延
を行なつてから、さらに、300〜500℃の温度で5
〜60秒のテンシヨンアニールを行なうことを特徴
とする端子・コネクター用銅合金の製造方法。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59248400A JPS61127842A (ja) | 1984-11-24 | 1984-11-24 | 端子・コネクタ−用銅合金およびその製造方法 |
US06/786,482 US4656003A (en) | 1984-10-20 | 1985-10-11 | Copper alloy and production of the same |
DE8585307331T DE3566904D1 (en) | 1984-10-20 | 1985-10-14 | Copper alloy and production of the same |
EP85307331A EP0189637B1 (en) | 1984-10-20 | 1985-10-14 | Copper alloy and production of the same |
KR1019850007699A KR900004109B1 (ko) | 1984-10-20 | 1985-10-18 | 반도체의 리드프레임 재료 및, 단자와 코넥터용 동합금과 그 제조법 |
MYPI86000154A MY100717A (en) | 1984-10-20 | 1986-11-28 | Copper alloy and production of the same. |
SG217/89A SG21789G (en) | 1984-10-20 | 1989-04-08 | Copper alloy and production of the same |
HK402/92A HK40292A (en) | 1984-10-20 | 1992-06-04 | Copper alloy and production of the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59248400A JPS61127842A (ja) | 1984-11-24 | 1984-11-24 | 端子・コネクタ−用銅合金およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61127842A JPS61127842A (ja) | 1986-06-16 |
JPS6231060B2 true JPS6231060B2 (ja) | 1987-07-06 |
Family
ID=17177539
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59248400A Granted JPS61127842A (ja) | 1984-10-20 | 1984-11-24 | 端子・コネクタ−用銅合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61127842A (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63112003A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-17 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 半導体用銅系リ−ド材の製造法 |
JP2514234B2 (ja) * | 1988-08-05 | 1996-07-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 強度と導電性に優れる端子・コネクタ―用銅合金 |
JPH0266130A (ja) * | 1988-08-29 | 1990-03-06 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | 打抜金型摩耗の少ない端子・コネクタ用Cu合金 |
JP4329967B2 (ja) | 2000-04-28 | 2009-09-09 | 古河電気工業株式会社 | プラスチック基板に設けられるピングリッドアレイ用icリードピンに適した銅合金線材 |
JP3520034B2 (ja) | 2000-07-25 | 2004-04-19 | 古河電気工業株式会社 | 電子電気機器部品用銅合金材 |
US7090732B2 (en) | 2000-12-15 | 2006-08-15 | The Furukawa Electric, Co., Ltd. | High-mechanical strength copper alloy |
JP3520046B2 (ja) | 2000-12-15 | 2004-04-19 | 古河電気工業株式会社 | 高強度銅合金 |
JP5342315B2 (ja) * | 2009-04-24 | 2013-11-13 | パナソニック株式会社 | 信号用電気接続端子装置及びその製造方法 |
-
1984
- 1984-11-24 JP JP59248400A patent/JPS61127842A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS61127842A (ja) | 1986-06-16 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |